西安电子科技大学教辅楼设计毕业论文.doc

西京学院本科毕业设计（论文）西安电子科技大学教辅楼设计毕业论文目录1 建筑设计11.1 工程概况11.2 设计资料1（1）建筑规模1（2）气象资料1（3）抗震要求11.3 结构设计依据11.4 建筑平面设计21.5 建筑立面设计21.6 屋顶设计22 结构设计32.1 计算简图32.2 梁、柱截面的初步确定32.2.1 梁截面尺寸32.2.2 柱截面的尺寸42.3 材料强度等级42.4 荷载计算42.4.1 屋面横梁竖向线荷载标准值52.4.2 楼面横梁竖向线荷载标准值62.4.3 屋面框架节点集中荷载标准值72.4.4 楼面框架节点集中荷载标准值72.4.5 风荷载82.4.6 地震作用93 框架内力计算153.1 恒载作用下的框架内力153.2 活载作用下的框架内力223.3 风荷载作用下的位移、内力计算273.4 地震作用下横向框架的内力计算273.4.1.5活重力荷载作用下横向框架的内力计算273.4.2 地震作用下横向框架的内力计算333.5 框架内力组合363.6 框架梁、截面设计464 楼梯计算664.1梯段板计算664.2 休息平台板计算674.3 梯段梁TL1计算685 现浇楼面板设计705.1 跨中最大弯矩705.2 支座中点最大弯矩715.3 A区格725.4 E区格731 建筑设计1.1 工程概况该工程要新建一栋教辅楼，建筑面积为5897m2，建筑物平面为一字形，建筑总高度为23.65m,走廊宽度3.0m,底层层高4.2m，其他层层高3.6m。室内外高差0.45m，建筑物6层。功能要求：按教学建筑使用功能进行设计。1.2 设计资料（1）建筑规模 建筑面积：5850 m2 建筑层数：6层 结构形式：钢筋混凝土框架结构 功能要求：按房屋建筑学课程中使用功能进行设计（2）气象资料 基本风压值： =0.35KNm2 ； 最冷月平的温度：最低温度为 -9； 最高月平的温度：最高温度为37； 主导风向：东北风。（3）抗震要求 设计抗震设防烈度按8度考虑，设计基本地震加速度为0.20g，属设计地震第一组。1.3 结构设计依据建筑抗震设计规范GB 500112010建筑地基基础设计规范GB 500072010混凝土结构设计规范GB 500102010建筑结构荷载规范GB 500092012建筑结构制图标准GB/T 501052001建筑制图标准GB/T 501042010建筑构、配件标准图集1.4 建筑平面设计建筑平面设计主要应考虑建筑物所处的环境及其功能要求，同时又要兼顾结构平面布置的规则和合理；此外，考虑到抗震设计的一些要求，建筑物应力求规则。因此，本次设计在平面上采用“一”字形、内廊式的平面布置。具体布置见建筑平面图。对该平面设计作如下说明：（1）本设计柱网上采用4.57.2和4.53.0m。（2）采用了内廊式结构布置。中间走道宽3.0m，以满足人流要求。同时设有两部楼梯，兼做消防楼梯。1.5 建筑立面设计结合平面设计中框架柱的布置，立面上主要采用竖向划分，外观上显得大方、挺拔、气派；同时，考虑到框架结构的优点，柱间尽量多用窗少用墙，使窗与柱及窗间墙之间形成了有节奏的虚实对比，显得明快、活泼，同时也得到了良好的采光效果。大门设于正中间，使整个建筑物显得美观大方。大门设有左右两扇门，使整个大门显得大气；雨蓬的运用，和大门的设置一同起到了突出主要入口功能，起到了吸引人流导向的作用。1.6 屋顶设计屋顶采用现浇混凝土结构平屋顶，屋顶设计为不上人屋顶，檐口采用1.0m高女儿墙。（1）排水构造：屋面排水采用保温层找坡，坡度取2%，设计为外排水 。（2）防水构造：采用不上人屋面，柔性防水综合使用。（3）保温构造：采用120厚的水泥珍珠岩保温。792 结构设计2.1 计算简图本工程横向框架计算单元取轴线部分,框架的计算简图假定底层柱下端固定于基础,按工程地质资料提供的数据可知,该工程场地为类场地土,地质条件较好,初步确定本工程基础采用柱下独立基础,挖去所有素填土,基底标高为设计相对标高1.250m 。本工程为框架结构,横向最大跨度为7200mm ,纵向跨度为4500mm。柱子的高度底层为:h1 = 4.2+1.25-0.5= 4.95m(初步假设基础高度0.5m),二六层柱高为=3.6m。柱节点刚接,横梁的计算跨度取墙的中心线至中心线间距离,三跨分别为: =7200、3000、7200。计算简图见图2.1。 图2.1计算简图2.2 梁、柱截面的初步确定2.2.1 梁截面尺寸 梁截面的高度：一般取为梁跨度的1/121/8。横向框架梁：边跨：取h=l/8l/12=600900mm，取为700mm，宽b为300mm。中跨：取h500mm，b300mm。纵向框架梁:取h=l/8l/12=350525mm，取为500mm，宽b为300mm。2.2.2 柱截面的尺寸框架柱的面积根据柱的轴压比确定：（1）柱组合的轴压力设计值N=nFgE注：n 楼层层数。柱轴压力增大系数。F算柱的负载面积，本方案中边柱及中柱的负载面积分别为4.53.6m2和4.55.1 m2。gE建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取14kN/m2。（2）柱的截面尺寸 AcN/（mNfc ） 注：mN轴压比限值，按二级抗震等级，查抗震规范可知取为0.75。 fc 轴心抗压强度设计值，对C30，查得14.3N/mm2。对于边柱 ：N= nFgE =71.34.53.6141926.29kN AcN/（mNfc ）=1926.29103/（14.30.75）149672mm对于中柱：N= nFgE =71.254.55.1142623.95kN AcN/（mNfc ）=2623.95103/（0.7514.3）=203881mm2 取柱子尺寸为： bh=600mm600mm2.3 材料强度等级混凝土:基础采用C30级,其余均采用C25级。钢筋:箍筋和楼梯中梯板钢筋为HPB300钢,梯梁和基础板钢筋为HRB335钢,其余均采用HRB400钢筋。2.4 荷载计算本工程以轴线横向框架为计算分析对象。恒载图 活载图(a) (b)图2.2 荷载计算简图(a)恒载作用下结构计算简图 ; (b)活载作用下结构计算简图2.4.1 屋面横梁竖向线荷载标准值(1) 恒载(图2-2a)屋面恒载标准值（屋面选用 陕09J01 屋1 水泥砂浆面层屋面）: 20厚1：2.5水泥砂浆保护层，每1m见方半缝分格 0.0220=0.4kN/m 12厚合成高分子防水卷材2道 0.3kN/m25厚1:3水泥砂浆找平层 0.02520=0.5kN/m1:6水泥陶粒或焦渣找坡最薄处30厚 (7.2+3.0/2) 0.02+0.03/25=0.50kN/m 120(100)厚钢筋混凝土现浇板 0.1225=3kN/m(AB,CD跨板厚取120;BC跨取100) (0.1025=2.5kN/m)10厚纸筋石灰粉平顶 0.01017=0.17kN/m屋面恒载标准值 4.87kN/m (4.37kN/m)梁自重边跨AB、CD跨: 0.30.725=5.25kN/m梁侧粉刷: 2(0.7-0.12)0.0217=0.394kN/m 5.64kN/m中跨BC跨： 0.30.525=3.75kN/m梁侧粉刷： 2(0.5-0.12)0.0217=0.258kN/m 4.01kN/m作用在顶层框架梁上的线恒荷载标准值为:梁自重: 5.64kN/m , 4.01kN/m板传来的荷载 4.874.5=21.9kN/m 4.373.0=13.1kN/m (2) 活载(图2-2b)作用在顶层框架梁上的线活荷载标准值为:=0.54.5=2.25kN/m =0.53.01.5kN/m2.4.2 楼面横梁竖向线荷载标准值(1)恒载(图2-2a)楼面恒载标准值（楼面选用图集 陕09J01工程做法 楼1 细石混凝土楼面）: 40厚C20细石混凝土撒1：1水泥砂子压实抹光 0.04017.5=0.70kN/m水泥砂浆一道内掺建筑胶120(100)厚钢筋混凝土现浇板 0.1225=3kN/m(0.125=2.5kN/m) 楼面恒载标准值: 3.7kN/m(3.2kN/m)边跨(AB,CD跨)框架梁自重: 5.64kN/m中跨(BC跨)梁自重: 4.01kN/m作用在楼面层框架梁上的线恒荷载标准值为:梁自重: 5.64kN/m , 4.01kN/m板传来荷载: 3.6924.5=16.61kN/m 3.1923.0=9.576kN/m(2)活载(图2-2b)楼面活荷:=24.5=9.0kN/m =23.0=6.0kN/m2.4.3 屋面框架节点集中荷载标准值图2.3 恒载顶层集中力(1) 恒载边跨连系梁自重: 0.30.54.525=16.88kN粉刷: 2(0.50.12)0.024.517=1.16kN1m高女儿墙: 14.52.4=10.8kN粉刷: 120.024.517=3.06kN连系梁传来屋面自重: 0.54.50.54.54.87=24.65kN 顶层边节点集中荷载： =56.55kN中柱连系梁自重： 0.30.54.525=16.88kN粉刷： (0.5-0.12)+(0.50.1)0.024.517=1.19kN连系梁传来屋面自重： 0.54.50.54.54.87=24.65kN 0.5(4.5+4.5-3.0)3.0/24.37=19.65kN 顶层中节点集中荷载: =62.37kN(2) 活载 =0.54.50.54.50.5=2.53kN=0.54.50.54.50.5+0.2(4.5+4.5-3)3/20.5=4.78kN2.4.4 楼面框架节点集中荷载标准值图2.4 恒载中间层节点集中力(1) 恒载(此处未考虑填充墙的重量)边柱连系梁自重 16.88kN粉刷: 1.16kN连系梁传来楼面自重: 0.54.50.54.53.692=18.69kN 36.73kN中间层边节点集中荷载: =36.73kN框架柱自重: =0.60.63.625=32.4kN 中柱连系梁自重: 16.88kN 粉刷: 1.19kN连系梁传来楼面自重: 0.54.50.54.53.692=18.69kN 0.5(4.5+4.5-3.0)3.0/23.192=14.364kN 51.12kN中间层中节点集中荷载: =51.12kN 柱传来集中荷载: =32.4kN(2) 活载 =0.54.50.54.52.0=10.13kN =0.54.50.54.52.0+0.2(4.5+4.5-3)3/22.0=19.13kN2.4.5 风荷载已知基本风压,本工程位于西安市,地面粗糙度属B类,按荷载规范。风载体型系数:迎风面为0.8,背风面为-0.5;因结构高度22.65m30m(从室外地面算起),取风振系数=1.0,计算过程如表2-1所示,风荷载图见图2.5。表2-1 风荷载计算层次Z(m)(kN/m)A(m)Pi(kN)61.01.322.651.2950.3512.69.5551.01.319.051.2290.3516.211.6541.01.315.451.1500.3516.210.9031.01.311.851.0520.3516.29.9721.01.38.251.00.3516.29.4811.01.34.650.930.3518.5610.102.4.6 地震作用(1) 建筑物总重力荷载代表值的计算1) 集中于屋盖处的质点重力荷载代表值:50雪载: 0.50.4017.454=187.92kN屋面恒载: 4.87547.22+4.37543=4492.03kN横梁: (4.013.05.647.22)13=1212.2kN纵梁: (16.88+1.16)122+(16.88+1.19)122=866.64kN女儿墙: 12.4(54+17.4)2=342.72kN柱重: 0.60.625521.8=842.4kN横墙: 2.47.21.820(3.01.82.02.1/2)2=637.92kN纵墙: (4.51.831.5/2)1222.4+4.51.82.423=784.08kN窗: 2422.1/20.4=20.16kN =9386.07kN图2.5 横向框架上的风荷载2) 集中于三、四层处的质点重力荷载代表值:50雪载: 0.52.017.454=939.6kN屋面恒载: 3.692547.22+3.192543=3388kN横梁: 1212.2kN纵梁: 866.64kN柱重: 842.42=1684.8kN纵墙: 784.082=1568.16kN六层横墙： 637.92+217.21.8+(31.8-2.02.1/2)22.4=637.92+669.03=1306.95kN五层横墙: 669.03+637.92=1306.95kN四层横墙: 637.92+637.92=1275.84kN 三层横墙： 637.92+197.21.8+(31.8-2.02.1/2)22.4=637.92+606.81=1244.73kN四六层钢窗: 20.162=40.32kN三层钢窗: 20.16+2122.1/20.4=37.8kN=11006.67kN , =11006.67kN =10975.56kN , =10941.93kN3) 集中于二层处的质点重力荷载标准值:50雪载: 939.6kN屋面恒载: 3388kN横梁: 1212.2kN纵梁: 866.64kN柱重: 842.4+0.60.6252.47552=2000.7kN横墙: 606.81+237.22.475+(32.475-22.1/2)+32.4752.4=1621.07kN纵墙: 784.08+(4.52.475-31.5/2)2.421+4.52.4752.422=1820.07kN钢窗: 17.642=35.28kN=11883.56kN (2) 地震作用计算1) 框架柱的抗侧移刚度:在计算梁、柱线刚度时,应考虑楼盖对框架的影响,在现浇楼盖中,中框架梁的抗弯惯性矩取I=2I0;边框架梁取I=1.5I0 , I0为框架梁按矩形截面计算的截面惯性矩。横梁、柱线刚度见表2-2。表2-2 横梁、柱线刚度杆件尺寸Ec(kn/mm2)Io(mm4)I(mm4)L(mm)i=EcI/L相对刚度B(mm)H(mm)(kn.m)边框架梁3007002872001边框架梁3005002830000.875中框架梁3007002872001.333中框架梁3005002830001.166底层框架柱6006002849501.219中层框架柱6006002836001.679每层框架柱总的抗侧移刚度见表2-3。项目根数层柱类型及截面二至六层边框架边柱(600600)0.60.2317.894边框架中柱(600600)1.120.36284中框架边柱(600600)0.790.2821.7722中框架中柱(600600)1.490.4333.4522底层边框架边柱(600600)0.820.4714.014边框架中柱(600600)1.540.5817.244中框架边柱(600600)1.090.5115.4022中框架中柱(600600)2.050.6318.8422 表2-3 框架柱横向侧移刚度D值 注: 为梁的线刚度, 为柱的线刚度。底层：D=4(14.01+17.24)+22(15.40+18.84)=878.24kN/mm二六层：D=4(17.8928)22(21.7733.45)=1398.4kN/mm2) 框架自振周期的计算:则自振周期为: 其中为考虑结构非承重砌块墙影响的折减系数,对于框架取0.8; 为框架顶点假想水平位移,计算见表2-4。表2-4 框架顶点假想水平位移计算表 层Gi(KN)Gi(KN)D(KN/M)=Gi/D(层间相对位移)总位移(mm)69386.079386.071398.46.71 186.41 511006.6720392.741398.414.58 179.7 411006.6731399.411398.422.45 165.12 310975.5642374.971398.430.30 142.67 210941.9353316.91398.438.13 112.37 111883.5665200.46878.2474.24 74.24 表2-5 楼层地震作用荷地震剪力标准值计算表 层Hi(m)Gi(kn)GiHi楼层剪力Vi(kn)622.959386.07215410.311835.991835.99519.3511006.67212979.061174.393010.38415.7511006.67173355.05955.903966.27312.1510975.56133353.05735.324701.6028.5510941.9393553.50515.865217.4614.9511883.5658823.62324.365541.823) 地震作用计算:根据本工程设防烈度8度、类场地土,设计地震分组为第一组,查建筑抗震设计规范特征周期=0.45s , 结构等效总重力荷载: 1.4=1.40.45=0.49s，故需考虑框架顶部附加集中力作用=0.08+0.07=0.080.5870.07=0.117框架横向水平地震作用标准值为:结构底部: 各楼层的地震作用和地震剪力标准值由表2-5计算列出,图示见图2.6。=887474.60图2.6 横向框架上的地震作用3 框架内力计算 3.1 恒载作用下的框架内力（1）弯矩分配系数根据框架的相对线刚度,可计算出本框架各杆件的杆端弯矩分配系数,由于该框架为对称结构,取框架的一半进行简化计算,如图3.1。(a) (b)图3.1 横向框架承担的恒载及节点不平衡弯矩(a)恒载;(b)恒载产生的节点不平衡弯矩节点:=41.219=4.876 =41.333=5.332=41.679=6.716(相对线刚度见表2-2) 节点:=20.875=1.75 节点: 节点:=20.875=1.75 节点: 节点:=20.875=1.75 、与相应的、相同。图3.2 杆端及节点弯矩正方向（2）杆件固端弯矩计算杆件固端弯矩时应带符号,杆端弯矩一律以顺时针方向为正,如图3.2。1）横梁固端弯矩a顶层横梁:自重作用: 板传来的恒载作用:2)二六层横梁:自重作用:板传来的恒载作用:b纵梁引起柱端附加弯矩(本工程边框架纵梁偏向外侧,中框架纵梁偏向内侧)顶层外纵梁 =56.550.15=8.48(逆时针为正)楼层外纵梁 =36.730.15=5.51顶层中纵梁 =-62.370.15=-9.36楼层中纵梁 =-51.120.15=-7.67（3）节点不平衡弯矩横向框架的节点不平衡弯矩为通过该节点的各杆件(不包括纵向框架梁)在节点处的固端弯矩与通过该节点的纵梁引起柱端横向附加弯矩之和,根据平衡原则,节点弯矩的正方向与杆端弯矩方向相反,一律以逆时针方向为正,如图3.2。节点的不平衡弯矩:本工程计算的横向框架的节点不平衡弯矩如图3-1。（4）内力计算根据对称原则,只计算AB、BC跨。在进行弯矩分配时,应将节点不平衡弯矩反号后再进行杆件弯矩平衡。节点弯矩使相交于该节点杆件的近端产生弯矩,同时也使各杆件的远端产生弯矩,近端产生的弯矩通过节点弯矩分配确定,远端产生的弯矩由传递系数C(近端弯矩与远端弯矩的比值)确定。传递系数与杆件远端的约束形式有关。恒载弯矩分配过程如图3-3,恒载作用下弯矩见图3.4,梁剪力、柱轴力见图3.5。图3.3 恒载弯矩分配过程76.7176.7176.71图3.4 恒载作用下弯矩图()图3.5 恒载作用下梁剪力、柱轴力()根据所求出的梁端弯矩,再通过平衡条件,即可求出恒载作用下梁剪力、柱轴力,结果见表3-13-4。表3-1 AB跨梁端剪力()层q(kN/m)(板传来作用)g(kN/m)(自重作用)l(m)a(m)u=(l-a)q/2MAB(kN.m)MBA(kN.m)Mik/lVA=gl/2+u-Mik/lVB=-(gl/2+u+Mik/l)621.95.647.22.2554.20-76.7187.911.5672.95 -76.06516.615.647.22.2541.11-79.8785.530.7960.63 -62.20416.615.647.22.2541.11-76.3780.490.5760.84 -61.99316.615.647.22.2541.11-76.3780.490.5760.84 -61.99216.615.647.22.2541.11-76.8180.790.5560.86 -61.97116.615.647.22.2541.11-70.776.630.8260.59 -62.24表3-2 BC跨梁端剪力()层q(kN/m)g(kN/m)l(m)gl/2ql/4VB=gl/2+ql/4Vc=-(gl/2+ql/4)613.14.0136.0159.82515.84-15.8459.584.0136.0157.18513.2-13.249.584.0136.0157.18513.2-13.239.584.0136.0157.18513.2-13.229.584.0136.0157.18513.2-13.219.584.0136.0157.18513.2-13.2表3-3 AB跨跨中弯矩()层q(kN/m)g(kN/m)a(m)l(m)u=(l-a)q/2MAB(kN.m)MBA(kN.m)Mik/lVA=gl/2+u-Mik/lM=gl2/8+u1.32-MAB-VAl/2621.95.642.257.254.20-76.7187.911.5672.95-92.45516.615.642.257.241.11-79.8785.530.7960.63-58.68416.615.642.257.241.11-76.3780.490.5760.84-62.95316.615.642.257.241.11-76.3780.490.5760.84-62.95216.615.642.257.241.11-76.8180.790.5560.86-62.58116.615.642.257.241.11-70.776.630.8260.59-67.71表3-4 柱轴力()层边柱A轴、D轴中柱B轴、C轴横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力6柱顶72.9556.5532.4129.591.962.3732.4154.27柱底161.9186.675柱顶60.6336.7332.4259.2675.451.1232.4313.19柱底291.66345.594柱顶60.8436.7332.4389.2375.1951.1232.4471.9柱底421.63504.33柱顶60.8436.7332.4519.275.1951.1232.4630.61柱底551.6663.012柱顶60.8636.7332.4649.1975.1751.1232.4789.3柱底681.59821.71柱顶60.5936.7344.55778.9175.4451.1244.55948.26柱底823.46992.813.2 活载作用下的框架内力注意:各不利荷载布置时计算简图不一定是对称形式,为方便,近似采用对称结构对称荷载形式简化计算。（1）梁固端弯矩1)顶层2)二六层横梁(2)纵梁偏心引起柱端附加弯矩(本工程中边框架纵梁偏向外侧,中框架纵梁偏向内侧)顶层外纵梁 =2.530.15=0.38 (逆时针为正)楼层外纵梁 =10.130.15=1.52 顶层中纵梁 =-4.780.15=-0.72 楼层中纵梁 =-19.130.15=-2.87 (3)活载满跨布置，如图3.6。图3.6 活载满跨布置(4)各节点不平衡弯矩AB跨和BC跨均布置活载时：= + =-8.12+0.38=-7.74 =+=-32.47+1.52=-30.95 =+=8.12-0.7-0.72=6.7 =+=32.47-2.87-2.81=26.79 (5)内力计算：采用弯矩二次分配法计算，分配过程如同恒载，如图3.7。满跨活载作用下梁弯矩、剪力、轴力如图3.8、图3.9。图3.7 满跨活载分配过程7.877.87图3.8 满跨活载弯矩图3.9 满跨活载剪力、轴力（kN）根据所求出的两端弯矩，再通过平衡条件，即可求出恒载作用下的梁剪力、柱轴力，结果见表3-5表5-8。表3-5 满跨活载作用下AB跨梁端剪力层q(kN/m)l(m)a(m)u=(l-a)q/2MAB(kN.m)MBA(kN.m)Mik/lVA=u-Mik/lVB=-(u+Mik/l)62.257.22.255.57-7.878.280.065.51-5.63 597.22.2522.28-28.3630.320.2722.00-22.55 497.22.2522.28-29.3231.040.2422.04-22.51 397.22.2522.28-29.3231.040.2422.04-22.51 297.22.2522.28-29.4931.150.2322.04-22.51 197.22.2522.28-27.0929.540.3421.93-22.62 表3-6 满跨活载作用下BC跨梁端剪力层q(kN/m)l(m)VB=ql/4(kN)VC=-ql/4(kN)61.531.125-1.1255634.5-4.54634.5-4.53634.5-4.52634.5-4.51634.5-4.5表3-7 满跨活载作用下AB跨跨中弯矩（）层q(kN/m)a(m)l(m)u=(l-a)q/2MAB(kN.m)MBA(kN.m)Mik/lVA=u-Mik/lM=u1.32-MAB-VAl/262.252.257.25.57 -7.878.280.06 5.51 -6.13 592.257.222.28 -28.3630.320.27 22.00 -27.46 492.257.222.28 -29.3231.040.24 22.04 -26.62 392.257.222.28 -29.3231.040.24 22.04 -26.62 292.257.222.28 -29.4931.150.23 22.04 -26.48 192.257.222.28 -27.0929.540.34 21.93 -28.49 表3-8 满跨活载作用下柱轴力（）层边柱(A轴)中柱(B轴)横梁纵梁柱轴力(kN)横梁纵梁柱轴力(kN)端部剪力端部剪力端部剪力端部剪力65.512.538.046.764.7811.5452210.1340.1727.0519.1357.72422.0410.1372.3427.0119.13103.86322.0410.13104.5127.0119.13150222.0410.13136.6827.0119.13196.14121.9310.13168.7427.1219.13242.393.3 风荷载作用下的位移、内力计算 多层建筑结构风荷载与地震作用不同时考虑,根据经验地震作用产生的内力较大,故风荷载作用下的位移、内力计算略。3.4 地震作用下横向框架的内力计算3.4.1 活重力荷载作用下横向框架的内力计算按建筑抗震设计规范，计算重力荷载代表值时，顶层同其他层一样取活荷载计算。（1）横梁线荷载计算顶层横梁： 边跨 0.52.25=1.13 中间层 0.51.5=0.75 二六层横梁： 边跨 0.59.0=4.5 中间层 0.56.0=3.0 （2）纵梁引起柱端附加弯矩（本工程中边框架纵梁偏向外侧，中框架纵梁偏向走廊）顶层外纵梁：=0.52.530.15=1.270.15=0.19 (逆时针为正)楼层外纵梁：=0.510.130.15=5.060.15=0.76 顶层中纵梁：=-0.54.780.15=-2.390.15=-0.36 楼层中纵梁：=-0.519.130.15=-9.560.15=-1.43 （3）计算简图图3.10 固端弯矩（4）固端弯矩顶层横梁：二六层横梁：（5）