干挂石材幕墙计算书编写

目录第一章：工程概况p2第二章：结构设计理论和标准-p3-p4第三章：幕墙材料的物理及力学性能-p5-p7第四章：荷载和作用计算-p8-p10第五章：幕墙玻璃设计计算-p11-p18第六章：结构胶缝宽度和厚度计算-p19-p20第七章：幕墙铝板设计计算-p21-p23第八章：玻璃及铝板幕墙立柱的设计计算-p24-p32第九章：玻璃及铝板幕墙横梁的设计计算-p33-p39第十章：石材幕墙的设计计算-p40-p45第十一章：幕墙其他配件验算-p46-p50-可编辑修改 -第一章工程概况1.1 工程名称：1.2 工程地点：1.3幕墙总高度： 84.400米1.4 幕墙防火等级：耐火等级为一级1.5 防雷分类：二类1.5 荷载及其组合 ：幕墙系统在结构设计时考虑以下荷载及其组合 风荷载 自重 施工荷载 温度应力作用 雪荷载1.6 构件验算：幕墙系统设计时验算如下节点和构件 幕墙系统与主体结构的连接件强度 竖梁、横梁等杆件的强度和刚度 各连接螺栓、螺丝的强度 玻璃等面材的强度 结构胶缝的宽度和厚度第二章结构设计理论和标准2.1 本结构计算过程均遵循如下规范及标准：2.1.1 建筑结构荷载规范gb50009-20012.1.2 钢结构设计规范gb50017-20032.1.3 玻璃幕墙工程技术规范jgj102-20032.1.4 金属与石材幕墙工程技术规范jgj133-20012.1.5 建筑物防雷设计规范gb50057-942.1.6 建筑设计防火规范gbj16-87（ 2001年版）2.2 结构设计和计算时均遵守如下理论和标准及相应的计算方法：2.2.1 玻璃幕墙、铝板幕墙、石材幕墙等均按围护结构设计。幕墙其主要杆件悬挂在主体结构上，层与层之间设置竖向伸缩缝。2.2.2 玻璃幕墙、铝板幕墙、石材幕墙等各构件及连接件均具有承载力、刚度和相对于主体结构的位移能力，并均采用螺栓连接。2.2.3 工程抗震设防烈度不考虑。2.2.4 幕墙构件在重力荷载风荷载温度作用和主体结构位移影响下均具有安全性。2.2.5 幕墙构件内力采用弹性方法计算，其截面最大应力设计值应不超过材料的强度设计值： f式中 荷载和作用产生的截面最大应力设计值f 材料强度设计值2.2.6 进行幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，荷载和作用的分项系数按下列数值采用：重力荷载：g :1.2风荷载：:1.4温度作用：t :1.22.2.7 幕墙构件进行位移和挠度计算时，荷载和作用分项系数按下列数据取值： 重力荷载：g :1.0风荷载：:1.0温度作用：t :1.02.2.8 可变作用的组合值系数应按下列规定采用：1. 一般情况下， 风荷载的组合值系数应取 1.0，地震作用的组合值系数 应取 0.5；2. 对水平倒挂玻璃及其框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载值系数应取 1.0（永久荷载的效应起控制作用时）或0.6（永久荷载的效应起控制作用时）。2.2.9 荷载或作用效应按下列方式进行组合：sg sgkstt st(2.1)式中： s 荷载和作用效应组合后的设计值；sg 重力荷载作为不变荷载产生的效应；s, st 分别为风荷载和温度作用作为可变荷载和作用产生的效应；g ,t 分别为重力荷载、风荷载、温度作用的分项系数， 按 2.2.6或 2.2.7取值；,t 分别为风荷载和温度作用效应的组合系数，按 2.2.8取值。2.2.10 幕墙杆件及连接件按各效应组合件的最不利组合进行设计。第三章材料的物理特性及力学性能3.1 幕墙及铝合金窗材料的重力体积密度按下表采用：表 3-1序号材料名称密 度 kn/m 3密 度 n/mm 31普通玻璃、夹层玻璃、钢化玻璃25.62.56 10-52玻璃棉（防火棉、保温棉）0.51.0(0.51.0)10-63铝合金28.02.70 10-54钢材78.57.85 10-55单层铝板27.02.70 10-56花岗石28.02.810-53.2 板材单位面积重量按下列数值采用：表 3-2序材料名称号单位面积重量（kn/m 2）单位面积重量（ n/mm 2）110+1.52+10 钢化夹胶玻璃0.414.110-428+1.14+8 钢化夹胶玻璃0.575.710-432.5mm 厚单层铝板0.0810.81 10-446mm 厚镀锌钢板0.474.710-456+12a+6 钢化中空玻璃0.414.110-468mm 厚普通玻璃 ,钢化玻璃0.161.610-4719mm 厚普通玻璃 ,钢化玻璃0.383.810-4830mm 厚花岗石0.848.410-43.3 玻璃强度设计值f 按下表采用：表 3-3序强度设计值(n/mm 2)玻璃类型厚度(mm)号大面积上的强度直边缘强度51228.019.5151924.017.01浮法玻璃2161284.058.8钢化玻璃2151972.050.43.4 铝合金强度设计值f 按下表采用：表 3-4 ( n/mm 2)序号铝合金状态抗拉、抗压强度抗剪强度16063t5rcs85.549.63.5 单层铝板强度设计值ft 按下表采用：表 3-5 ( n/mm 2 )a2牌号状态厚度（ mm）抗拉 f t2.04.5813003h243.6 幕墙连接件用钢材强度设计值f 按下表采用：表 3-6 ( n/mm 2 )序号钢材类别抗拉、抗压和抗弯f抗剪fv1q235b2151253.7 焊缝强度设计值f 按下表采用：表 3-7 ( n/mm 2)焊接方法和对接焊缝（三级）角焊缝焊条型号手工焊构件钢材抗 压抗 拉抗 弯抗 剪抗拉、抗弯、抗剪q235b215185125160e43xx 型3.8 螺栓连接的强度设计值f 按下表采用：表 3-8 ( n/mm 2)螺栓钢号和物件钢号c级a级 、b 级抗拉抗剪抗拉抗剪普通螺栓q235b 钢170130170170不锈钢螺栓奥氏体 a2-70320245-3.9 胀锚螺栓强度设计值f 按下表采用：表 3-9螺栓规格m6m8m10m12m16钻孔深度 (mm)40506075100钻孔直径 (mm)10.512.514.51923抗拉(kn)2.354.316.8610.0919.01抗剪(kn)1.763.235.097.2514.113.10 材料弹性模量 e 按下表采用：表 3-10序号材料弹性模量e( n/mm1玻璃0.72 1052铝 合 金0.70 1053q235b 钢2.06 1054不锈钢(奥氏体)2.00 1055花岗石0.8 1052 )3.11 幕墙材料的线膨胀系数按下表采用：表 3-11-5号材料线膨胀系数(101混凝土1.02钢材1.23铝合金2.35序)4玻璃0.81.05单层铝板2.356不锈钢板 (奥氏体)1.87花岗石0.8第四章荷载和作用计算4.1 作用在幕墙上的风载荷标准值按下式计算k =gz s z 0(4.1)式中： k 作用在幕墙上的风荷载标准值（kn/m 2 ）；gz 考虑瞬时风压高度z 处的阵风风压系数， 按规范 gb50009-2001的规定取值（ b 类地区）；s 风荷载体形系数， 因正压区风压较小， 负压区风压较大， 故仅计算负压区，对墙面，取 -1.0，对墙角边（指墙角处房屋宽度的0.1 范围内）取 -1.8，对檐口， 雨蓬，遮阳板等突出构件，取-2.0；同时，考虑封闭建筑内表面内压取-0.2，故墙面实际体型系数取 -1.2，墙角边部取 -2.0。z 风压高度变化系数，按现行建筑结构荷载规范gb50009-2001 规定取值。（ b 类地区）；0 基本风压，取0.3 kn/m 2综上所述： k =gz z s0.3=0.3 gz z skn/m 24.2 作用在幕墙上的风荷载设计值按下式计算 =w k(4.2)2式中 风荷载设计值： kn/m w 风荷载作用效应的分项系数，取1.4从而： = 1.4k根据（ 4.1）及（ 4.2）公式，各层风荷载及设计值如表 4 1 所示。4.3 幕墙温度应力计算时，所采用的幕墙年温度变化t 取 80 c。4.4 水平荷载及作用效应组合（最不利组合），按下式计算；s =g sg + w w sw +t t st(4.7)式中：w =1 ,t = 0.6，进行强度计算时，w = 1.4 ， t = 1.2则： sh=1.4 1.0 sw+0.6 1.2 st进行挠度计算时， w = 1.0 , t = 1.0则： sh= k +0.6 st(4.8)4.5 垂直荷载及作用效应组合（最不利组合），按下式计算；s =gsg + ww sw + t t st(4.9)式中：重力荷载： g =1.2温度作用： t = 1.2 分项系数： e = 0 , t = 0 则：sv=1.2g= 1.2 x 0.5bh= 0.6bh(kn)(用于竖梁及支座验算 ) sv =1.0g= 1.0 x 0.5bh= 0.5bh(kn)(用于横梁挠度验算 )风荷载及荷载效应组合（s用于强度计算， s用于挠度计算）详见表4-1, 表 4-2 。墙面体形系数为1.2 的荷载组合表 4-1楼层位置高度m系数系数kn/m2kn/m第 1 层4.0501.8801.0001.0001.400第 2 层8.5501.8091.0001.0001.400第 3 层12.4501.7511.0691.0001.400第 4 层16.3501.7121.1701.0001.400第 5 层19.9501.6901.2491.0001.400第 6 层23.8501.6711.3151.0001.400第 7 层27.4501.6531.3771.0001.400第 8 层31.0501.6361.4351.0001.400第 9 层34.6501.6221.4851.0001.400第 10 层38.2501.6071.5361.0001.400第 11 层41.8501.5961.5801.0001.400第 12 层45.4501.5891.6201.0001.400第 13 层49.0501.5821.6281.0001.400第 14 层52.6501.5751.6971.0001.400第 15 层56.2501.5681.7331.0001.400第 16 层59.8501.5601.7691.0001.400第 17 层63.4501.5531.8011.0071.410第 18 层67.0501.5461.8331.0201.428第 19 层70.6501.5401.8661.0351.448第 20 层74.2501.5361.8981.0501.469机房层79.3501.5311.9441.0711.50088.4501.5222.0101.1011.542阵风压力高度变化标准风压设计风压2墙角边体形系数为2.0的荷载组合阵风压力高度变化标准风压设计风压2表 4-2楼层位置高度m系数系数kn/m 2kn/m第 1 层4.0501.8801.0001.1281.579第 2 层8.5501.8091.0001.0851.520第 3 层12.4501.7511.0691.1231.572第 4 层16.3501.7121.1701.2021.683第 5 层19.9501.6901.2491.2661.773第 6 层23.8501.6711.3151.3181.846第7 层27.4501.6531.3771.3661.912第8 层31.0501.6361.4351.4091.972第9 层34.6501.6221.4851.4452.023第10 层38.2501.6071.5361.4812.073第11 层41.8501.5961.5801.5132.118第12 层45.4501.5891.6201.5452.162第13 层49.0501.5821.6281.5452.163第14 层52.6501.5751.6971.6042.245第15 层56.2501.5681.7331.6302.283第16 层59.8501.5601.7691.6562.318第17 层63.4501.5531.8011.6782.349第18 层67.0501.5461.8331.7002.380第19 层70.6501.5401.8661.7242.414第20 层74.2501.5361.8981.7492.449机房层79.3501.5311.9441.7862.50088.4501.5222.0101.8362.570第五章幕墙玻璃设计计算综合考虑玻璃的分格尺寸及风荷载情况取最不利处玻璃板块进行内力计算。5.1 计算公式：5.1.1 幕墙玻璃在垂直于玻璃平面的组合荷载作用下，其最大应力标准值可按考虑几何非线形性的有限元方法计算，也可按下列公式计算为：26mwk a（5-1）wkt 2作用于夹层玻璃上的风荷载作用可按下列公式分配到两片玻璃上:wk 1t133wk3t1t2wk 2t233wk3t1t 2作用于中空玻璃上的风荷载作用可按下列公式分配到两片玻璃上:wk11.1wkt1333t1t2wk 2t 233wk3t1t 2式中：wk 为风荷载下玻璃截面的最大应力标准值（n/mm 2 ）；kw 垂直于玻璃幕墙平面的风荷载标准荷载值（n/mm 2）；wk1wk 2 分 别 为 分 配 到 外 片 玻 璃 和 内 片 玻 璃 的 风 荷 载 标 准 值（ n/mm 2 ）；a 玻璃短边长（ mm）；t1t2 分别为外片玻璃和内片玻璃的厚度（mm）m 弯曲系数，按表5-1 选用。 折减系数，可由参数 按表 5-2 选用四边简支玻璃在垂直面载作用下的弯曲系数m表 5-1a/b0.000.250.330.400.500.550.600.65m0.12500.12300.11800.11150.10000.09340.08680.0804a/b0.700.750.800.850.900.951.00m0.07420.06830.06280.05760.05280.04830.0442表 5-2 5.010.020.040.060.080.0100.01.00.960.920.840.780.730.68120150200250300350 400.00.650.610.570.540.520.510.50表 5-3a/b0.000.200.250.330.500.013020.012970.012820.012230.01013a/b0.550.600.650.700.750.009400.008670.007960.007270.00663a/b0.800.850.900.951.000.006030.005470.004960.004490.004065.1.2 d=et 312(12 )式中d 玻璃的刚度（n-mm）； e 玻璃的弹性模量（ n/mm 2）； t 玻璃的计算厚度 (mm)； 泊松比。玻璃取0.2。4uwk a dks a 4et 4式中u 在风荷载标准值作用下挠度最大值（mm）； d 玻璃的刚度（n-mm）；a 玻璃的短边边长 (mm)；kw 风荷载标准值（ n/mm 2）。ks 组合荷载标准值（ n/mm 2）。 板的挠度系数，（可查上表三）。 折减系数，（可查上表二）。5.1.3 在温度变化影响下 ,玻璃边缘与边框之间发生挤压时在玻璃中产生的温度应力.t1e(t2cd ) b(5.2)式中：c 玻璃边缘与边框间空隙（mm），取 5mm； d 施工误差，取 3mm；b 玻璃长边尺寸 (mm)；t 玻璃幕墙年温度变化（ 0c）, 可按 800c 取用； 玻璃线膨胀系数，取1.010 5；e 玻璃弹性模量，取0.7210 5n/mm 2 。则：t 10.72105(1 .0102 5-3580-b)= 57.6-5.04b105(n/mm 2 )g5.1.4 自重应力：取板块中间的自重应力参与大面应力组合g = 1.2 g1a1.2bh / 2t btg0.6h1.53610 5 h(n/ mm2 )（5.3）5.1.5 玻璃板块大面应力组合：= g+ w +0.2t1 f（5.4）5.1.6 玻璃中央与边缘温度产生的温度应力按下式计算：t 20.74e1234 (tcts )（5.5）式中： 温度应力（ n/mm 2 ）；t 2e 玻璃弹性模量（ n/mm 2 ），取 0.7210 5 n/mm 2 ； 玻璃线膨胀系数，取1.010 5； 1 阴影系数，取 1 =1.0； 2 窗帘系数，取 2 =1.1； 3 玻璃面积系数，取 3 =1.1； 4 嵌缝材料系数，取 4 =0.4；tc ts 玻璃中央和边缘的温度（0c）差，取 tc t s=400c。t 2则：=0.740.7210 51.010 -51.01.1 1.1 0.440=10.3n/mm 258.8 n/mm 2（ 612mm 厚单片玻璃直边缘强度设计值） 故玻璃板块在温差应力作用下，直边缘强度可以满足要求。综合考虑玻璃的分格尺寸及风荷载情况进行验算. 取以下几种尺寸的玻璃板块，分别进行验算：5.2 玻璃板块的计算：5.2.1 6+9a+6 中空玻璃板块的计算。板块（一）：以标高 75.300米处墙角边荷载计算。玻璃宽度为 1343mm ，高度为 2100mm。幕墙玻璃在组合荷载作用下的弯曲应力计算：（按四边简支板计算）荷载计算 :因单元板块在墙角边处分布，所以取墙角边荷载值如下：k风荷载标准值：w =1.786kn/m 2在垂直于玻璃平面的水平荷载作用下，最大弯曲应力计算（按四边简支板计算） ： 短边 a=1343mm长边 b=2100mma/b=0.64查得弯曲系数 m=0.0817=0.0081= 0.882作用于中空玻璃上的风荷载作用可按下列公式分配到两片玻璃上:wk 11.1wkt1333t1t 21.11.7 8 66633630.9 8 2 3wk 23t 2wk33t1t 2= 1.7866363630.89326mwk 1a60.08170.98231343 210 30.88222wk1t16=21.28n/mm 226mwk 2 a60.08170.8931343210 30.8826wk 222t2=19.34 n/mm 2无地震作用效应组合时，应按下式进行：s=g sg + w w sw=1.20.5+1.41.021.28g=30.39 n/mm 2 f =84.0 n/mm 2g（其中， f=84.0 n/mm 2 为 512mm 厚钢化玻璃大面强度设计值。 ）温度应力： 由公式（ 5.2）得：57 .6t15.04e(t10 52cd b) =57.6-5.04b1052100=-182.4n/mm 2(负数表示无挤压温度应力)e12挠度计算：中空玻璃的计算厚: t= t =0.95( t 3+t 3)1/3 =0.95 ( 63+63)1/3 =7.2mmet 3d=0.721057.232.3310612(12 )12(10.22 )s a 4k=29.54= 0.8824et 44uwk a d0.00811.7862.3310310613430.88220.20 mm a/60=22.4mm综上，此 6+9a+6 钢化中空玻璃在自重、风荷载地震荷载、和温度应力作用下，玻璃的强度和挠度均可满足要求。板块（二）：以标高 75.300米处大面荷载计算。玻璃宽度为 1439mm ，高度为 2100mm。幕墙玻璃在组合荷载作用下的弯曲应力计算：（按四边简支板计算）(1) 荷载计算 :因单元板块在墙面处分布，所以取墙面荷载值如下：风荷载标准值：w =1.071kn/m 2k在垂直于玻璃平面的水平荷载作用下，最大弯曲应力计算（按四边简支板计算） ： 短边 a=1439mm长边 b=2100mma/b=0.67查得弯曲系数 m=0.078=0.0077=0.915作用于中空玻璃上的风荷载作用可按下列公式分配到两片玻璃上:wk 11.1wt13kt13t 2331.11.071636630.589wk 2wt 23kt13t 23= 1.0713663630.5366mwk 1a 260.0780.58913432103wk1t262=13.81n/mm 26mwk 2a 260.0780.5361343 2103wk 2t2620.9150.915=11.50 n/mm 2无地震作用效应组合时，应按下式进行：s=g sg + w w sw=1.20.5+1.41.013.81g=19.93 n/mm 2 f =84.0 n/mm 2（其中， f g=84.0 n/mm 2 为 512mm 厚钢化玻璃大面强度设计值。 ） 温度应力：由公式（ 5.2）得：t1e(t2c bd ) =57.6-5.04b10557.65.0410 52100=-182.4n/mm 2(负数表示无挤压温度应力)挠度计算：1玻璃计算厚度：t= te=0.95( t3+t23)1/3 =0.95 ( 63+63)1/3 =7.2mmet 3d=0.721057.232.3310612(12 )12(10.22 )s a 4k=21.35=0.915et 44uwk a0.00771.07110 361439 40.91514.51mmd2.3310a/60=23.45mm综上，此 6+9a+6 钢化中空玻璃在自重、风荷载地震荷载、和温度应力作用下，大面的强度和挠度均可满足要求。5.2.2.8+1.14+8 点式钢化夹胶玻璃板块强度验算：在垂直与幕墙平面的风荷载和地震作用下，四点支承玻璃面板的应力和挠度应符合下列规定：最大应力标准值和最大挠度可按考虑几何非线性的有限元方法计算，也可按下列公式计算：k6mw b 2wkt 2et 3d=12(12 )4uwk bdks b 4et 4式中d 玻璃的刚度（n-mm）； e 玻璃的弹性模量（ n/mm 2）； t 玻璃的计算厚度 (mm)； 泊松比。玻璃取0.2。u 在风荷载标准值作用下挠度最大值（mm）； b 玻璃的长边边长 (mm)；m 弯矩系数；wk 为风荷载下玻璃截面的最大应力标准值（n/mm 2 ）；wk 风荷载标准值（ n/mm 2）。ks 组合荷载标准值（ n/mm 2）。 板的挠度系数，（可查上表三）。 折减系数，（可查上表二）。取最大玻璃分格尺寸17002400，采用 4 点支承，该板块如下图点式玻璃52105122511251450125夹胶玻璃示意图荷载计算 :风荷载标准值wk =1.000kn/ m2 强度计算 : 短边 a=1450mm， 长边 b=2150mm1t=( t3+t3)1/3 = ( 83+83)1/3 =10.08mm2由a1450b2150=0.674查表，得四点支承玻璃板的最大应力系数0.000.200.300.400.500.013020.013170.013350.013670.014170.1250.1260.1270.1290.1300.600.650.700.750.800.014960.015550.016300.017250.018420.1340.1360.1380.1400.142a/bum axmoy a/b um ax moymoy 和在最大挠度系数um ax表 1最大弯曲系数m0 y =0.136=0.92=6 m0 ywk b 2/ t 2=60.136 1215021500.90/10.0810.08=37.12 n/mm 284.0 n/mm 2无地震作用效应组合时，应按下式进行：s=g sg + w w sw=1.20.5+1.41.037.12g=52.57 f=84.0 n/mm 2g（其中， f =84.0 n/mm 2 为 512mm 厚钢化玻璃大面强度设计值。 ） 挠度计算：最大挠度系数u 0 y =0.01555s b4110 321504k=28.74查表得 =0.90et 40.7210510.084et 3d=0.7210510.0836.4010612(12 )12(10.22 )4uwkb0.015551.0001000 32150 40.9017.28mmd6.4010 6b/60=35.83mm所以挠度满足要求。综上，8+1.14+8 点式钢化夹胶玻璃满足设计要求。5.2.3 8+1.14+8 点式钢化夹胶玻璃北雨蓬的计算：（1） 自重：面板： 0.41kn/ 驳接爪： 0.06 kn/ q=0.41+0.06=0.47kn/ 风荷载：负风压： k= gz s z 0=1.123 kn/ 施工荷载： 0.5 kn/ 雪荷载： 0.45 kn/ （2） 荷载组合：1、 自重与负风压组合，自重为有利因素，以设计值参与组合：q=1.2 0.471.01.41.123=-1.008kn/ 2、由于雪荷载与施工荷载不同时考虑，因此采用其较大者，故取自重与施工荷载组合：q=1.2 0.47+1.2 0.5=1.165kn/ 取最不利荷载组合： q=1.165 kn/ （3） 璃板块强度验算：玻 璃 板 的 最 大 分格 尺寸 为2400 3300， 计算 厚 度 为t=te= (t3+t3)1/3 =1222( 83+83)1/3 =10.08mm 按六点支承板计算。六点支承的玻璃板块最大应力的计算：moy qb/ t(5.1)式中： 为风荷载下玻璃截面的最大应力设计值（n/mm 2 ）；q 组合荷载设计值（n / mm 2 ）；b 玻璃长边长度（ mm ）；moy -弯曲系数。 -折减系数。六点支承玻璃板的最大应力系数moy 和在最大挠度系数um ax表 10.70.80.91.01.11.4381.8132.3133.0634.0631.6351.8151.9802.1602.325a/bum axmoy挠度计算：umaxw b 2kt 3式中u 在风荷载标准值作用下挠度最大值（mm）； b 玻璃的支承长边边长 (mm)；kw风荷载标准值（ n/mm 2）。t玻璃的厚度（ n/mm 2）。um ax 板的挠度系数，（可查上表）。夹胶玻璃示意图由 a/b=1525/2150=0.71，查表可得系数um ax =1.475moy =1.653, =0.96由下面公式：= m0 ywk b2 / t 2=1.6531.1652150 2150 0.96/10.0810.08= 83.76n/mm 284.0 n/mm 2g（其中， f =84.0 n/mm 2 为 512mm 厚钢化玻璃大面强度设计值。 ） 挠度计算：2m a wx k but 3=6.46 mm a/60=35.8mm故 8+1.14+8 钢化夹胶玻璃北雨蓬强度和挠度满足要求。5.2.4 10+1.52+10 点式钢化夹胶玻璃南雨蓬的计算：（1） 自重：面板： 0.41kn/ 驳接爪： 0.06 kn/ q=0.41+0.06=0.47kn/ 风荷载：负风压： k= gz s z 0=1.123 kn/ 施工荷载： 0.5 kn/ 雪荷载： 0.45 kn/ （2） 荷载组合：1、 自重与负风压组合，自重为有利因素，以设计值参与组合：q=1.2 0.471.01.41.123=-1.008kn/ 2、由于雪荷载与施工荷载不同时考虑，因此采用其较大者，故取自重与施工荷载组合：q=1.2 0.47+1.2 0.5=1.165kn/ 取最不利荷载组合： q=1.165 kn/ （4）璃板块强度验算：玻 璃 板 的 最 大 分格 尺寸 为1750 2475， 计算 厚 度 为t=te= (t3+t3)1/3 =12( 103+103)1/3 =12.6mm 按四点支承板计算。四点支承的玻璃板块最大应力的计算：m a x6moyqb2/ t 2(5.1)式中：m a x 组合荷载作用下玻璃的最大应力（n.mm）；q 组合荷载（n / mm2 ）；b 玻璃长边长度（ mm ）；moy -弯曲系数。 -折减系数。四点支承玻璃板的最大应力系数0.000.200.300.400.500.013020.013170.013350.013670.014510.1250.1260.1270.1290.1300.600.650.700.750.800.014960.015550.016300.017250.018420.1340.1360.1380.1400.142a/bum axmoy a/b um ax moymoy 和在最大挠度系数um ax表 1挠度计算：ks b 4et 4et 3d=12(12 )4uwk bd式中u 在风荷载标准值作用下挠度最大值（mm）； b 玻璃的支承长边边长 (mm)；kw风荷载标准值（ n/mm 2）。t玻璃的厚度（ n/mm 2）。umax 板的挠度系数，（可查上表）。夹胶玻璃示意图由 a/b=1500/2225=0.67，查表可得系数um ax =0.01585 moy =0.1368, =0.948由下面公式：226moy qa60.13681.16522251000t 212.6 2=29.82n/ 2 84 n/ 20.948s b4挠度的计算：k=13.10=0.948et 4et 3d=12(12 )12 10.