重力坝课程设计.doc

重力坝课程设计目录一、基本资料- 1 -1.1工程概况- 1 -1.2设计基本资料- 3 -1.3水库特征表- 6 -1.4电站建筑物基本数据- 6 -二、剖面设计- 7 -2.1坝顶高程：- 7 -2.2波浪要素- 8 -2.3坝顶宽度- 12 -2.4坝坡的确定。- 12 -2.5坝体的防渗排水。- 12 -2.6拟定非溢流坝基本剖面如图所示- 13 -2.7荷载计算及组合- 13 -三、挡水坝稳定计算- 15 -3.1荷载计算- 15 -3.2稳定计算- 19 -四、挡水坝应力计算：- 20 -4.1坝址抗压强度极限状态计算：- 20 -4.2坝体上下游面拉应力正常使用极限状态计算- 22 -五、重力坝的地基处理- 24 -5.1坝基的开挖与处理- 24 -5.2坝基的固结灌浆- 24 -5.3帷幕灌浆- 25 -5.4断层破碎带、软弱夹层和溶洞处理- 25 -六、重力坝细部构造设计- 27 -6.1横缝- 27 -6.2止水- 27 -6.3纵缝- 28 -6.4坝体排水- 29 -6.5廊道系统- 29 -6.6坝顶- 30 -七、主要参考文献- 31 - 33 -一、 基本资料1.1工程概况1.1.1概述大黑山水利工程是以发电为主，兼顾灌溉的综合利用的水利枢纽。经过上游水库的调节，其入库洪峰流量为：百年一遇6500m/s，千年一遇8350m/s,水库总库容0.9亿m3。本枢纽电站设三台轴流转浆水轮机发电机组，电站总装机容量30万千瓦。主厂房坝段长81m，安装间长52.4m。发电机层地面高度471.50m，尾水管高程434.60m。三个机组间设置出口断面为4.42m的两个排沙孔，孔口出口底高程为442.00m，洪水期电站仍发电运行，过流能力 1000 m3/s计。1.1.2水库特性如下表所示表11 水库特性表工程名称大黑山水利枢纽所在河流函河水库库容0.9亿大坝等级大坝类型混凝土重力坝坝顶高程482.0m大坝全长249m最大坝高69m坝顶宽度15m设计标准100年校核标准1000年地震烈度7度上游水位(m)下游水位(m)水文特性频率入库流量正常蓄水位m480.00溢洪道设计洪水位462.2016500设计洪水位m475.50校核洪水位463.450.18350校核洪水位m481.00水电站设计洪水位465.0016500汛期运行水位m472.00极限死水位m467.00校核洪水位464.000.183501.1.3主要建筑物及其尺寸主体工程表如图12所示表12 主体工程表坝段挡水坝段 溢流坝段底孔坝段电站坝段底孔坝段挡水坝段编号坝段长m45.045.024.081.024.030.0最大坝高m35.041.069.069.047.035.0坝宽m15.015.021.021.021.015.0 其中，主体工程中的泄洪设施包括溢流坝，泄水底孔，电站及排沙孔，具体尺寸如表13所示。表13 泄流设施表泄流部分溢流坝泄水底孔电站排沙孔孔数3232进口尺寸(bh)11.012.081011.520.54.42.0高程（m）462.00446.00452.00442.00出口尺寸(bh)11.012.08911.510.04.42.0高程（m）462.00446.00434.60462.00闸门工作闸门平板闸门弧形闸门平板闸门检修闸门平板闸门平板闸门平板闸门消力池型式底流底流池长(m)104008200池深(m)600350泄量设计(m3/s)320025001000200校核(m3/s)4400280010002001.2设计基本资料1.2.1地址区自然条件简况大黑山水利枢纽工程位于某市航河干流上，其上游100公里处已建成另一个水电站，坝区流道顺直，水面宽130140m，两岸为不对称河谷，岸坡陡峭。本枢纽处于大陆腹地，气候干燥，年降水量为328.5mm，蒸发量为1468.5mm，平均湿度为58%，全年平均气温为9.3，气温日变差大。汛期（79月）最大风速的多年平均值为11.7m /s，水库吹程约1km，本地区地震基本烈度为7度。1.2.2 水文特性本枢纽上游附近两水文站，测量流量资料分别始于1934年和1947年，精度较高。所测多年平均流量为1030m/s，多年平均含沙量为2.1/m3，年输沙量为0.68亿吨。实测最大含沙量为329/m3。坝前库内淤积平衡高程为464.1m。淤积计算高程：厂房前沿为450.00m，泄水孔前沿为446.00m，溢流坝前沿为460.00m。不同频率的洪水流量见表21。表21 不同频率的洪水流量频率（%）0.10.51510流量（m/s）835079306500605056401.2.3 地质概况1.2.3.1 库区工程地质水库区分川峡两部分，峡谷为相对高度在200米以上的中、高山，全长21.16公里，两岸发育有三级侵蚀堆积阶地，其侵蚀基准面高出河水面约3040米。河流蜿蜒曲折，滩多水急。水库末端为小川盆地，长约7.15公里，两岸宽度约12公里，地势开阔，阶地发育。水库呈带状，峡谷为基岩所环抱，回水位位于三级侵蚀阶地面，川地内回水位位于一级阶地陡坎之下，不存在永久性渗漏通道。当正常蓄水位480米时，神川地区可能发生微小塌坡，不会造成塌岸问题。二里沟位于坝址以东150米处，其沟向与河流流向相反，经勘探与连通实验，证明库水不可能沿该沟产生邻谷渗漏。1.2.3.2 地址区工程地质 水库区分川、峡两部分，峡谷为相对高度在200m以上的中、高山，全长21.16公里，河流蜿蜒曲折，滩多水急。水库末端为小川盆地，长约7.15公里，两岸宽度约12公里，地形开阔。坝址区出露岩层主要为黑云角闪石英片岩，该岩石致密坚硬，不透水，耐风化性强。右岸哑口部位出露有砂岩、砂砾岩等，与前寒武系变质岩系呈不整合接触。坝址区有四组断层。主要断层有八层，破碎带宽度一般仅0.20.8m，断层破碎带内的物质挤压紧密，胶结良好，极少有泥质材料充填，对坝基抗滑稳定不起控制作用。河床冲积层主要为砂砾石、中细砂和合砾砂土壤，并夹有少量的大小孤石，冲积层最大厚度为34.13m。1.2.3.3 建筑材料及水源坝址下游五公里的大兴滩有混凝土用砂、石料场，蓄量丰富，粗骨料可满足要求，细骨料储料不足。位于坝址下游三公里处，砂石储量丰富，可补足大兴滩砂子的不足。1.2.3.4 坝基岩石及砂砾石的物理力学性质u 本枢纽坝基岩石黑云角闪石英片岩的物理力学指标如下：1、抗压强度160MPa(1600Kg/cm2)2、弹性模量2104MPa(210Kg/2)3、混凝土与结晶片岩间的抗剪指标 f=1.0 f=0.7c=1.0MPa (10Kg/cm2)u 各类岩土开挖边坡值1、河床复盖值1：22、黄土类土1：13、全风化结晶片岩1：14、强风化结晶片岩3：15、弱、微风化结晶片岩5：1u 岩石、砂砾石及淤沙的力学指标1、岩石容重2.7T/m32、砂砾石容重2.2T/m33、淤沙容重(干)1.8T/m34、淤沙内摩擦角=141.3水库特征表1.3.1水库水位（1）正常蓄水位480.00m（2）设计洪水位（P=1%）475.50m（3）校核洪水位（P=0.1%）481.00m（4）汛期运行水位472.00m（5）极限死水位467.00m1.3.2挡水坝下游水位（1）设计洪水位465.00m（2）校核洪水位464.00m（3）正常尾水位460.00m（4）最高尾水位465.00m1.3.3溢洪道下游水位（1）设计洪水位462.20m（2）校核洪水位463.45m1.4电站建筑物基本数据 本枢纽电站设三台轴流转浆式水轮机发电机组，每台装机容量为100千瓦。主厂房坝段长81m，安装间长52.4m。 发电机层地面高度471.50m，尾水管高程434.60m。三个机组间设置出口断面为4.42m的两个排沙孔，孔口出口底高程为462.00m，洪水期电站仍发电运行，过流能力1000 m3/s计。二、剖面设计2.1坝顶高程：水库的静水位以上的超高 h=h1%+hz+hc式中：h防浪墙顶至正常蓄水位或校核洪水位的高差，m；h1%-波高，m；hz波浪中心线到正常或校核洪水位的高差，m；hc安全超高，按表1采用（取自水工设计手册第二版第五卷混凝土坝P29表1.3-9）。表1安全超高hc相应水位坝的安全级别123正常蓄水位0.70.50.4校核洪水位0.50.40.3由上表可知，对于安全级别2级的坝，查得安全超高正常蓄水位、设计洪水位时为0.5m，校核洪水位时为0.4 m。分正常蓄水位、设计洪水位和校核洪水位三种情况计算。2.2波浪要素2.2.1正常蓄水位风区有效吹程为D=1km，最大风速v=11.7m/s，计算风速v0在正常蓄水情况下取多年平均年最大风速的1.8倍为21.1m/s。影响波浪形成的因素很多，目前主要用半经验公式确定波浪要素。SL319-2005混凝土重力坝设计规范对峡谷水库和平原水库分别介绍了适用公式。官厅水库公式为（水工建筑物中国水利水电出版社P36式3-4、3-5、3-6）2.2.1.1波高：hm=0.0166V05/4D1/3=0.016621.154113 =0.75（m）2.2.1.2波长Lm=10.4hm0.8=10.40.750.8 =8.26（m）注：当gDv02=20250时，为累积频率5%的波高，当gDv02=2501000时，为累计频率10%的波高。累积频率P（%）的波高hp与平均波高hm的比值，可由P及水深Hm按表2查取（参照水工设计手册第五卷混凝土重力坝P24表1.3-3）。gDv02=9.8100021.12=22； hmHm=0.75480-4130P=5%时，h1%h5%=2.421.95=1.24h1%=1.24hm=1.240.75=0.93m2.2.1.3波浪中心线到计算水位的距离：hz=h1%2Lcth2HL,因HL，cth2HL1 hz=h1%2L=3.140.9328.26=0.33（m）h=h1%+hz+hc=0.93+0.33+0.5=1.8（m）注：H-为坝前水深，m。 h1%-累积频率为1%的波高，m。2.2.2设计洪水位风区有效吹程为D=1km，最大风速v=11.7m/s，计算风速v0在设计洪水情况下取多年平均年最大风速的1.8倍为21.1m/s。2.2.2.1波高：hm=0.0166V05/4D1/3=0.016621.154113 =0.75（m）2.2.2.2波长L=10.4hm0.8=10.40.750.8 =8.26（m）因为：gDv02=9.8100021.12=22； hmHm=0.75475.5-4130, 所以P=5%；当P=5%时，h1%h5%=2.421.95=1.24 则h1%=1.24hm=1.240.75=0.93m2.2.2.3波浪中心线到计算水位的距离：hz=h1%2Lcth2HL,因HL，cth2HL1 hz=h1%2L=3.140.9328.26=0.33（m）h=h1%+hz+hc=0.93+0.33+0.5=1.8（m）注：H-为坝前水深，m。 h1%-累积频率为1%的波高，m。2.2.3校核洪水位风区有效吹程为D=1km， vf计算风速在校核洪水位情况下取库区多年平均最大风速vf=11.7m/s。2.2.3.1波高hm=0.0166V05/4D1/3=0.016611.754113=0.016621.641=0.36m2.2.3.2波长Lm=10.4hm0.8 =10.40.360.8=4.59（m）因为：gDv02=9.8100011.72=71.59； hmHm=0.75481-4130, 所以P=5%；当P=5%时，h1%h5%=2.421.95=1.24 则h1%=1.24hm=1.240.36=0.45m2.2.2.3波浪中心线到计算水位的距离：hz=h1%2Lcth2HL,因HL，cth2HL1 hz=h1%2L=3.140.4524.59=0.14（m）h=h1%+hz+hc=0.45+0.14+0.4=1.0（m） 根据浆砌石坝设计规范（SL25-2006）要求，设防浪墙的非溢流坝的防渗墙顶高程不得低于正常（或设计）运用或非常运用的静水位加相应的波浪计算高度和安全超高，且坝顶高程不得低于最高静水位。本工程非溢流坝段拟设1.2m的防浪墙，从表3可知坝顶高程由校核洪水位控制，坝顶防浪墙顶高程应不低于482.00m，且坝顶高程应高于校核洪水位，即481.00m。因此取坝顶高程为481.80m，相应防浪墙顶高程为483.00m。最大坝高为68.8m，为中坝。2.3坝顶宽度因坝顶无交通要求，按构造要求可采用坝高的8%-10%（5.5m6.9m），并不小于3m，取坝顶宽度6m，同时满足维修时的单车道要求。2.4坝坡的确定。根据工程经验，考虑利用部分水重增加坝体稳定，上游坝面采用折坡，起坡点按要求为1323坝高，该工程拟折坡点取1/2坝高，即折坡点高程为450m，上部铅直，下部为n=1：0.2的斜坡，下游坝坡取m=1：0.71，基本三角形顶点位于坝顶，下游464m以上为铅直坝面。2.5坝体的防渗排水。根据工程经验，底宽约为坝高的0.70.9倍，根据上述数据算得底宽为49m，为坝高的0.7倍，满足经验要求。要求设防渗灌浆帷幕和排水幕，灌浆帷幕中心线距上游坝踵5m，排水孔中心线距防渗帷幕中心线2.0m。拟设廊道系统，取廊道底宽2.5m，廊道高3.5m。纵向廊道的上游壁离上游坝面的最小距离，应满足防渗要求（一般为0.050.1倍坝面作用水头）且不小于3.0m。该处取4m。底面距基岩面不宜小于1.5倍廊道宽度。2.6拟定非溢流坝基本剖面如图所示2.7荷载计算及组合以设计洪水位情况为例进行稳定和应力的极限状态验算（其它情况略）。根据SL319-2005混凝土重力坝设计规范中作用（荷载）组合，设计洪水情况的荷载组合包含：自重+静水压力+淤沙压力+扬压力+浪压力。沿坝轴线取单位长度1m计算。2.7.1自重：将坝体剖面分成两个三角形和一个长方形计算其标准值，廊道的影响暂时不计入。2.7.2静水压力：按设计洪水时的上下游水平水压力和斜面上的垂直水压力分别计算其标准值。2.7.3扬压力：扬压力强度在坝踵处为H1，防渗帷幕处为1(H1-H2），排水孔中心线上为2(H1-H2），坝趾处为H2。1为0.25,2=0.2，按图中6块分别计算其扬压力标准值2.7.4淤沙压力：分水平方向和垂直方向计算。泥沙浮重度为8kN/m3，内摩擦角s=14。水平淤沙压力标准值为Psk=12sbhs2tan2(450-s2)。2.7.5浪压力:坝前水深大于1/2波长（HL/2）采取下式计算浪压力标准值：Pl=14wLm(hl1%+hz)。2.7.6荷载组合表2.7.7荷载组合图注：对应水位Z1Z2正常蓄水位480.00460.00设计洪水位475.50465.00校核洪水位481.00464.00三、挡水坝稳定计算3.1荷载计算正常蓄水位、设计洪水位及校核洪水位情况下荷载作用标准值和设计值成果见表4、表5.和表63.2稳定计算3.2.1坝体抗滑稳定极限状态验算：坝体抗滑稳定极限状态，属承载能力极限状态，核算时，其作用和材料性能均应以设计值代入。分正常、设计和校核情况进行验算。根据SL3192005混凝土重力坝设计规范规定当坝体与坝基的摩擦系数f=0.7和f =0.7，c=1.0Mpa时则查规范根据抗剪强度和抗剪断强度计算公式可得：（1） 正常蓄水情况K =fWP=0.722324.6215222.46=1.071.05 K =fW+cAP=0.722324.62+10004915222.46=4.25（2） 设计情况K =fWP=0.721893.129936.10=1.541.05 K =fW+cAP=0.721893.12+1000499936.10=6.47（3） 校核情况K=fWP=0.722475.6813939.2=1.131.05 K =fW+cAP=0.722475.68+10004913939.2=5.15故基本（正常、设计）组合和特殊（校核）组合时抗滑稳定极限状态都满足要求。式中 K-抗剪强度计算的抗滑稳定安全系数（不小于表7允许值）； f-坝体混凝土与坝基接触面的抗剪摩擦系数；K-按抗剪断强度计算的抗滑稳定安全系数（不小于表8允许值）；f-坝体混凝土与坝基接触面的抗剪摩擦系数；c-坝体混凝土与坝基接触面的抗剪断凝聚力，kPa;A-坝基接触面截面积，m；表7坝基面抗滑稳定安全系数K荷载组合坝的级别123基本组合110105105特殊组合（1）105100100（2）100100100表8坝基面抗滑稳定安全系数K荷 载 组 合K基 本 组 合3,0特殊组合（1）2.5（2）2.3四、挡水坝应力计算：4.1坝址抗压强度极限状态计算：坝址抗压强度极限状态，属承载能力极限状态，核算时，其作用和材料性能均已设计值代入。分正常、设计和校核两种情况验算。设计情况验算：基本组合0=1.0。=1.0， d=1.34.1.1正常情况验算0S=0WB-6MB2（1+m2）=1.01.022324.6149+6178462.29492(1+0.712)=1356kPa对于坝址岩基：1dR=11.33500=2692kPa由于1356kPa2692kPa 故基本组合时坝址基岩抗压强度极限状态满足要求。假设坝址采用C10混凝土：1dR=1dfckdm=11.3100002.0=3846.15kPa由于1356kPa 3846.15kPa，故基本组合时坝址混凝土C10抗压强度极限状态满足要求。4.1.2设计情况验算0S=0WB-6MB2（1+m2）=1.01.021893.1249+647099.43492(1+0.712)=849kPa对于坝址岩基：1dR=11.33500=2692kPa由于849kPa2692kPa 故基本组合时坝址基岩抗压强度极限状态满足要求。假设坝址采用C10混凝土：1dR=1dfckdm=11.3100002.0=3846.15kPa由于849kPa 3846.15kPa，故基本组合时坝址混凝土C10抗压强度极限状态满足要求。4.1.3校核情况验算：偶然组合时0=1.0。=0.85， d=1.3；0S=0WB-6MB2（1+m2）=1.00.8522475.6849+6169683.19492(1+0.712)=1129kPa对于坝址岩基：1dR=11.33500=2692kPa由于1129kPa2692kPa 故偶然组合时坝址基岩抗压强度极限状态满足要求。假设坝址采用C10混凝土：1dR=1dfckdm=11.3100002.0=3846.15kPa由于1129kPa 0因29kPa0，故上游不出现拉应力，满足要求。4.2.2设计情况验算：0S=0(1+n2)（WB+6MB2）=1.0(1+0.22)(21705.8349-639344.16492)=358kPa0因358kPa0，故上游不出现拉应力，满足要求。4.2.3校核情况验算：0S=0(1+n2)（WB+6MB2）=1.0(1+0.22)(22238.7849-6161108.82492)=53kPa0因53kPa0，故上游不出现拉应力，满足要求。根据现有计算成果，所拟剖面在正常，设计和校核情况下满足设计要求。五、重力坝的地基处理5.1坝基的开挖与处理坝基开挖与处理的目的是使坝体坐落在稳定、坚固的岩基上。DL5108-1999混凝土重力坝设计规范要求：混凝土重力坝的建基面应根据岩体物理性质，大坝稳定性，坝基应力，地基变形和稳定性，上部结构对地基的要求，地基加固处理效果及施工工艺、工期和费用等经济技术条件比较确定。原则上应在考虑地基加固处理后，应满足坝的强度和稳定性的前提减少开挖量。靠近坝基面有的缓倾角软弱夹层应尽可能清除。顺河流流向的基岩面尽可能略向上倾斜，以增强坝体的抗滑稳定性。基岩面应避免有高低悬殊的突变，以免造成坝体内应力集中。在坝踵或坝址处可开挖齿槽以利稳定。采用爆破开挖时应避免放大炮，以免造成新的裂缝使原有裂隙张开。坝基开挖后，在浇筑混凝土前，需要进行彻底清理和冲洗，包括：清除松动的岩块，打掉突出的尖角。基坑中原有的勘探钻孔、井、洞等均应回填封堵。5.2坝基的固结灌浆固结灌浆的目的是：提高岩基的整体性和强度，降低地基的透水性。现场试验表明：在节理裂隙较发育的岩基内进行固结灌浆后，基岩的弹性模量可提高2倍甚至更多，在灌浆帷幕范围内先进行固结灌浆可提高帷幕灌浆的压力。固结灌浆孔一般布置在应力较大的坝踵和坝址附近，以及节理裂隙发育和破碎带范围内。灌浆孔呈梅花状或方格状布置当存在裂隙时，为了提高灌浆效果，钻孔方向尽可能正交于主要裂隙面，但倾角不能太大。固结灌浆先用稀浆，而后逐步加大浆液稠度。5.3帷幕灌浆帷幕灌浆的目的是：降低坝底渗流压力，防止坝基内产生机械或化学管涌，减少坝基渗流量。灌浆材料最常用的是水泥浆，有时也采用化学灌浆。化学灌浆可灌性好，抗渗性强，但较昂贵，且污染地下水质，使用时需谨慎。防渗帷幕的深度根据作用水头和基岩的工程地质、水文地质情况确定。当地基内的透水层厚度不大时，帷幕可穿过透水层深入相对隔水层3m5m。防渗帷幕的厚度应当满足抗渗稳定的要求，即帷幕内的渗流坡降不应超过规定的容许值。帷幕灌浆必须在浇筑一定厚度的坝体混凝土后施工。灌浆压力一般应通过试验确定，通常在帷幕表层段不宜小于11.5倍坝前净水坝前净水头，在孔底不宜小于23倍坝前静水头，但应以不破坏岩体为原则。5.4断层破碎带、软弱夹层和溶洞处理5.4.1坝基断层破碎带的处理断层破碎带的强度低，压缩变形大，以于是坝基产生不均匀沉降，引起不利的应力分布，导致坝体开裂。若与水库连通，使渗透压力加大，易产生机械或化学管涌，危及大坝安全。对倾角较陡的走向近于顺河流流向的破碎带，可采用开挖回填混凝土的措施，做成混凝土塞，其高度可取断层宽度的11.5倍，且不得小于1m。如破碎带延伸至坝体上、下游边界线以外，则混凝土塞也应向外延伸，延伸长度取为1.52倍。混凝土塞的高度。 对走向近于顺河流流向的缓倾角破碎带，埋藏较浅的应予挖除；埋藏较深的，除应在顶面做混凝土塞外，还要考虑其深埋部分对坝体稳定的影响。5.4.2软弱夹层的处理岩石层间软弱夹层厚度较小，遇水容易发生软化或泥化，致使抗剪强度低，特别是倾角小于30的连续软弱夹层更为不利。对浅埋的软弱夹层，将其挖除，回填与坝基强度等级相近的混凝土。对埋藏较深的软弱夹层，应根据埋深、产状、厚度、充填物的性质，结合工程具体情况采取相应不同的处理措施。（1）设置混凝土塞（2）设混凝土深齿墙（3）用预应力锚索加固（4）设钢筋混凝土抗滑桩5.4.3溶洞的处理在选坝址时应尽可能避开岩溶发育地区，必要时则需查明情况进行处理。处理措施主要是来挖、回填和灌浆等方法的配合应用。对于浅层溶洞，可直接开挖，清除充填物并冲洗干净后，用混凝土回填。对于深层溶洞，如规模不大，可进行帷幕灌浆，孔深需要深入溶洞以下较不透水的岩层；如漏水流速大，还可在浆液中掺入速凝剂、加投砾石或灌注热沥青等以便加快堵塞。对于深层较大的溶洞，可采用洞挖回填的方法进行加固处理。六、重力坝细部构造设计6.1横缝横缝垂直坝轴线，用于将坝体分成若干个独立的坝段，横缝的划分主要取决于地基特性、河谷地形、温度变化、结构布置和浇筑能力等。其作用是：减小温度应力，适应地基不均匀变形和满足施工要求（如混凝土浇筑能力及温度控制等）。横缝间距（即坝段宽度）一般为1520m，横缝间距超过22m或小于12m时，应作论证。6.2止水设有两道止水片和一道防渗沥青井。止水片采用1.0mm厚的紫铜片，第一道止水片距上游坝面1.0m。两道止水铜片间距为1m，中间设有直径为25cm的沥青井，止水片的下部深入岩基30cm，并与混凝土紧密嵌固，上部伸到坝顶。6.3纵缝为了适应混凝土的浇筑能力和减小施工期的温度应力，常在平行坝轴线方向设纵缝，将一个坝段分成几个坝块，待其温度接近稳定后再进行接缝灌浆。6.3.1铅直纵缝这是最常采用的一种纵缝形式。缝的间距根据混凝土浇筑能力和温度控制要求确定，一般为1530m。超过30m应严格温度控制。高坝通仓浇筑应有专门论证，应注意防止施工期和蓄水期以后上游面产生深沉裂缝。纵缝过多，不仅增加缝面处理的工作量，还会削弱坝的整体性。6.3.2斜缝斜缝大致沿满库时的最大主压应力方向设置，因缝面的剪应力很小，中、低坝有可能不必灌浆。我国安砂重力坝的部分坝段和日本的丸山坝段曾采用斜缝不灌浆方法施工，经分析研究认为，坝的整体性和缝面应力均能满足设计要求。斜缝不宜直通上游的坝面，需在离上游面一定距离处终止。为了防止斜缝沿缝顶向上贯穿，必须采用并缝措施，如布设骑缝钢筋、设置并缝廊道。6.3.3错缝错缝式浇筑块的厚度一般为34m，在靠近岩基面附近为1.5m2m。错缝间距为1015m，缝的错距为1/31/2浇筑块的厚度。采用错缝布置时，缝面间不需要灌浆处理，施工较简便，但整体性差。前苏联曾在第聂伯水电站等中、小型重力坝中采用错缝浇筑。我国极少采用这种形式。6.4坝体排水为减小渗水对坝体