桥梁工程设计施工组织设计毕业论文.doc

哈尔滨工业大学华德应用技术学院本科毕业设计桥梁工程设计施工组织设计毕业论文目 录摘要IABSTRACTII第1章 绪论11.1 选题背景、目的及意义11.2 工程概况11.2.1 概况11.2.2 自然条件情况11.3 技术指标和技术依据21.3.1 技术指标21.3.2 技术依据21.4 结构形式31.5 主要材料31.6 设计要点51.7 施工要点51.7.1 上部结构51.7.2 下部结构5第2章 上部结构62.1 构造形式及尺寸选定62.2.1 构造形式62.2.2 尺寸选定62.2 作用效应92.2.1 永久作用效应92.2.2 可变作用效应112.2.3 作用效应组合262.3 预应力钢筋数量估算及布置302.3.1 预应力刚筋数量估算302.3.2 预应力钢筋的布置322.3.3 普通钢筋数量的估算及布置332.4 截面几何特性352.4.1 净截面几何特性352.4.2 换算截面几何特性362.5 预应力损失392.5.1 预应力张拉（锚下）控制应力392.5.2 预应力钢筋与管道间摩擦引起的预应力损失392.5.3 锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失392.5.4 预应力钢筋分批张拉时混凝土弹性压缩引起的损失412.5.5 钢筋松弛引起的预应力损失432.5.6 混凝土收缩、徐变引起的损失442.5.7 预应力损失组合442.6 应力验算472.6.1 斜截面抗剪承载力482.6.2 正常使用极限状态512.6.3 持久状况应力验算582.6.4 短暂状况的正应力验算622.6.5 锚下承载力验算63第3章 下部结构673.1 上部荷载计算673.2 盖梁尺寸拟定673.3 钻孔桩计算683.3.1 荷载计算683.3.2 桩长计算713.3.3 桩长内力计算723.3.4 桩身截面配筋与承载力验算753.3.5 墩顶纵向水平位移验算77第4章 施工方法设计814.1 概述814.1.1 施工工序814.1.2 施工体系转换方法814.1.3 施工特点814.2 钻孔灌注桩基础的施工过程814.2.1 准备工作814.2.2 钻孔82 4.2.3 清孔、吊装钢筋骨架824.2.4 灌注水下混凝土834.3 主梁施工前的准备834.3.1 预应力混凝土的预制834.3.2 预应力钢束张拉844.3.3 孔道压浆844.4 主梁施工过程844.4.1 预应力混凝土的安装844.4.2 浇筑及振捣混凝土854.4.3 养护及拆除模板86结论87参考文献88致谢89附表9091第1章绪论1.1选题背景、目的及意义本设计所涉及的桥梁位于黑龙江省西部龙江县境内，跨越雅鲁河支流济沁河，连接龙江县东山村与龙江县济沁河镇。该桥的建成，将使两地之间的交通更加方便快捷，有利于两地间经济、文化等方面的交流，给两地以及周边辐射地区的经济发展和人民生活带来极大的便利，对促进经济发展、改善人民群众物质和文化生活起到积极作用。1.2工程概况1.2.1概况本桥位于黑龙江省西部龙江县境内，起点位于雅鲁河支流济沁河，终点于龙江县东山村与龙江县济沁河镇。由于要适应生产、经济的需求，经上级批准，决定按一级公路修建一座桥。该项目设计的主要技术指标如下：桥面净宽为9-21.25m，桥面铺装采用50mmAC20和50mmAC16沥青混泥土以及100mm混凝土。汽车荷载等级：公路级，工程所需主要材料是齐齐哈尔市有关单位供应，其他材料可以在甲镇和乙县购买。沿线居民点稠密，有民房利用，可建工棚。1.2.2自然条件情况1、地形、地貌龙江县位隶属于黑龙江省齐齐哈尔市，位于齐齐哈尔西部，距齐齐哈尔市72km，地处大兴安领南麓与松嫩平原过渡地带,物华天宝,人杰地灵。境内山峰耸峙，江河蜿蜒，阡陌纵横，沃野千里，具有得天独厚的自然条件2、水文地质条件耸峙，江河蜿蜒，阡陌纵横，沃野千里，具有得天独厚的自然条件桥位河段为雅鲁河支流济沁河，地处大兴安岭与松嫩平原过渡地带的丘陵漫岗区。属低山丘陵地带河段，坡降平缓。桥位附近河道微湾，河床稳定。河床土质自上而下依次为粘性土、砂夹粘土、粗砂、密实粘性土，河床比降。3、气象条件气候属中温带大陆性季风气候，春早、夏热、秋早霜、冬寒冷。四季分明，冬长夏短，无霜期144d，年降水450mm。1月均温-38,7月均温40，标准冻深2.3m,最大冲水线2.8m。1.3技术指标和技术依据1.3.1技术指标(1)公路等级: 一级(2)设计荷载: 公路I级 桥面净921.25m (3)标准跨径 =20m 计算跨径 =19.30m(4)标准通航: 不通航1.3.2技术依据本设计主要依据为现行技术规范和标准：(1)公路桥涵设计通用规范() (2)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范()(3)公路桥涵地基与基础设计规范()(4)公路桥涵施工技术规范()1.4结构形式上部结构：预应力混凝土简支板梁，主孔标准跨径20m。下部结构：柱式桥墩，肋板式桥台，钻孔灌注桩基础。1.5主要材料1、混凝土主梁采用混凝土；桥面铺装C40混凝土、AC20和AC16沥青混凝土、盖梁、台帽、耳墙、墩身、台身、背、系梁、承台、基桩均采用C25混凝土。2、预应力钢束采用270K级钢绞线表1-1基本数据表名称项目符号单位数据混凝土C50强度等级弹性等级强度标准值轴心抗压轴心抗拉强度设计值轴心抗压轴心抗拉钢绞线d=15.2强度标准值强度设计值抗拉抗压材料容重钢筋混凝土3、钢板锚下垫板，采用锰钢。技术条件必须符合的规定。4、支座本设计桥台上采用聚四氟乙烯滑板式橡胶支座，桥墩上采用普通板式橡胶支座，支座设计均未考虑地震力。5、锚具预制箱梁采用OVM型锚具及其配套设备。锚具用钢材采用号优质碳素结构钢。6、其它材料砂，石，水的质量均公路桥涵施工技术规范有关条文办理。1.6设计要点(1)横向分布系数跨中采用铰接板法，支点采用杠杆法；(2)配筋设计需要满足抗裂性和在正常使用极限状态和持久状况应力的要求；(3)主梁验算应按极限状态设计方法进行验算(包括跨中、变化点、支点处)以及持久状况应力的要求。1.7施工要点1.7.1上部结构预制简支梁施工程序为：预制简支梁，分片进行预制安装和施工。1.7.2下部结构桥墩、桥台及桩基础的施工是桥梁的重要部分。对桥梁的正常使用和耐久性都至关重要，施工要求定位准确，尺寸合适，严格按照设计施工，按照规范操作。 1、桥墩施工墩身为圆柱形截面的轻型结构，用定型模板立模施工。 2、桩基础的施工(1)施工前准备(2)钻孔(3)清孔、吊装钢筋骨架、验孔(4)灌注水下混凝土第2章上部结构2.1构造形式及尺寸选定2.1.1构造形式桥面宽采用9块C50的预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽124cm，高90cm空心板全长19.96m，采用后张法施工工艺，预应力钢筋采用17股钢绞线，直径15.2mm，截面面积139。预应力钢绞线沿板跨长直线布置。全桥空心板横断面布置如图1-1。图21桥梁横断面（尺寸单位：cm）图22桥梁纵断面（尺寸单位：cm）2.1.2尺寸选定每块空心板截面及构造尺寸见图1-2。图23空心板截面构造及尺寸（尺寸单位：cm） 毛截面面积A 毛截面重心位置全截面对板高处的静矩： =12977.7()铰缝的面积： =25+50+90+300+64 =则毛截面重心离板高的距离为：d=铰缝重心对板高处的距离为：= 空心板毛截面对其重心轴的惯性矩 （忽略了铰缝对其自身重心轴的惯矩）空心板截面的抗拒刚度可简化为图14的单箱截面来近似计算： 解得:,。图2-4挖空构造尺寸（尺寸单位：cm) 图2-5计算的空心板截面简化图（尺寸单位：cm） = =2.2作用效应2.2.1永久作用效应计算 1.空心板自重（第一阶段结构自重） =6229=16.20KN/ 2.桥面系自重（第二阶段结构自重） 人行道及栏杆重力按每延米设计，单侧=0.5=19.5KN/计算。 桥面铺装采用等厚5cm的AC20粗粒式沥青混凝土和5cmAC16中粒式沥青混凝土和C40混凝土，则全桥宽每片梁铺装每延米重力为： =6.125（KN/） 则每块空心板分摊到的每延米桥面系重力为：=（KN/） 铰缝自重(第二阶段结构自重)=1.49（KN/）由此空心板每延米总重力为：=16.20（KN/）（第一阶段结构自重） =+=10.46+1.49=11.95（KN/）(第二阶段结构自重) =+=16.20+11.95=28.15（KN/）由此可计算出简支空心板永久作用（自重）效应，计算结果见表1-1. 永久作用效应汇总表 表2-1项目作用种类KN/m计算跨径(m)作用效应M（KNm）作用效应V(KN)16.20 19.30 754.29 162.16 156.33 17.82 010.46 19.30 487.03 104.70 100.94 11.51 01.49 19.30 69.38 14.91 14.38 1.64 011.95 19.30 556.41 119.62 115.32 13.15 0+28.15 19.30 1310.70 281.78 271.65 30.97 02.2.2可变作用效应计算 汽车荷载采用公路级荷载，它由车道荷载及车辆荷载组成。桥规规定桥梁结构整体计算采用车道荷载。公路级的车道荷载由10.5(KN/)得均布荷载和=237.2（） 按桥规车道荷载得均布荷载应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个最大影响线峰值处。多车道桥梁上还应该考虑多车道折减，双车道折减系数，三车道折减系数，但不得小于两设计车道的荷载效应。 2.汽车和载荷横向分布系数计算 空心板跨中和变截面处的荷载横向分布系数按铰接板法计算，支点处按杠杆原理法计算。支点至变截面处之间的荷载横向分布系数按直线内插值求得。 （1）跨中和变截面处处的荷载横向分布系数计算 首先计算空心板的刚度参数= 由前面计算： =125cm=1250mm 将以上数据代入，得:求得刚度参数后，即可按其查表得横向分布系数。由表画出各板的横向分布影响线，并按横向最不利位置布载，求得两车道及三车道两种情况下的各板横向分布系数。各板的横向分布影响线及横向最不利布载见图26。由于桥梁横断面结构对称，所以只需计算1号至5号的横向分布影响线坐标值。铰接板荷载横向分布影响线竖标表 表22板号单位荷载作用位置（i号板中心）12345678910.011851621361150980860770720690.022361941471130880700570490460.0131520117213911409508107106506520.011621581411191020900810750720.021941891601220950750620530460.0131517216814712010008507506806430.011361411421291110970870810770.021471601641411100870720620570.0131513914714913311109408207507140.011151141291331231080970900860.021131221411521341060870750700.0131511412013313912610709408508150.010981021111231311231111020980.020880951101341481341100950880.01315095100111126136126111100095 1号板：三行汽车：（0.178+0.133+0.109+0.086+0.073+0.064）=0.322两行汽车：（0.178+0.133+0.109+0.086）=0.242人群荷载： 2号板：三行汽车： （0.170+0.141+0.114+0.089+0.077+0.066）=0.329两行汽车：（0.170+0.141+0.114+0.089）=0.257人群荷载：0.174+0.063=0.237 3号板：三行汽车：(0.147+0.147+0.126+0.098+0.084+0.076)=0.339两行汽车：(0.147+0.147+0.126+0.098)=0.259人群荷载： 4号板：三行汽车： (0.120+0.135+0.136+0.112+0.097+0.084)=0.342两行汽车：(0.120+0.135+0.136+0.112)=0.252人群荷载：1号板横向分布影响线2号板横向分布影响线3号板横向分布影响线4号板横向分布影响线5号板横向分布影响线两行汽车时:4号板横向分布影响线 两行汽车时:5号板横向分布影响线 26各板横向分布影响线及横向最不利布载图 5号板：三行汽车： (0.099+0.114+0.131+0.131+0.114+0.099)=0.344两行汽车：(0.112+0.130+0.130+0.112)=0.242人群荷载： 各板横向分布系数计算结果汇总于表23。由表23中数据可以看出：三行汽车荷载作用时，5号板的横向分布系数最不利；两行汽车作用时，3号板为最不利。为设计和施工方便，各空心板设计成统一规格，同时考虑到人群荷载与汽车荷载效应相组合，因此，跨中和变截面处的荷载横向分布系数偏安全地取下列数值： 各板荷载横向分布系数汇总表 表23横向分布系数 板号123450.3220.3290.3390.3420.3440.2420.2570.2590.2520.2420.2700.2370.2050.1940.188 （2）车道荷载作用于支点处的荷载横向分布系数计算 支点处的荷载横向分布系数按杠杆原理法计算。由图，3-6号梁的横向分布系数计算如下：图16支点处荷载横向分布影响线及最不利布载图 三行汽车： 两行汽车： 人群荷载： （3）支点到的荷载横向分布系数 按直线内插求得。空心板的荷载横向分布系数汇总于表24。 空心板荷载横向分布系数 表24 作用种类 作用位置跨中至处支点汽车荷载三行0.3440.500二行0.2590.500人群荷载0.2050 1.汽车荷载冲击系数计算 桥规规定汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数，按结构基频的不同而不同，对于简支板桥： 当时，；当时，；当时，。式中：结构的计算跨径（m）； E结构材料的弹性模量(KN/)； 结构跨中截面的截面惯矩； 结构跨中处的单位长度质量 G结构跨中处每延米结构重力（N/m）； 重力加速度，。 由前面计算， =28.15(KN) =19.3m 由公预规查得C40混凝土的弹性模量，代入公式得： =（Hz）= 3.可变作用效应计算(1）车道荷载效应计算车道荷载引起的空心板跨中及变截面的效应（弯矩和剪力）时，均布荷载应满布于使空心板产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载只作用于影响线中一个最大 影响线峰值处，见图 跨中截面 弯矩：（不计冲击时） 两行车道荷载： 不计冲击=423.05 计入汽车冲击 =1.2064 =510.37 三行车道荷载： 不计冲击=425.53跨中弯矩影响线跨中剪力影响线变截面处弯矩影响线变截面处剪力影响线图28简支空心板跨中及变截面处内力影响线及加载图 计入冲击 1.2064 =513.36 剪力： 两行车道荷载：不计冲击 =43.42 计入冲击=52.38 三行车道荷载： 不计冲击=44.98 计入冲击=54.26 （参照图2-8） 弯矩：（不计冲击时） 两行车道荷载： 不计冲击=156.24计入汽车冲击 =188.49 三行车道荷载： 不计冲击=127.07计入冲击=153.30 剪力： 两行车道荷载：不计冲击 =159.54 计入冲击=192.47 三行车道荷载： 不计冲击=129.76计入冲击=156.54 支点截面剪力 计算支点截面由于车道荷载产生的效应时，考虑横向分布系数沿空心板长的变化，同样均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个最大影响线的峰值处，见图1-8 两行车道荷载： 不计冲击系数 =174.67 计入冲击系数174.67=210.72 三行车道荷载：不计冲击系数 =141.28 计入冲击系数141.28=170.44支点剪力影响线三行汽车的图两行汽车的图人群荷载的图图29支点截面剪力计算简图 人群荷载是一个均布荷载，其大小按桥规取用为3.5KN/。人行道宽度净宽1.25m，因此= 1.253.5=4.375(KN/m)。人群荷载产生的效应计算如下(参照图2-8及图2-9)。 跨中截面 弯矩：0.205(KNm) 剪力：(KN) 弯矩：(KNm) 剪力：(KN) 支点截面剪力 =6.49(KN)有可变作用效应汇总于表2-5中，由此看出，车道荷载以两行车控制设计。 可变作用效应汇总表 表2-5 作用种类 截面位置作用效应 弯矩剪力跨中变截面处跨中变截面处支点车道荷载两行不计冲击系数423.05 156.24 43.42 159.54 174.67 510.37 188.49 52.38 192.47 210.72 三行不计冲击系数425.53 127.07 44.98 129.76 141.28 513.36 153.30 54.26 156.54 170.44 人群荷载42.63 8.98 2.19 7.64 6.49 2.2.3作用效应组合 按桥规公路桥涵公路设计应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行效应组合，并用于不同的计算项目。按承载能力极限状态设计时的基本组合表达式为：式中：结构重要性系数，本桥属于大桥=1.0； 效应组合设计值； 永久作用效应组合值； 汽车荷载效应（含汽车冲击力）的标准值； 人群荷载效应的标准值。 按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以下两种效应组合：作用短期效应组合表达式：式中：作用短期效应组合设计值； 永久作用效应标准值； 汽车荷载效应（含汽车冲击力）的标准值； 人群荷载效应的标准值。 作用长期效应组合表达式： 式中：各符号意义见上面说明。 桥规还规定结构构件当需要进行弹性阶段截面应力设计计算时，应采用标准值效应组合，即此时效应组合表达式为： 式中：标准值效应组合设计值； 永久作用效应、汽车荷载效应（计入汽车冲击力）、人群荷载效应的标准值。 根据计算得到的作用效应，按桥规各种组合表达式可求得各效应组合设计值，现将计算汇总于表2-6中。 空心板作用效应组合计算汇总表 表2-6序号作用种类弯矩（KNm）剪力（KN）跨中变截面处跨中变截面处支点作用效应标准值永久作用效应754.29 162.16 017.82 156.33 487.03 104.70 0 11.51 100.94 69.38 14.91 0 1.64 14.38 556.41 119.62 0 13.15 115.32 +=1310.70 281.78 0 30.97 271.65 可变作用效应车道荷载425.53 127.07 44.98 129.76 141.28 513.36 153.30 54.26 156.54 170.44 42.63 8.98 2.19 7.64 6.49承载能力极限状态1572.84 338.14 0 37.16 325.98 718.70 214.62 75.97 219.16 238.62 47.75 10.06 2.45 8.56 7.27 2339.29 562.81 78.42 264.87 571.86 正常使用极限状态1310.70 281.78 030.97 271.65 297.87 88.95 31.49 90.83 98.90 42.63 8.98 2.19 7.64 3.58 1651.20 379.71 33.68 129.44 374.12 1310.70 281.78 030.97 271.65 170.21 50.83 17.99 51.90 56.51 17.05 3.59 0.88 3.06 2.60 1497.96336.218.8785.93330.76弹性阶段截面应力计算标准值效应组合1310.70 281.78 0 30.97 271.65 513.36 153.30 54.26 156.54 170.44 42.63 8.98 2.19 7.64 3.58 1866.69 444.06 56.45 195.15 445.67 2.3预应力钢筋数量估算及布置2.3.1预应力钢筋数量的估算 采用后张法预应力混凝土空心板构造形式。设计时应满足不同设计状况下规范规定的控制条件要求，满足承载力、抗裂性、裂缝宽度、变形级应力等要求。在这些控制条件中，最重要的是满足结构在使用极限状态下的使用性能要求和保证结构在达到承载能力极限状态时具有一定的安全储备。因此，预应力混凝土桥梁设计时，一般情况下，首先根据结构在正常使用极限状态正截面抗裂性或裂缝宽度极限值确定预应力钢筋的数量，载由构件的承载力极限状态要求确定普通钢筋的数量。首先按正常使用极限状态正截面抗裂性确定有效预加。 按公预规A类预应力混凝土结构正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉应力，并符合以下条件： 在短期效应组合下，应满足要求。式中：在短期效应组合作用下，构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉 应力； 构件抗裂验算边缘混凝土的有效预压应力。 在初步设计时，和可按下列公式近似计算：式中：A，W构件毛截面面积及对毛截面受拉边缘的弹性抵抗拒； 预应力钢筋重心对毛截面重心的偏心距，可预 先假定。 代入即可求得满足部分预应力A类构件正截面抗裂性要求所需的有效预加力为：式中：混凝土抗拉强度标准值。 预应力空心板采用C50，=2.65MPa，由表16得，空心板毛截面A=6229（）=（），=1651.2=1651.20，=。 假设=，则代入得：则所需预应力钢筋截面面积为：式中：预应力钢筋的张拉控制应力； 全部预应力损失值，按张拉控制应力的20%张拉控制应力来估算。 则: =19.41采用20根17股钢绞线，则满足要求。选用夹片式锚具，锚具板为180180，。2.3.2预应力钢筋的布置 预应力空心板选用20根钢绞线布置在空心板下缘，即沿跨长保持不变，见图110。预应力钢筋布置应满足公预规要求。预应力钢筋布置图2102.3.3普通钢筋数量的估算及布置在预应力钢筋数量已经确定的情况下，可由正截面承载能力极限状态要求的条件确定普通钢筋数量，暂不考虑在受压区配置预应力钢筋，也暂不考虑普通钢筋的影响。空心板截面可换算成等效工字形截面来考虑：由 得： = = 求得 则得等效工字形截面的上翼缘板厚度： 图211空心板跨中截面预应力钢筋的布置（尺寸单位：cm） 图212空心板换算等效工字形截面（尺寸单位：cm） 估算普通钢筋，先假设，则由下式可求得受压区高度，设 。 由公预规，C50，。由表16，跨中，代入上式得： ，且 说明中和轴在翼缘板内,可用下式求得普通钢筋面积 说明按受力计算不需要配置纵向普通钢筋，现按构造要求配置。 普通钢筋选用HRB335， 按公预规， 普通钢筋采用，普通钢筋布置在空心板下缘一排(截面受拉边缘)，沿空心板跨长直线布置，钢筋重心至板下缘处，即。2.4截面几何特性 2.4.1净截面几何特性计算后张法预应力混凝土梁主梁截面积几何特性应根据不同的受力阶段分别计算。本设计的空心板从施工到运营经历了以下二个阶段。 （1）主梁预制并张拉预应力钢筋 主梁混凝土达到设计强度的90%后，进行预应力的张拉，此时管道尚未压浆，所以其截面特性为计入非预应力钢筋影响（将非预应力钢筋换算为混凝土）的净截面，该截面的截面特性计算中应扣除预应力管道的影响（波纹管直径d=60cm）。 （2）桥面、人行道施工和运营阶段桥面绞缝结硬后，主梁即为全截面参与工作，此时截面特性计算采用计入非预应力钢筋和预应力钢筋影响的换算截面，空心板有效宽度为1240mm。截面几何特性的计算可以列表进行，以第一阶段跨中截面为例列于表，同理可求得其他受力阶段控制截面几何特性如表所示。 第一阶段跨中截面几何特性计算表 表27分块名称分块面积对梁顶边的面积矩自身惯性矩截面惯性矩混凝土全截面622900471293385900-8.28非预应力钢筋换算面积854509710.92-391.28预留管道面积720-8138880-257.28净截面462.722857567302.4.2换算截面几何特性计算 （一）换算截面面积 （） （） =622900+12927+5968.512 =641795.512（） （二）换算截面对毛截面重心的静矩为： =5504763.096 换算截面重心空心板毛截面的距离为： (向下移) 则换算截面重心至空心板截面下缘的距离： 则换算截面重心至空心板截面上缘的距离： 则换算截面重心至预应力钢筋重心的距离： 则换算截面重心至普通钢筋重心的距离： （三）换算截面惯性矩 = = （四）换算截面弹性抵抗矩 下缘： 上缘：各控制截面不同阶段的截面几何特性汇总表 表28受力阶段计算截面阶段1：孔道灌浆前跨中截面617562.51 462.72 437.28 257.28 58013600000 125375172.9 132669228.0 225488184.1 截面617562.51 462.72 437.28 257.28 58013600000125375172.9 132669228.0 225488184.1 变截面617562.51 473.94 426.06 116.66 58013600000 122407055.7 136162981.7 497287845.0 支点截面700264.51 462.51 437.49 2.09 69231703330 149686932.89 158247510.41 33125216904.31 阶段2：管道结硬后至湿接缝结硬前跨中截面641795.51 479.60 420.40 240.40 58888000000 122785654.71 140076117.98 244958402.66 截面641795.51 479.60 420.40 240.40 58888000000 122785654.71 140076117.98 244958402.66 变截面641795.51 479.60 420.40 110.00 58888000000122785654.71 140076117.98 535345454.55 支点截面724495.51 464.90 435.10 0.30 70989000000 152697354.27 163155596.41 236630000000 阶段3：湿接缝结硬后跨中截面694695.51 468.22 431.78 251.78 59767017216 127647296.60 138420068.59 237377937.95 截面694695.51 468.22 431.78 251.78 59767017216 127647296.60 138420068.59 237377937.95 变截面694695.51 465.80 434.20 123.80 59137283855126953080.28 136204532.35 477761220.35 支点截面750945.51 463.21 436.79 1.39 70150763619 151444838.45 160605241.92 50468175265.86 2.5 预应力损失计算2.5.1预应力张拉（锚下）控制应力按公桥规规定采用2.5.2预应力钢筋与管道间摩擦引起的预应力损失 对于跨中截面:；为锚固点到支点中线的水平距离；分别为预应力钢筋与管道壁的摩擦系数及管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，采用预埋金属波纹管成型时，由附表11查得，；为张拉端到跨中截面间，管道平面转过的角度，跨中截面各钢束摩擦应力损失值，见下表：跨中截面各钢束摩擦应力损失值 表29钢束编号(m)度弧度N140.06980.01759.7960.0146940.0317139544.22 N2120.20930.05239.8020.0147030.0648139590.40 截面各钢束摩擦应力损失值 表210钢束编号(m)度弧度N140.06980.01754.9710.0074570.02465139534.39 N2120.20930.05234.9750.0074630.058139580.91 变化点摩擦应力损失值 表211钢束编号(m)度弧度N140.06980.01751.2520.0018780.006113958.51 N2120.20930.05231.2710.0019070.004413956.14 支点截面摩擦应力损失值 表212钢束编号(m)度弧度N140.06980.01750.1520.0002280.00022513950.31 N2120.20930.05230.1710.0002570.00022513950.31 各设计控制截面平均值 表213截面跨中变化点支点67.3157.657.330.312.5.3锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失（） 计算锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失，后张法曲线布筋的构件应考虑锚固端后反摩阻的影响。首先根据下面公式计算反摩阻影响长度： 式中的为张拉端锚具变形值，由附表12查得夹片式锚具顶压张拉时为4mm；为单位长度由管道摩阻引起的预应力损失，；为张拉端锚下张拉控制应力，为扣除沿途管道摩擦损失后锚固端预拉应力，=-；为张拉端至锚固端的距离。将各束预应力钢筋的反摩阻影响长度列于表214中。反摩阻影响长度计算表 表214截面位置钢束编号MPaMPaMPammMPamm跨中截面N1139544.221370.4998000.00451213147N2139590.41304.698000.0092249195N1139534.391360.61398000.00350914909N2139580.911314.0998000.0082569719变化点截面N113958.511370.4998000.00086829970N213956.141388.8698000.00062715651支点截面N113950.311370.4998000.000032156125N213950.311394.6998000.000032156125 求得后可知四束预应力钢绞线均满足，所以距张拉端为处截面由锚具变形和钢筋回缩引起的考虑反摩阻后的预应力损失按式 计算，即：=式中的为张拉端由锚具变形引起的考虑反摩阻后的预应力损失，估算值。若则表示该截面不受反摩阻影响。将各控制截面的计算列于表215中。锚具变形引起的预应力损失计算表 表215截面钢束编号跨中截面N1979613147901.56 0.78N29802919590N14971149099056.35 67.34N2497597199078.33变化点截面N112522997090 87.83 85.35N21271156519088.43 支点截面N11521561259089.99 89.99 N21711561259089.99 2.5.4预应力钢筋分批张拉时混凝土弹性压缩引起的损失（） 混凝土弹性压缩引起的应力损失取按应力计算需要控制的截面进行计算。对于简支梁取截面计算，并以其计算结果作为全梁各截面预应力钢筋应力损失的平均值。式中：m张拉批数，这里m=4。 预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值，按张拉时混凝土的实际强度等级计算；假定为设计强度的90%，即=0.9C50=C45，查表11得:=3.35,故 全部预应力钢筋的合力其作用点（全部预应力钢筋重心点）处所产生的混凝土正压力，截面特性按表28第一阶段取用。其中：=(1395-57.65-67.34)2780=3530.6278KN=9.76(MPa)=21.30(MPa)2.5.5钢筋松弛引起的预应力损失（） 对于采用超张力工艺的低松弛级钢绞线，由钢筋松弛引起的预应力损失按下式计算，即：