河北开门子肥业有限公司年产60万吨氮磷钾复合肥料项目环境影响评价报告书

河北开门子肥业有限公司年产60万吨氮磷钾复合肥料项目环境影响评价报告书拟建工程装置区、贮罐区、库房地面用耐酸水泥进行防渗防腐处理，罐区周围修建围堰和事故储池、酸泥临时贮存池，这些设施底部均采取三级防渗处理，底部铺设300mm粘土层（保护层，同时作为辅助防渗层）压实平整，粘土层上铺设HDPEGCL复合防渗系统（2mm厚的高密度聚乙烯膜、300g/m2土工织物膨润土垫），上部外加耐腐蚀混凝土15cm（保护层）侧面采用三层环氧树脂玻璃钢防腐等措施后，渗渗透系数小于10-10cm/s。可有效的防止地下水受到污染。储罐区设置围堰和导流沟、合理设计生产区地面倾角，并与事故池相连，在发生泄漏事故时可以顺利将泄露物料临导入池内。 污水管网采用耐酸、防渗管道厂区设有初期雨水收集装置，对厂区内初期雨水进行收集处理后排入污水管网，不漫流至周边裸露土壤。厂区其它地区除绿化外全部采用采用1015cm的水泥硬化处理。3.6主要污染物产生情况及采取的治理措施3.6.1废气拟建工程废气污染点源主要是颗粒物，另外还有造粒过程中的氨、硫酸。废气产生情况如下：(1) 氨酸造粒尾气（G2）氨酸造粒过程中产生的含尘和氨气废气，经两级文丘里洗涤洗涤塔洗涤后经洗涤塔顶部排放，洗涤液采用稀酸，排气高度15m，烟气量为20000m3/h，处理后硫酸、颗粒物、氨气分别为25mg/m3、50mg/m3和20mg/m3，排放速率为0.5kg/h、1.0kg/h和0.4kg/h，满足GB16297-1996表2二级标准要求和GB14554-93表2要求。(2) 一段冷却尾气（G4）、原料及返料破碎废气（G5、）原料及大颗粒返料粉碎过程中可能产生一定量的扬尘，为尽量降低扬尘产生量，开门子公司在粉碎机外加装密封彩钢板箱，并在箱顶部设置集尘系统，破碎粉尘由集尘系统收集后排入车间除尘系统集中处理。一段冷却尾气由于物料中含有造粒剩余的细粉，含尘浓度较高，与粉碎过程废气相近，与破碎废气采用同一套“旋风除尘+重力降尘室+洗涤塔”工艺处理。处理后经塔顶排空，排气高度约26米。(3) 原料计量及输送废气（G1）、烘干尾气（G3）、筛分废气（G6）、二段冷却尾气（G7）本工程氨酸造粒采用一烘二冷工艺，烘干及冷却均采用风力，由于烘干尾气中水分含量相对较高，颗粒物沉降性能好，因此根据行业成熟作法，采用重力沉降洗涤塔方案处理，即烘干尾气引出后，先进入重力沉降室回收带出物料，然后进入洗涤塔洗涤。二段冷却时由于已经过细筛筛除细粒，因此二段冷却尾气中的粉尘浓度较低，与烘干尾气相近，也采用重力沉降室洗涤塔处理。另外，原料输送及计量、筛分采用封闭式的输送廊道及振动筛，将产生的扬尘经引风装置引至重力沉降室沉降后再汇入洗涤塔处理。G1、G3、G4、G5、G6、G7共用一套重力除尘室及洗涤塔，洗涤采用稀酸，总排气量50000 m3/h，处理后颗粒物、氨气分别为50mg/m3和20mg/m3，排放速率为2.5kg/h、1.0kg/h，满足GB16297-1996表2二级标准要求和GB14554-93表2要求。(4) 高塔废气（G8）工程造粒高塔高度达108米，所造复合肥粒径均匀光滑，基本无细粒。造粒所用肥料主要是尿素等较稳定肥料，且尿素融熔温度控制在130左右（尿素熔点），分解率极低，因此氨的产生量也较少。且高塔采用自然通风，不设置强制排风，排气通过顶部配料仓下方，在高塔四壁设置的排气窗排放，根据对同类设备的类比，高塔废气污染物排放量约氨3kg/h。远低于GB16297-1996表2二级标准要求和GB14554-93表2要求。(5) 高塔造粒冷却废气（G9）从高塔收集的复合肥颗粒需进行吹风降温，由于高塔造粒工艺所得复合肥颗粒均匀光滑，机械强度较高，因此冷却过程产尘量较低，采用重力降尘室+洗涤塔”工艺处理，洗涤采用稀酸，由15m烟囱排入大气，排气量35000m3/h，尾气排放含尘浓度20mg/m3，排放量0.7kg/h，低于GB16297-1996表2二级标准的限值。(6) 高塔造粒筛分废气（G10）、高塔造粒返料粉碎粉尘（G11）、筛分及大颗粒返料粉碎过程中可能产生一定量的扬尘，为尽量降低扬尘产生量，开门子公司在振动筛及粉碎机外加装密封彩钢板箱，并在箱顶部设置集尘系统，粉尘由集尘系统收集后排入G9的“重力沉降洗涤塔”车间除尘系统集中处理。(7) BB肥造粒粉尘（G12）BB把掺混前需首先对粉状原料进行造粒，采用辊式造粒，投料时有少量粉尘产生，采用在造粒机上方设置集气罩，将颗粒物引至脉冲袋式除尘器处理后由15m烟囱排入大气，排气量5000m3/h，尾气排放含尘浓度20mg/m3，排放量0.1kg/h，低于GB16297-1996表2二级标准的限值。(8) 无组织废气尽量加强生产设备封闭性，采用集气罩+除尘处理措施，但仍有少量无组织排放，经类比无组织产生量为粉尘1.0kg/h、氨0.30kg/h、硫酸0.1 kg/h。工程废气排放情况见表3-8：由表3-8可知，工程有组织排放的废气中颗粒物为30.96t/a；硫酸3.6t/a；氨31.76t/a；无组织排放的硫酸0.72t/a；颗粒物7.2t/a；氨2.16t/a。3.6.2废水拟建项目废水全部回用，实现生产和生活废水零排放，废水污染物产生及处理措施情况见表3-9。表3-9 拟建工程废水污染物产生及处理措施一览表序号排污节点主要污染因子浓度mg/l废水量m3/d拟采取措施排放浓度mg/l排放量t/aW1尾气喷淋洗涤水氨SS30040010回用作配酸用水00W2车间卫生污水SS401.8沉淀池沉淀后回用作造粒水00W3职工生活污水CODBOD5SS40025025016化粪池处理后排入污水管网150301000.7920.1580.528-11-衡水市环境科学研究院表3-8 拟建工程废气污染物排放一览表类型排气筒序号排污节点污染源烟气量Nm3/h治理措施排放高度m出口直径m出口温度污染物排放情况排放标准达标情况浓度mg/Nm3速率kg/h排放量t/a浓度mg/m3速率kg/h有组织1、1（两条线各一）G2氨酸造粒粉尘20000两级文丘里洗涤洗涤塔151.640颗粒物501.07.21203.5达标硫酸250.53.6451.5达标NH3200.42.88-4.9达标2、2（两条线各一）G1原料输送及计量10000采用封闭式输料廊道，引出与G3 G7一同处理263.670颗粒物502.51812016.16达标G4氨酸复合肥筛分采用封闭式振动筛，设引风装置，引出与G3 G7一同处理G5原料及返料破碎采用封闭粉碎机，设置引风装置，引出与G3 G7一同处理G6氨酸复合肥一冷10000经旋风除尘器预处理后与G3一同入重力沉降喷淋处理NH3201.07.2-14达标G3氨酸复合肥烘干15000重力沉降喷淋G7氨酸复合肥二冷150003G8高塔排气-951860NH3-321.6-75达标4G9高塔造粒冷却尾气35000重力沉降+喷淋洗涤151.660颗粒物200.75.041203.5达标G10高塔造粒筛分废气采用封闭式粉碎机、筛分机，引出与冷却废气一同处理G11高塔返料粉碎废气5G12BB肥造粒废气5000脉冲袋式除尘器150.325颗粒物200.10.721203.5达标无组织硫酸储槽40205硫酸雾0.10.72周界外最高值1.2mg/m3生产区3202006颗粒物1.4711.31周界外最高值1.0mg/m3氨0.050.36周界外最高值2.0mg/m33.6.3噪声破碎机、空气鼓风机，引风机是噪声的主要来源，噪声值一般在85105dB(A)。设计时设置隔声罩、消声器，风机房采用吸声材料，机房正常情况下封闭，不设固定操作岗位，使噪声控制在85dB(A)以下，能确保厂界噪声满足环境标准要求。噪声产生及排放情况如下：表3-10 拟建项目主要噪声设备及治理措施一览表序号设备名称噪声值dB(A)采取的措施降噪效果dB(A)1破碎机8590设置减震基础、房间隔声20252空气压缩机95100设置减震基础、消声器、房间隔声25303引风机9095设置减震基础、房间隔声20254造粒机9095设置减震基础、房间隔声20255混料机95100设置减震基础、消声器、房间隔声25306循环水泵7580设置减震基础、房间隔声15203.6.4固体废物拟建工程固体废物有复合肥造粒除尘器收集粉尘、喷淋洗涤水中沉降出的污泥和原料废包装袋。工程产生的固体废弃物排放情况见表3-11。表3-11 固体废物产生及利用情况一览表 单位t/a固废名称来源产生量主要成分危险类别储存方式处置措施除尘器收集粉尘复合肥造粒3.0万t/a复合肥一般固废不暂存回复合肥造粒作原料喷淋水沉淀污泥废气洗涤3000t/a复合肥一般固废不暂存回复合肥造粒作原料废包装袋原料包装30t/a编织袋、塑料袋一般固废设置专门储存室集中出售3.7非正常工况技改项目采用技术先进、成熟可靠的工艺，在工艺设计、设备选型、原料使用、能源利用、自动控制等方面已考虑了环境保护，只要严格管理、精心操作，可以避免非正常排放和污染事故发生。4污染防治措施可行性分析4.1废气污染防治措施可行性分析4.1.1复合肥造粒尾气污染防治措施措施可行分析由于造粒尾气中的主要污染因子为氨和粉尘，一般针对粉尘，可采用洗涤、过滤、静电吸附等方式处理。由于本工程造粒尾气中还含有少量氨，为同时确保氨的达标排放，必须采用洗涤装置。其中粉尘较易被水洗、喷淋捕集，但氨与水的反应需要一定的速度，为确保氨的吸收效率，拟建项目采取目前广泛应用于复合肥行业的两级文丘里一级洗涤塔措施。尾气洗涤装置主要有喷淋塔(空塔)、填料塔、错流洗涤器、文丘里洗涤器等各类，其特别分别如下：喷淋塔：喷淋塔是传统的洗涤系统，这种装置易于设计和操作，但对氨的洗涤效率不太高。来自不同喷淋高度的洗涤液都在落至塔底的过程中相互混合。不管塔的高度如何，仅能使用一种洗涤液浓度。所以，多段洗涤系统每段都应是一个单独的塔。喷淋塔尽管设计简单、能耗低和压力损失小，但要进行高效洗涤就变得昂贵。为提高喷淋塔洗涤效率可使用高压喷淋，但会增加液滴夹带和雾沫的形成。填料塔：填料塔比喷淋塔更为有效，但它们的床层容易堵塞，因此在洗涤含尘废气时一般不再采用。错流洗涤器：错流洗涤器可看作为卧式喷淋塔。从理论上讲应该是很好的气体净化设备, 它的洗涤效率很高，但在实际应用中存在以下几个方面的问题：整个系统硅胶量大，堵塞严重，清理任务繁重，尾气风机带液，叶轮腐蚀厉害，经常停车检修。文丘里洗涤器：文丘里洗涤器结构简单，投资少。由于使用的液体或气体流速很高，在很短的接触时间内气体和液体达到高度混合，所以能耗很高。能量输入可通过驱动气体或水实现。驱动水能耗也高，故一般多使用气体驱动的洗涤器。因为液/气的分散度高，在文丘里洗涤器后面需接上高效除雾系统。前国内大多数氨酸复合肥装置都采用该型洗涤器。但采用一级文丘里洗涤器，不少工厂放空尾气仍有超标现象。因此，目前氨酸造粒装置尾气一般采用用文丘里加湍球塔洗涤或文丘里加空塔喷淋洗涤，同时为保障氨的吸收效果，采用2-3%稀硫酸作为吸收液，而吸收液再回用于配酸，工艺简单、操作容易、洗涤效率高。根据类比可知该方法粉尘、氨的去除效率均可达98%以上。排放尾气中颗粒物满足GB16297-1996表2二级标准的限值，氨可满足GB14554-93的要求，污染防治措施可行。4.1.2破碎、烘干、冷却粉尘防治措施可行性分析破碎及筛分均在常温常压下进行，其中烘干废气中含水量较高、二冷时已进行细筛去除细粉颗粒，因此这两项废气的含尘量较低，而一冷粉尘及破碎粉尘中的含尘量相对较高，因此首先将破碎及一冷废气引入旋风除尘器进行预除尘后，再与烘干废气、二冷废气一同汇入沉降室沉降后再进入洗涤塔喷淋洗涤后排空。由于造粒完成后，烘干及冷却温度较低，系统中物料性质均稳定，废气中的主要污染因子均为粉尘，且由于所用原料多为颗粒状或粗粉状，因此本工程废气中的颗粒物粒径相对较大，且烘干废气还含有一定量的水分，因此不适宜采用袋式除尘，采用旋风、沉降及喷淋均可有效降低颗粒物浓度。而首先采用干式除尘，可尽量降低喷淋除尘的处理负荷，降低循环水中的尘含量，减轻对循环设备的磨损，以上措施已成熟应用于复合肥生产企业，处理后粉尘浓度为20mg/m3以下，排尘速率和排放浓度均可满足大气污染物排放标准（GB1629796）二级标准要求。污染防治措施可行。 4.1.3BB肥造粒粉尘防治措施可行性BB肥加工前首先需将粉状原料肥采用造粒机造成颗粒状，造粒过程中随物料搅动可能产生一定量的粉尘，但产生量相对较低，根据行业通用做法，该项目将造粒尾气引入脉冲袋式除尘器处理后车间内排放。粉尘处理设备由两级组成，第一级是旋风分离器，第二级是布袋除尘器，处理效果好且使用维护方便。旋风分离器是利用旋转气流产生的离心力使尘粒从气流中分离的，用来分离粒径大于10m以上的的颗粒物，目前一般用作预除尘设施。布袋式除尘器从技术上分析有以下优点： 布袋式除尘器对净化含微米或亚微米数量级（1m以下）的粉尘粒子的气体效率较高，一般效率可达99.9%以上；布袋式除尘器可设计制造出适应不同气量的含尘气体的要求，除尘器可从几m3/h到几百万m3/h； 布袋式除尘器运行稳定可靠，没有污泥处理和腐蚀等问题，维护简单。旋风分离器与布袋除尘器的组合不仅克服了传统旋风分离器难以分离10um以下的细微粉尘的局限，同时有效的解决了普通袋滤器不宜处理高粉尘负荷混合气流的难题，充分发挥各自的分离优势，使之相互间得以有益的补充，具有较高的综合分离效率。该设备具有设计合理、净化效率高、占地面积小、价格低廉、空气压力损失较小、能耗低、处理风量大、安装维修方便、技术性能可靠等特点。在目前国内的许多行业、企业的生产中大都采用这种除尘组合系统，回收效率、运行的稳定度得到的广泛认可。本项目粉尘经过处理后，粉尘回收量可达到99%以上，处理后粉尘浓度为20mg/m3以下，排尘速率和排放浓度均可满足大气污染物排放标准（GB1629796）二级标准要求。污染防治措施可行。 4.1.4无组织排放污染防治措施可行性分析为避免生产复合肥过程的无组织排放，工程采取如下防治措施：1、在粉碎机、筛分机外加装密封彩钢板箱，并在箱顶部设置集尘系统，破碎及筛分粉尘由集尘系统收集后排入车间除尘系统集中处理。2、对物料输送皮带采用导料槽整体封闭，皮带运输机进口及出口设置半封闭式集尘装置，皮带输送过程产生的粉尘由集尘装置收集后排入车间除尘系统集中处理。3、生产车间皮带运输机、破碎、筛分、烘干、冷却设备均采用全密封设计，进料口及出料口处设置集气罩。链磨、筛分、烘干、冷却过程产生的粉尘及皮带输送集尘系统产生的含尘废气采用“旋风除尘+重力降尘室+二级洗涤塔”工艺处理。以上措施可有效降低无组织粉尘排放，措施可行。4.2水污染防治措施可行性分析4.2.1水污染防治措施可行性分析本工程建成后废水主要为循环冷却水排污水、废气洗涤水、地面设备冲洗水、生活污水。废气洗涤水主要污染物为复合肥沉淀物，造粒工段需要补水，可直接回用。新建工程的地面设备冲洗水主要污染物为SS和pH，而造粒工序对水质无特殊要求，该废水收集沉淀后作为其用水，可充分回收洒落物料，是复合肥行业成熟通用作法。员工生活污水产生量很小16m3/d，经化粪池处理后进入园区污水管网，其水质可以满足园区污水处理厂入水水质要求。综上，工程的废水治理措施可行。4.2.2工艺废水零排放可行性分析根据工程水平衡图（图3-3）及排污节点分析可知，复合肥工程在生产中不产生废水，而且也不需要设备冷却水，工程涉及的废水主要是废气洗涤液、车间卫生水、职工生活污水。其中职工生活污水经化粪池处理达标后排入管网，最终进入污水处理厂，工业废水实现零排放。从水质分析：废气洗涤液采用2-3%稀硫酸溶液，在洗涤除尘的前提下，可以保障对废气中的氨的吸收效率，因此废吸收液主要是含有一定量的悬浮物、硫酸铵的稀酸溶液，而氨酸复合肥的氮肥成分主要是硫酸铵，而悬浮物也主要是肥料有效成分，因此该洗涤液回用于配酸可不会对复合肥质量造成不利影响。车间卫生水的主要污染物也主要是洒落的原料肥，而复合肥造粒用水水质要求不高，根据行业通用做法，把这部分废水作为造粒水回用不但可以节约水资源，而且可以对洒落的物料进行充分回收，减少物料损耗，措施可行。从水量看，由于氨酸复合肥在烘干造粒工序前水份含量应在12-15%左右，烘干后水份约2-5%，而一般原料含水量在2-5%左右，造粒直接蒸汽量约10kg/t产品，因此造粒及配酸补充水应在复合肥总量的9%左右，以年加工30万吨氨酸复合肥计，日需造粒用水90吨，而车间卫生及废气处理液总量约11.8m3/d，仍需补充新鲜水78.2 m3/d，因此系统废水可以实现零排放。通过对本工程用水工序、用水量分析得到的水平衡图可知，全厂生产废水全部回用，工业废水实可实现零排放，措施可行。4.3噪声污染防治措施可行性分析项目建设后主要噪声源设备为风机、破碎机、泵机等生产设备，设备选型时优先选用振动小、噪声低的设备，并采用消声、减振、隔声等治理措施，声源降噪效果可达1520dBA。其噪声设备源强及采取治理措施见下表4-1。表4-1 噪声设备源强及采取治理措施序号设备名称噪声值dB(A)采取的措施降噪效果dB(A)1破碎机8590设置减震基础、房间隔声20252空气压缩机95100设置减震基础、消声器、房间隔声25303引风机9095设置减震基础、房间隔声20254造粒机9095设置减震基础、房间隔声20255混料机95100设置减震基础、消声器、房间隔声25306循环水泵7580设置减震基础、房间隔声1520经分析，本项目设备噪声在采取以上治理措施后，经距离衰减厂界噪声符合工业企业厂界环境噪声排放标准(GB123482008)中3类，因此该项目噪声污染防治措施可行。4.4固体废弃物污染防治措施可行性分析本次项目产生的固体废物有收集粉尘、洗涤水沉淀污泥、包装材料。(1) 旋风及袋式除尘器收集的粉尘均为原料肥细微颗粒，完全可以返回用为造粒原料利用，不外排。这是复合肥行业的成熟通用作法，措施可行。(2) 废气喷淋洗涤水、车间卫生污水中沉淀出的污泥主要成分也是相关肥料，虽然含有一定的水分，但在进行氨酸造粒时，需将浓酸稀释成稀酸后使用，日需补充水量约用量约硫磺制酸熔融渣主要成分为S，可送至硫铁矿制酸工段的沸腾炉焙烧作为制备硫酸的原料，不外排。(3)包装袋一般为原料编织袋，集中收集后出售，措施可行。(4) 少量生活垃圾由环卫部门统一送垃圾填埋场填埋处理，措施可行。本项目固体废弃物均得到有效的处理或综合利用，防治措施可行。4.5工程防渗措施可行性分析为了保护地下水，建设项目针对不同工段采取了相应的防腐防渗措施对生产装置区和储罐区地面进行防渗处理工程装置区、库房地面三合土铺底，再在上层铺1015cm耐酸水泥防渗防。罐区周围修建围堰、酸泥临时贮存池、污水处理池、酸循环槽底部均采取三级防渗处理，底部铺设300mm粘土层（保护层，同时作为辅助防渗层）压实平整，粘土层上铺设HDPEGCL复合防渗系统（2mm厚的高密度聚乙烯膜、300g/m2土工织物膨润土垫），上部外加耐酸水泥15cm（保护层），侧面10cm耐酸水泥，池槽内侧表面均采用三层环氧树脂防渗，保证渗透系数小于10-10cm/s。储罐区设置围堰和导流沟、合理设计生产区地面倾角，并与事故池相连，在发生泄漏事故时可以顺利将泄露物料临导入池内。 污水管网采用耐酸、防渗管道厂区设有初期雨水收集装置，对厂区内初期雨水进行收集处理后回用，不漫流至周边裸露土壤。厂区其它地区除绿化外全部采用采用1015cm的水泥硬化处理。同时在工程中加强管理确保生产设备正常运转从源头抓起，杜绝跑、冒、滴、漏。综上所述，工程防渗措施可行。河北开门子肥业有限公司年产60万吨氮磷钾复合肥料项目环境影响评价报告书7环境影响预测与评价7.1.5 预测内容各种污染源排放的污染物对下风向2500m范围内的最大地面浓度。7.1.6预测结果根据污染物估算模式拟建项目污染物浓度预测结果见表7-9。由上表可知，项目排放的污染物中PM10、氨、硫酸最大浓度分别为0.02903 mg/m3、0.01452 mg/m3、0.01161 mg/m3、占标率分别为6.45111%、5.805%、4.84%；估算模式已考虑了最不利的气象条件，分析预测结果表明，拟建项目排放的废气对周围大气环境质量影响不大且影响范围较小。7.1.7 无组织排放厂界浓度分析本项目无组织排放源主要为硫化氢及非甲烷总烃。其厂界浓度预测见表7-10。表7-10 无组织排放厂界浓度最大浓度值一览表 单位mg/m3厂界氨粉尘硫酸东厂界0.00320.02340.0251西厂界0.01510.02760.0036南厂界0.03740.02490.0114北厂界0.08230.02630.0102标准值2.01.01.2从表7-10可以看到，本项目各厂界的PM10、氨、硫酸最大贡献浓度分别为0.0276mg/m3、0.0823 mg/m3、0.0251 mg/m3、厂界浓度最大贡献值均满足大气污染物排放标准（GB8978-1996）二级标准要求。7.1.8 大气环境防护距离及卫生防护距离计算大气环境防护距离计算无组织排放所需大气环境防护距离的计算参数见表7-11。表7-11 大气环境防护距离计算参数序号污染因子位置面积(m2)排放源强（kg/h）空气质量标准(mg/m3)计算距离（m）1硫酸罐区40*200.10.3无超标点2氨生产区320*2000.050.2无超标点3粉尘1.570.15*3无超标点根据表7-11估算结果可知，项目评价范围内污染物贡献浓度均满足环境空气质量标准二级标准要求，无超标点，因此，拟建项目可不设置大气环境防护距离。卫生防护距离计算分析评价根据GB/T3840-91制定地方大气污染物排放标准的技术方法中卫生防护距离计算公式对产生污染物的装置与居住区之间的距离进行计算。卫生防护距离的计算模式如下： QC 1 = （BLC +0.25r2）0.50 LD Cm A 式中：Cm标准浓度限制（mg/m3）； L工业企业所需卫生防护距离（m）； R有害气体无组织排放源所在生产单元的等效半径（m）； A、B、C、D卫生防护距离计算系数，无因次。根据项目所在地年平均风速（2.20m/s）和大气污染源构成类别查取；A=470；B=0.021；C=1.85；D=0.84。QC污染物排放量（kg/h）；计算结果见表7-12。表7-12 卫生防护距离参数取值及计算结果一览表污染源污染物Qc（kg/h）Cm (mg/m3)S(m2)L(m)级差取值(m)罐区硫酸0.10.340*204550生产区氨0.050.2320*2008.850粉尘1.570.15*3204300依据GB/T3840-91制定地方大气污染物排放标准的技术方法，确定本项目卫生防护距离为300m。本项目污染单元距离现状最近敏感点坟台村为80米，不满足卫生防护距离的要求，但根据衡德工业园发展规划，坟台村所在地为规划工业用地，坟台村将搬迁至园区商住区范围内。为保障园区内企业正常发展，故城县政府已出具证明，承诺将于开门子肥业有限公司投产前将防护距离范围内的居民迁出。在坟台村居民搬迁的前提下，项目选址满足卫生防护距离要求。厂址周围300米范围内未规划居住或教育、医疗卫生用地。建议相关规划部门对项目卫生防护距离内的用地进行规划控制，禁止在卫生防护距离范围内建设居住、学校、医院等敏感建筑。7.2地下水环境影响分析 7.2.1区域地质及水文地质概况（1）地质条件该区域地处二级构造单元的华北断坳中，无极一衡水大断裂呈北西一南东向经故城县北部，消失于德州南，断裂形态在故城境内不甚明显。前三系地层顶板埋深1100-1400m，由碳酸岩、砂岩等组成；第三系地层项板埋深500-550m，主要由河湖向砂岩、泥岩组成；第四系地层顶板由地表、河湖相堆积的松散型粘土、砂质粘土及各类砂层组成。（2）水文地质条件含水层该区域地下水主要赋存于第四纪多层结构的松散地层中，属于孔隙水类型，赋存条件及其富水性，主要受岩性、地形及地下水补给条件所控制。在第四纪地层中，以地下水矿化度2g/t为主，大致在要庄、军屯、建国、西半屯、武官寨、赵行一线为淡水区，此线以东为咸水区，出现咸水夹层，局部为全咸水区，自上而下普遍存在浅层淡水、咸水、深层淡水。目前浅层淡水已经开发利用，咸水尚未利用，深层淡水位于咸水层以下，为承压水，现已经开采两个含水组。各含水岩组分分述如下：第含水岩组：第含水岩组（潜水）相当于全新统及上更新统项部地层的含水层底界埋深约50-70m。含水层岩性为洪泛相细粉砂，含水层厚度1-5m，共有个含水层。第含水岩组：第含水岩组（浅部承压水）相当于上更新统地层的含水层，定界为咸淡水界面，底界埋深为230m，为河流冲积作用并夹有湖沼堆积作用形成的以粉、细砂为主的含水层，含水层厚度l0-20m。本组各含水层以及与第1含水组之间均有以亚粘土、粘土为主的隔水层，垂直渗入补给条件较差，具有良好的保护作用。第含水岩组：第含水岩组（深层承压水）相当于中更新统地层的含水层，分上段和下段。上段底板埋深为330-350m，下段底板埋深380m，含水层岩性以粉、细砂为主，偶见中砂，含水层厚度约20-40m。由于各含水层间及其与第、第含水组之间均为较厚的粘性土相隔，垂直入渗补给和侧向径流补给较弱。第含水岩组和本组上段是当地生活和工农业生产开采地下水的主要含水层。第含水岩组：第含水岩组（深层承压水）相当于下更新统的含水层，该组底板埋深450-765m，含水层粗中砂，厚度28-34m。该组和第含水岩组下段构成深层承压水岩组。地下水补给、迳流、排池条件及水位动态特征由于各含水组埋藏条件、岩性特征、富水程度不同，同一含水组所处地理位置不同，因而决定了各组地下水补给、迳流、排泄条件的差异。另外由于大量开发地下水改变了含水位组的水力特征，也改变了地下水的补给，迳流、排泄条件，使之向着新的平衡条件发展。第一含水组埋藏浅，地层岩性结构松散，直接接受大气降水和河渠侧渗补给，由于区内地形平坦，坡降小，侧向迳流弱，自然条件下主要做垂向运动即入渗一蒸发。第二含水组相对隔水层弱，亚砂土占厚度比例较大，加之结构上有互相穿插镜体和多层相迭的沉积特点，所以含水组间仍有复杂的连通关系。据水动态资料分析，在西北部本级可以通过第一含水组接受大气降水补给和上游地下水迳流补给，在中部及东部，则主要以浅层水向下越流补给。第三含水组目前强烈开采条件下形成水位下降漏斗，与上部含水组水头越来越大，越流成为主要补给来源，其次为侧向迳流补给。第四含水组虽然开采比较小，但补给条件困难，水位过程线逐年下跌，尤其东部更明显，总之随着含水组埋深加大，补给条件由好变差。水平分布上由西北向东南逐渐由好变差。对深水层来说由于开采漏斗改变了地下水流向，地下水由迳流补给，变为周边补给和越流补给。人为开采成为主要污染途径，而侧向流量则很小。因此深层水位不断下降，漏水不断向纵深方向发展。衡水地区深层水位下降漏斗即冀枣衡漏斗始于六十年代末期，最初仅在枯水期形成以衡水市为中心的小范围的季节性水位下降漏斗，而后随着开采量的迅速增加，水位逐年下降，漏斗也由季节性变化为常年性。目前冀枣衡区漏斗已与沧州漏斗、德州漏斗连成一片，冀枣衡漏斗是一个多层、同心的区域水位下降漏斗，按含水组可分为第二、第三、第四含水组，三层水位下降漏斗，漏斗中心均在衡水市。水位变化规律一般从年初23月份春灌开始，水位迅速下降，直到69月分雨季出现最低水位。此时段控制水位的主导因素是人为开采。进入雨季，由于农灌采水停止，地下水受越流补给水位回升。冬灌及局部开采虽造成小幅度的下降，但总的趋势是缓慢回升，直到次年的2、3月份春灌前出现最高水位。7.2.2附近水文地质概况为说明厂区附近水文地质条件，本评价搜集了开门子公司厂区内的地质勘探资报告及地质柱状图（钻孔深20m）进行分析，见附图：7.2.2.1地形地貌和地质构造场地地形简单，地势较平坦，位于级构造单元临清拗陷（216）的次级构造故城凸起与济阳拗陷交汇部位。7.2.2.2地层分布及土质特征勘探深度内所揭露地层，除层素填土外，其下均属第四系全新统冲湖积地层，岩性以粘土、粉土为主，根据野外鉴定及物理力学性质指标分析，将勘探深度内地层划分为5层，其特征及厚度变化分述见表7-13：表7-13 规划所在区域地层情况一览表地层编号地层名称地层描述1素填土黄褐色以粉土为主，偶见砖块及灰渣。层厚1.70-2.00m，底板埋深1.70-2.00m。据调查填土时间超过10年。2粘土黄褐色，土质不均匀，夹薄层粉土，含锈斑，有光泽，韧性高，干强度高，可塑，中压缩性。层厚2.20-2.80m，底板埋深4.00-4.50m。3粉土浅黄色，土质不均匀，夹薄层粉质粘土，含锈斑、云母，湿-很湿，中密，中压缩性，摇震反应迅速，无光泽，韧性低，干强度低，层厚1.50-1.80m，底板埋深5.70-6.20m。4粘土黄褐色，土质不均匀，夹薄层粉土，含锈斑，有光泽，韧性高，干强度高，可塑，中压缩性。层厚2.30-2.90m，底板埋深8.30-8.90m。5粉土浅黄色，土质不均匀，含锈斑、云母，稍湿-湿，中密-密实，中压缩性，摇震反应迅速，无光泽，韧性低，干强度低，最大层厚11.30m，最大底板埋深20.00m，此次勘探未穿透该层。7.2.2.3水文地质条件（1）包气带防污性能根据厂址附近的工程地质勘探资料分析知，所在区域第一粘土层厚度为2.20-2.80m，且分布联系、稳定，该层厚度大于1m，根据水文地质手册查知其渗透系数小于1.010-7cm/s，因此包气带的防污性能为“强”。（2）含水层易污染特征区域附近第四系浅层孔隙地下水与地表水之间水力联系不密切。从地层结构上看，园区规划调整地表岩性以粉土为主，浅层地下水水位埋深在2.55m之间，包气带厚度较薄，其下即为浅层地下水的自由水面，第一含水组和第二含水组中上部之间，各含水层间以粉土和粘土等弱透水层为主，各含水层之间水力联系不密切，含水层易污染特征为“不易”。7.2.2.4地下水污染途径根据工程所处区域的地质情况，拟建项目可能对地下水造成污染的途径有以下几条： 事故池、酸场及生产区地面防渗措施达不到要求，滴落的污染物有可能渐渐下渗影响浅层地下水；原料车在卸料时泄漏在地面上或送料管道、泵、阀门等泄漏，泄漏物受雨水冲刷下渗；或含污染物浓度较高的初期雨水漫流至裸露土壤，下渗影响地下水。污水输送管道、污水处理站防渗层破损，发生污水渗漏。针对以上污染途径，建设单位设计了相应的防范措施：为防止工程废水对地下水可能造成的污染，企业将强化厂区内的防渗措施，具体措施如下：厂区（非污染区）：除绿地等部位外地面全部进行硬化，地面采取15cm三合土铺底，再在上层铺10-15cm的水泥进行硬化。生产车间的地面：进行防渗处理，采用底层为三合土压实、中间为15cm耐酸水泥，上层铺设防腐环氧树脂涂层，渗透系数10-10cm/s，可有效阻止下渗。酸罐围堰都使用高密度聚乙烯混凝土层铺垫以防土壤被酸液污染。高密度聚乙烯层的厚度不会少于4mm同时所有的接缝处将焊接牢固并予以测漏试验并用抗酸混凝土保护，渗透系数10-10cm/s。原料仓库均进行硬化防渗，原料仓库内采用底层为三合土压实、中间为高标号水泥，上层铺设防滑防酸瓷砖。事故收集设施：本项目设事故废水池（100m3），合理设计地面倾角并设置导流槽，发生泄露或事故时产生的废液、废水通过导流堰引至事故收集池进行有效收集。消防废水收集池（兼做初期雨水收集池1000m3）：采用10-15cm厚水泥硬化，并全池涂环氧树脂防腐防渗处理，该水池同时兼做初期雨水收集池，对厂区内消防废水及初期雨水进行收集、处理后排入纳污管网，不漫流至周边裸露土壤。7.2.2.5污染物在包气带中的迁移、转化规律根据工程所处区域的地质情况分析，可能存在的主要污染方式是渗入型污染，即污染物可通过包气带土层进入地下水含水层。污染物通过土层垂直下渗首先要经过表土，再进入包气带，在包气带内，有机污染物质，可通过土壤的吸附、凝聚、离子交换、过滤、植物吸收，土壤中微生物的降解等综合效应，使水中的有机物质得以去除，BOD5和COD浓度可大为降低。硫酸根也可以通过植物根类吸收得到一定程度的降低，不能被净化的污染物随入渗水进入地下层，吸附滞留于包气带的污染物还可能被雨水或其它水通过淋滤和渗漏夹带到地下水层。氨氮类一般被土壤中的植物根系或微生物吸收利用。7.2.2.6地下水环境影响分析工程对地下水的主要影响危害是硫酸盐、氨氮，如有渗露将对地下水造不良影