新规范箱涵结构设计(2010年7月).xls

钢钢筋筋混混凝凝土土箱箱涵涵结结构构设设计计 数数据据输输入入 说明 1 孔径及净空 净跨径L0 3 0m 净高h0 2 5m 2 设计安全等级 设计安全等级31为一级 2为二级 3为三级 3 汽车荷载 荷载等级公路 1级1为I级 2为II级 3为II级折减 4 填土情况 箱涵顶填土厚H 0 8m 0 5m 土的内摩擦角 30 填土容重 1 18kN m3 地基承载力 0 200kPa 5 建筑材料 普通钢筋种类2 1为R235 2为HRB335 3为HRB400 4为KL400 主钢筋直径12mm钢筋中心至砼边缘之距离为 0 04m 涵身混凝土强度等级C2015 50 6 箱涵尺寸 顶板 底板厚度 0 3m 倒角C1 0 3m 侧墙厚度t 0 28m 倒角C2 0 5m 基础襟边c 0 2m 基础高度d 0 4m 附注 有填充颜色的单元格需要按说明输入数值 设计 广州人 2020 2 26 第 3 页 钢钢 筋筋 混混 凝凝 土土 箱箱 涵涵 结结 构构 设设 计计 一 设 计 资 料 1 1 孔孔径径及及净净空空约约定定 净净跨跨径径L L0 3 03 0m m1 1 轴轴向向力力以以杆杆件件受受压压为为正正 净净高高h h0 2 52 5m m2 2 弯弯矩矩以以使使箱箱涵涵内内框框一一侧侧受受拉拉为为正正 2 2 设设计计安安全全等等级级三三级级3 3 截截面面剪剪力力 使使计计算算截截面面逆逆时时针针转转动动为为正正 结结构构重重要要性性系系数数r r0 0 90 9前前提提条条件件 1 1 支支座座在在杆杆件件下下方方 3 3 汽汽车车荷荷载载2 2 x x为为计计算算截截面面距距左左端端支支座座之之距距离离 荷荷载载等等级级公公路路 级级4 4 支支座座反反力力以以受受压压为为正正 4 4 填填土土情情况况5 5 以以梁梁为为隔隔离离体体 固固端端梁梁简简化化为为简简支支梁梁时时 涵涵顶顶填填土土高高度度H H 0 80 8m m图图中中所所加加的的杆杆端端力力 轴轴力力 弯弯矩矩 及及支支反反力力均均为为正正值值 土土的的内内摩摩擦擦角角 3030 若若计计算算得得到到的的值值为为负负值值 则则表表示示实实际际方方向向与与图图中中所所示示 填填土土容容重重 1 1818kN mkN m3的的方方向向相相反反 地地基基容容许许承承载载力力 0 200200kPakPa6 6 本本表表格格默默认认箱箱涵涵内内水水深深为为满满水水 也也可可以以修修改改表表格格 5 5 建建筑筑材材料料先先不不考考虑虑水水压压力力得得到到涵涵洞洞基基底底应应力力 max max 普普通通钢钢筋筋种种类类HRB335HRB335最最后后要要求求的的基基底底应应力力为为 max h max h水 10KPa 10KPa 主主钢钢筋筋直直径径1212m mm m 钢钢筋筋弹弹性性模模量量E Es s 200000200000MPaMPa 钢钢筋筋抗抗拉拉强强度度设设计计值值f fsd 280280MPaMPa7 7 本本表表格格未未考考虑虑砼砼收收缩缩 温温度度变变化化的的影影响响 涵涵身身混混凝凝土土强强度度等等级级C C20208 8 本本表表格格已已考考虑虑涵涵洞洞设设计计细细则则中中竖竖向向土土压压力力系系数数的的影影响响 涵涵身身混混凝凝土土抗抗压压强强度度设设计计值值f fcd 9 29 2MPaMPa9 9 本本表表格格已已考考虑虑偏偏心心受受压压构构件件裂裂缝缝宽宽度度验验算算 涵涵身身混混凝凝土土抗抗拉拉强强度度设设计计值值f ftd 1 061 06MPaMPa 钢钢筋筋混混凝凝土土重重力力密密度度 2 25 025 0kN mkN m3 基基础础混混凝凝土土强强度度等等级级C C1515 混混凝凝土土重重力力密密度度 3 24 024 0kN mkN m3 二 设 计 计 算 一 截面尺寸拟定 见见图图L 01 L 01 顶顶板板 底底板板厚厚度度 0 30 3m m C C1 0 30 3m m 侧侧墙墙厚厚度度t t 0 280 28m m C C2 0 50 5m m 横横梁梁计计算算跨跨径径L LP L L0 t t 3 283 28m m L L L L0 2t 2t 3 563 56m m 侧侧墙墙计计算算高高度度h hP h h0 2 82 8m m h h h h0 2 2 3 13 1m m 基基础础襟襟边边 c c 0 20 2m m 基基础础高高度度 d d 0 40 4m m 基基础础宽宽度度 B B 3 963 96m m JTG T JTG T D65 04 2007D65 04 2007表表9 2 2 9 2 2 h Dh D 0 220 22 竖竖向向土土压压力力系系数数 K Ks s 1 091 09图图 L 0L 01 1 二 荷载计算 1 1 恒恒载载 恒恒载载竖竖向向压压力力p p恒 KsKs 1H H 2 23 1923 19kN mkN m2 恒恒载载水水平平压压力力 顶顶板板处处e eP1 1HtanHtan2 45 2 45 2 4 804 80kN mkN m2 底底板板处处e eP2 1 H h tan H h tan2 45 45 2 2 23 4023 40kN mkN m2 设计 广州人 2020 2 26 第 4 页 2 2 活活载载 汽汽车车后后轮轮着着地地宽宽度度0 6m0 6m 由由 公公路路桥桥涵涵设设计计通通用用规规范范 JTG JTG D60 2004 D60 2004 第第4 3 44 3 4条条规规定定 按按30 30 角角向向下下分分布布 汽汽车车后后轮轮横横向向分分布布宽宽 此此处处计计算算 横横向向最最多多只只考考虑虑两两辆辆汽汽车车 共共4 4个个车车轮轮荷荷载载叠叠加加的的情情况况 一一个个后后轮轮单边荷荷载载 0 60 6 2 Htan30 2 Htan30 0 760 76 m m 1 3 21 3 2 m m 横横向向分分布布宽宽度度 m m 1 8 21 8 2 m m 按按3030度度扩扩散散 涵涵9 2 39 2 3条条 故故横横向向分分布布宽宽度度 a a 0 6 2 Htan30 2 1 3 0 6 2 Htan30 2 1 3 2 8242 824m m 考考虑虑横横向向车车轮轮数数目目n n横横 2 2 同同理理 纵纵向向 汽汽车车后后轮轮着着地地长长度度0 2m0 2m 一个车轮单边的纵向分布宽度0 20 2 2 Htan30 2 Htan30 0 5620 562 m m 1 4 21 4 2 m m 故故b b 0 2 2 Htan30 2 0 2 2 Htan30 2 1 1241 124m m 考考虑虑纵纵向向车车轮轮数数目目n n纵纵 1 1 考考虑虑的的总总车车轮轮重重量量 G G 140140kNkN 车辆荷载垂直压力q q车 G G a b a b 44 1244 12kN mkN m2 车辆荷载水平压力e e车 q q车tantan2 45 2 45 2 14 7114 71kN mkN m2 三 内力计算 1 1 构构件件刚刚度度比比 K K I I1 I I2 h hP L LP 1 051 05 2 2 节节点点弯弯矩矩和和轴轴向向力力计计算算 1 a1 a种种荷荷载载作作用用下下 图图L 02 L 02 涵涵洞洞四四角角节节点点弯弯矩矩M MaA M MaB M MaC M MaD 1 K 1 1 K 1 pLpLP2 12 12 横横梁梁内内法法向向力力N Na1 N Na2 0 0 侧侧墙墙内内法法向向力力N Na3 N Na4 pLpLP 2 2 恒恒载载p p p p恒 23 1923 19kN mkN m2 M MaA M MaB M MaC M MaD 10 14 10 14kNkN m m N Na3 N Na4 38 0438 04kNkN 车车辆辆荷荷载载p p q q车 44 1244 12kN mkN m2 M MaA M MaB M MaC M MaD 19 30 19 30kNkN m m图图 L 02L 02 N Na3 N Na4 72 3672 36kNkN 注 计算车辆荷载垂直压力时 按箱涵计算跨径范围内满布 偏安全 2 b2 b种种荷荷载载作作用用下下 图图L 03 L 03 M MbA M MbB M MbC M MbD K K K 1 K 1 phphP2 12 12 N Nb1 N Nb2 phphP 2 2 N Nb3 N Nb4 0 0 恒恒载载p p e eP1 4 804 80kN mkN m2 M MbA M MbB M MbC M MbD 1 61 1 61kNkN m m N Nb1 N Nb2 6 726 72kNkN 3 3 c c种种荷荷载载作作用用下下 图图L 0L 04 4 图图 L 03L 03 M McA M McD K K 3K 8 3K 8 K 1 K 1 K 3 K 3 phphP2 6060 M McB M McC K K 2K 7 2K 7 K 1 K 1 K 3 K 3 phphP2 6060 N Nc1 phphP 6 M6 McA M McB h hP N Nc2 phphP 3 M3 McA M McB h hP N Nc3 N Nc4 0 0 恒恒载载p p e eP2 e eP1 18 6018 60kN mkN m2 M McA M McD 3 43 3 43kNkN m m M McB M McC 2 80 2 80kNkN m m N Nc1 8 458 45kNkN 设计 广州人 2020 2 26 第 5 页 N Nc2 17 5917 59kNkN 4 4 d d种种荷荷载载作作用用下下 图图L 0L 05 5 图图 L 0L 04 4 M MdA K K K 3 K 3 6 6 K K2 4K 3 10K 2 15K 5 4K 3 10K 2 15K 5 phphP2 4 4 M MdB K K K 3 K 3 6 6 K K2 4K 3 5K 3 15K 5 4K 3 5K 3 15K 5 phphP2 4 4 M MdC K K K 3 K 3 6 6 K K2 4K 3 5K 3 15K 5 4K 3 5K 3 15K 5 phphP2 4 4 M MdD K K K 3 K 3 6 6 K K2 4K 3 10K 2 15K 5 4K 3 10K 2 15K 5 phphP2 4 4 N Nd1 M MdD M MdC h hP N Nd2 phphP M MdD M MdC h hP N Nd3 N Nd4 M MdB M MdC L LP 车车辆辆荷荷载载p p e e车 14 7114 71kN mkN m2 M MdA 19 82 19 82kNkN m m M MdB 9 009 00kNkN m m M MdC 13 92 13 92kNkN m m M MdD 14 9014 90kNkN m m N Nd1 10 2910 29kNkN N Nd2 30 8830 88kNkN图图 L 0L 05 5 N Nd3 N Nd4 6 99 6 99kNkN 5 5 节节点点弯弯矩矩 轴轴力力计计算算及及荷荷载载效效应应组组合合汇汇总总表表 按按 公公路路桥桥涵涵设设计计通通用用规规范范 JTG JTG D60 2004 D60 2004 第第4 1 64 1 6条条进进行行承承载载能能力力极极限限状状态态效效应应及及第第4 1 74 1 7条条正正常常使使用用极极限限状状态态效效应应组组合合 荷荷载载种种类类 M M kN kN m N N kN kN M MAM MBM MCM MDN N1N N2N N3N N4 恒恒载载 a a 10 14 10 14 10 14 10 14 10 14 10 14 10 14 10 140 00 038 0438 0438 0438 04 1 1 2 2 结构 土的重力 12 17 12 17 12 17 12 17 12 17 12 17 12 17 12 170 00 045 6545 6545 6545 65 1 1 0 0 结构 土的重力 10 14 10 14 10 14 10 14 10 14 10 14 10 14 10 140 000 000 000 0038 0438 0438 0438 04 b b 1 61 1 61 1 61 1 61 1 61 1 61 1 61 1 616 726 726 726 720 00 0 c c 3 43 3 43 2 80 2 80 2 80 2 80 3 43 3 438 458 4517 5917 590 00 0 1 1 4 4 土侧压力 7 05 7 05 6 16 6 16 6 16 6 16 7 05 7 0521 2421 2434 0334 030 00 0 1 1 0 0 土侧压力 5 03 5 03 4 40 4 40 4 40 4 40 5 03 5 0315 1715 1724 3124 310 00 0 车车辆辆荷荷载载 a a 19 30 19 30 19 30 19 30 19 30 19 30 19 30 19 300 00 072 3672 3672 3672 36 d d 19 82 19 829 009 00 13 92 13 9214 9014 9010 2910 2930 8830 88 6 99 6 996 996 99 1 1 4 4 汽车 54 77 54 77 14 41 14 41 46 50 46 50 6 15 6 1514 4114 4143 2443 2491 5191 51111 08111 08 0 0 7 7 汽车 27 38 27 38 7 21 7 21 23 25 23 25 3 07 3 077 217 2121 6221 6245 7645 7655 5455 54 0 0 4 4 汽车 15 65 15 65 4 12 4 12 13 29 13 29 1 76 1 764 124 1212 3512 3526 1526 1531 7431 74 承承载载能能力力极极限限状状态态荷荷载载效效应应组组合合 73 99 73 99 32 75 32 75 64 84 64 84 25 37 25 3735 6635 6677 2677 26137 16137 16156 73156 73 正正常常使使用用极极限限状状态态荷荷载载短短期期组组合合 42 56 42 56 21 75 21 75 37 80 37 80 18 25 18 2522 3822 3845 9245 9283 8083 8093 5893 58 正正常常使使用用极极限限状状态态荷荷载载长长期期组组合合 30 83 30 83 18 67 18 67 27 83 27 83 16 93 16 9319 2919 2936 6636 6664 1964 1969 7869 78 3 3 构构件件内内力力计计算算 跨跨中中截截面面内内力力 1 1 顶顶板板 图图L 06 L 06 承承载载能能力力极极限限状状态态正正常常使使用用极极限限状状态态 短短期期组组合合正正常常使使用用极极限限状状态态 长长期期组组合合 x x L LP 2 2x x L LP 2 2x x L LP 2 2 P P 1 2p1 2p恒 1 4q 1 4q车 89 6089 60kNkNP P 1 0p1 0p恒 0 7q 0 7q车 54 0854 08kNkNP P 1 0p1 0p恒 0 4q 0 4q车 40 8440 84kNkN 设计 广州人 2020 2 26 第 6 页 N Nx N N1 35 6635 66kNkNN Nx N N1 22 3822 38kNkNN Nx N N1 19 2919 29kNkN M Mx M MB N N3x x Px Px2 2 2 71 7071 70kNkN m mM Mx M MB N N3x x Px Px2 2 2 42 9542 95kNkN m mM Mx M MB N N3x x Px Px2 2 2 31 6731 67kNkN m m V Vx Px NPx N3 9 789 78kNkNV Vx Px NPx N3 4 894 89kNkNV Vx Px NPx N3 2 802 80kNkN 2 2 底底板板 图图L 07 L 07 承承载载能能力力极极限限状状态态正正常常使使用用极极限限状状态态 短短期期组组合合正正常常使使用用极极限限状状态态 长长期期组组合合 1 1 2p1 2p恒 1 4 q 1 4 q车 3e 3e车H HP2 L LP2 1 1 0p1 0p恒 0 7 q 0 7 q车 3e 3e车H HP2 L LP2 1 1 0p1 0p恒 0 4 q 0 4 q车 3e 3e车H HP2 L LP2 44 5944 59kNkN m m2 31 5731 57kNkN m m2 27 9827 98kNkN m m2 2 1 2p1 2p恒 1 4 q 1 4 q车 3e 3e车H HP2 L LP2 2 1 0p1 0p恒 0 7 q 0 7 q车 3e 3e车H HP2 L LP2 2 1 0p1 0p恒 0 4 q 0 4 q车 3e 3e车H HP2 L LP2 134 61134 61kNkN m m2 76 5876 58kNkN m m2 53 7053 70kNkN m m2 x x L LP 2 2x x L LP 2 2x x L LP 2 2 N Nx N N3 137 16137 16kNkNN Nx N N3 83 8083 80kNkNN Nx N N3 64 1964 19kNkN M Mx M MA N N3x x 1 x x2 2 x 2 x3 2 1 6L 6LPM Mx M MA N N3x x 1 x x2 2 x 2 x3 2 1 6L 6LPM Mx M MA N N3x x 1 x x2 2 x 2 x3 2 1 6L 6LP 70 8270 82kNkN m m 42 3242 32kNkN m m 31 0431 04kNkN m m V Vx 1x xx x2 2 1 2L 2LP N N3V Vx 1x xx x2 2 1 2L 2LP N N3V Vx 1x xx x2 2 1 2L 2LP N N3 27 13 27 13kNkN 13 56 13 56kNkN 7 75 7 75kNkN 3 3 左左侧侧墙墙 图图L 08 L 08 承承载载能能力力极极限限状状态态正正常常使使用用极极限限状状态态 短短期期组组合合正正常常使使用用极极限限状状态态 长长期期组组合合 1 1 4e1 4eP1 1 4e 1 4e车 1 1 0e1 0eP1 0 7e 0 7e车 1 1 0e1 0eP1 0 4e 0 4e车 27 3127 31kNkN m m2 15 0915 09kNkN m m2 10 6810 68kNkN m m2 2 1 4e1 4eP2 1 4e 1 4e车 2 1 0e1 0eP2 0 7e 0 7e车 2 1 0e1 0eP2 0 4e 0 4e车 53 3553 35kNkN m m233 6933 69kNkN m m229 2829 28kNkN m m2 x x h hP 2 2x x h hP 2 2x x h hP 2 2 N Nx N N3 137 16137 16kNkNN Nx N N3 83 8083 80kNkNN Nx N N3 64 1964 19kNkN M Mx M MB N N1x x 1 x x2 2 x 2 x3 2 1 6h 6hPM Mx M MB N N1x x 1 x x2 2 x 2 x3 2 1 6h 6hPM Mx M MB N N1x x 1 x x2 2 x 2 x3 2 1 6h 6hP 13 85 13 85kNkN m m 8 25 8 25kNkN m m 5 16 5 16kNkN m m V Vx 1x xx x2 2 1 2h 2hP N N1V Vx 1x xx x2 2 1 2h 2hP N N1V Vx 1x xx x2 2 1 2h 2hP N N1 11 6911 69kNkN 5 265 26kNkN 2 172 17kNkN 4 4 右右侧侧墙墙 图图L 09 L 09 设计 广州人 2020 2 26 第 7 页 承承载载能能力力极极限限状状态态正正常常使使用用极极限限状状态态 短短期期组组合合正正常常使使用用极极限限状状态态 长长期期组组合合 1 1 4e1 4eP1 6 726 72kNkN m m2 1 1 0e1 0eP1 4 804 80kNkN m m2 1 1 0e1 0eP1 4 804 80kNkN m m2 2 1 4e1 4eP2 32 7632 76kNkN m m2 2 1 0e1 0eP2 23 4023 40kNkN m m2 2 1 0e1 0eP2 23 4023 40kNkN m m2 x x h hP 2 2x x h hP 2 2x x h hP 2 2 N Nx N N4 156 73156 73kNkNN Nx N N4 93 5893 58kNkNN Nx N N4 69 7869 78kNkN M Mx M MC N N1x x 1 x x2 2 x 2 x3 2 1 6h 6hPM Mx M MC N N1x x 1 x x2 2 x 2 x3 2 1 6h 6hPM Mx M MC N N1x x 1 x x2 2 x 2 x3 2 1 6h 6hP 25 76 25 76kNkN m m 14 21 14 21kNkN m m 8 57 8 57kNkN m m V Vx 1x xx x2 2 1 2h 2hP N N1V Vx 1x xx x2 2 1 2h 2hP N N1V Vx 1x xx x2 2 1 2h 2hP N N1 17 14 17 14kNkN 9 15 9 15kNkN 6 06 6 06kNkN 5 5 构构件件内内力力汇汇总总表表 构构件件M MdN NdV VdM MdN NdV VdM MdN NdV Vd B B C CB B节节点点B B C C 顶顶板板跨跨中中 C C节节点点 承承载载能能力力 32 75 32 7535 6635 66137 16137 1671 7071 7035 6635 669 789 78 64 84 64 8435 6635 66156 73156 73 短短期期组组合合 21 75 21 7522 3822 3883 8083 8042 9542 9522 3822 384 894 89 37 80 37 8022 3822 3893 5893 58 长长期期组组合合 18 67 18 6719 2919 2964 1964 1931 6731 6719 2919 292 802 80 27 83 27 8319 2919 2969 7869 78 A A D DA A节节点点A A D D 底底板板跨跨中中 D D节节点点 承承载载能能力力 73 99 73 9977 2677 26137 16137 1670 8270 8277 2677 26 27 13 27 13 25 37 25 3777 2677 26156 73156 73 短短期期组组合合 42 56 42 5645 9245 9283 8083 8042 3242 3245 9245 92 13 56 13 56 18 25 18 2545 9245 9293 5893 58 长长期期组组合合 30 83 30 8336 6636 6664 1964 1931 0431 0436 6636 66 7 75 7 75 16 93 16 9336 6636 6669 7869 78 B B A AB B节节点点B B A A 左左侧侧墙墙跨跨中中 A A节节点点 承承载载能能力力 32 75 32 75137 16137 1635 6635 66 13 85 13 85137 16137 1611 6911 69 73 99 73 99137 16137 1677 2677 26 短短期期组组合合 21 75 21 7583 8083 8022 3822 38 8 25 8 2583 8083 805 265 26 42 56 42 5683 8083 8045 9245 92 长长期期组组合合 18 67 18 6764 1964 1919 2919 29 5 16 5 1664 1964 192 172 17 30 83 30 8364 1964 1936 6636 66 C C D DC C节节点点C C D D 右右侧侧墙墙跨跨中中 D D节节点点 承承载载能能力力 64 84 64 84156 73156 7335 6635 66 25 76 25 76156 73156 73 17 14 17 14 25 37 25 37156 73156 7377 2677 26 短短期期组组合合 37 80 37 8093 5893 5822 3822 38 14 21 14 2193 5893 58 9 15 9 15 18 25 18 2593 5893 5845 9245 92 长长期期组组合合 27 83 27 8369 7869 7819 2919 29 8 57 8 5769 7869 78 6 06 6 06 16 93 16 9369 7869 7836 6636 66 四 截面设计 1 1 顶顶板板 B C B C 钢钢筋筋按按左左 右右对对称称 用用最最不不利利荷荷载载计计算算 1 1 跨跨中中 l l0 3 283 28 m m h h 0 300 30 m m a a 0 040 04 m m h h0 0 260 26 m m b b 1 001 00 m m M Md 7 71 1 7 70 0 k kN N m m N Nd 35 6635 66 kNkN V Vd 9 789 78 kNkNl l0 h h 10 9310 93 14 17 517 5 由由 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D62 2004 D62 2004 第第5 3 105 3 10条条 1 0 2 2 7e0 2 2 7e0 h h0 21 08121 081 1 01 0 取取 1 1 001 00 2 1 15 0 01l1 15 0 01l0 h h 1 0411 041 1 01 0 取取 2 1 001 00 1 l1 l0 h h 2 1 2h h0 1400e 1400e0 1 0111 011 设计 广州人 2020 2 26 第 8 页 由由 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D6D62 2 2004 2004 第第5 5 3 3 5 5条条 e e e e0 h 2 a h 2 a 2 1432 143m m r r0N Nde e f fcdbx hbx h0 x 2 x 2 6 68 8 7 77 7 9 92 20 00 0 x x 0 26 x 2 0 26 x 2 解解得得x x 0 0310 031 m m bh h0 0 0 5 56 6 0 260 26 0 1460 146 m m 故为大偏心受压构件 依D62 2004规范公式5 3 5 1若为小偏心受压构件 则需要调整钢筋As的计算公式 A As f fcdbx rbx r0N Nd f fsd 0 0008890 000889 m m2 889 0889 0m mm m2 100A100As bh bh0 0 340 34 0 20 2 符符合合 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D62 2004 D62 2004 第第9 1 129 1 12条条的的要要求求 选选用用 12 12 120120 mmmm 实实际际 A As 942 5942 5m mm m2 0 0 51 10 51 10 3f fcu k1 2bhbh0 593 0593 0 kNkN r r0V Vd 8 88 8 kNkN 故故抗抗剪剪截截面面符符合合 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D62 2004 D62 2004 第第5 2 95 2 9条条的的要要求求 由由 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D6D62 2 2004 2004 第第5 5 2 2 1010条条 0 0 50 10 50 10 3 2f ftdbhbh0 137 8137 8 kNkN r r0V Vd 8 88 8 kNkN 故可不进行斜截面抗剪承载力的验算 仅需按 JTG D62 2004 第9 3 13条构造要求配置箍筋 2 2 结结点点 l l0 3 283 28 m m h h C C1 0 600 60 m m a a 0 040 04 m m h h0 0 560 56 m m b b 1 001 00 m m M Md 6 64 4 8 84 4 k kN N m m N Nd 35 6635 66 kNkN V Vd 156 73156 73 kNkN 计计算算L L0 3 283 28 m m e e0 M Md N Nd 1 8181 818m m i i h 12 h 121 2 0 1730 173m m 长长细细比比L L0 i i 18 9418 94 17 517 5 由由 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D62 2004 D62 2004 第第5 3 105 3 10条条 1 0 2 2 7e0 2 2 7e0 h h0 8 9678 967 1 01 0 取取 1 1 001 00 2 1 15 0 01l1 15 0 01l0 h h 1 0951 095 1 01 0 取取 2 1 001 00 1 l1 l0 h h 2 1 2h h0 1400e 1400e0 1 0071 007 由由 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D6D62 2 2004 2004 第第5 5 3 3 5 5条条 e e e e0 h 2 a h 2 a 2 0902 090m m r r0N Nde e f fcdbx hbx h0 x 2 x 2 6 67 7 0 08 8 9 92 20 00 0 x x 0 56 x 2 0 56 x 2 解解得得x x 0 0130 013 m m bh h0 0 0 5 56 6 0 560 56 0 3140 314 m m 故故为为大大偏偏心心受受压压构构件件 依依D62 2004D62 2004规规范范公公式式5 3 5 15 3 5 1若为小偏心受压构件 则需要调整钢筋As的计算公式 A As f fcdbx rbx r0N Nd f fsd 0 00031830 0003183 m m2 318 3318 3m mm m2 100A100As bh bh0 0 060 06 r r0V Vd 141 1141 1 kNkN 故故抗抗剪剪截截面面符符合合 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D62 2004 D62 2004 第第5 2 95 2 9条条的的要要求求 由由 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D6D62 2 2004 2004 第第5 5 2 2 1010条条 0 0 50 10 50 10 3 2f ftdbhbh0 296 8296 8 kNkN r r0V Vd 141 1141 1 kNkN 故可不进行斜截面抗剪承载力的验算 仅需按 JTG D62 2004 第9 3 13条构造要求配置箍筋 2 2 底底板板 A D A D 钢钢筋筋按按左左 右右对对称称 用用最最不不利利荷荷载载计计算算 1 1 跨跨中中 l l0 3 283 28 m m h h 0 300 30 m m a a 0 040 04 m m h h0 0 260 26 m m b b 1 001 00 m m M Md 7 70 0 8 82 2 k kN N m m N Nd 77 2677 26 kNkN V Vd 27 1327 13 kNkNl l0 h h 10 9310 93 14 17 517 5 由由 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D62 2004 D62 2004 第第5 3 105 3 10条条 1 0 2 2 7e0 2 2 7e0 h h0 9 7189 718 1 01 0 取取 1 1 001 00 2 1 15 0 01l1 15 0 01l0 h h 1 0411 041 1 01 0 取取 2 1 001 00 1 l1 l0 h h 2 1 2h h0 1400e 1400e0 1 0241 024 由由 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D6D62 2 2004 2004 第第5 5 3 3 5 5条条 e e e e0 h 2 a h 2 a 1 0491 049m m r r0N Nde e f fcdbx hbx h0 x 2 x 2 7 72 2 9 93 3 9 92 20 00 0 x x 0 26 x 2 0 26 x 2 解解得得x x 0 0330 033 m m bh h0 0 0 5 56 6 0 260 26 0 1460 146 m m 故故为为大大偏偏心心受受压压构构件件 依依D62 2004D62 2004规规范范公公式式5 3 5 15 3 5 1若为小偏心受压构件 则需要调整钢筋As的计算公式 A As f fcdbx rbx r0N Nd f fsd 0 00082020 0008202 m m2 820 2820 2m mm m2 100A100As bh bh0 0 320 32 0 20 2 符符合合 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D62 2004 D62 2004 第第9 1 129 1 12条条的的要要求求 选选用用 12 12 130130 mmmm 实实际际 A As 870 0870 0m mm m2 0 0 51 10 51 10 3f fcu k1 2bhbh0 593 0593 0 kNkN r r0V Vd 24 424 4 kNkN 故故抗抗剪剪截截面面符符合合 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D62 2004 D62 2004 第第5 2 95 2 9条条的的要要求求 由由 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D6D62 2 2004 2004 第第5 5 2 2 1010条条 0 0 50 10 50 10 3 2f ftdbhbh0 137 8137 8 kNkN r r0V Vd 24 424 4 kNkN 故可不进行斜截面抗剪承载力的验算 仅需按 JTG D62 2004 第9 3 13条构造要求配置箍筋 2 2 结结点点 l l0 3 283 28 m m h h C C1 0 600 60 m m a a 0 040 04 m m h h0 0 560 56 m m b b 1 001 00 m m M Md 7 73 3 9 99 9 k kN N m m N Nd 77 2677 26 kNkN V Vd 137 16137 16 kNkN 计计算算L L0 3 283 28 m m e e0 M Md N Nd 0 9580 958m m i i h 12 h 121 2 0 1730 173m m 长长细细比比L L0 i i 18 9418 94 17 517 5 由由 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D62 2004 D62 2004 第第5 3 105 3 10条条 1 0 2 2 7e0 2 2 7e0 h h0 4 8174 817 1 01 0 取取 1 1 001 00 2 1 15 0 01l1 15 0 01l0 h h 1 0951 095 1 01 0 取取 2 1 001 00 1 l1 l0 h h 2 1 2h h0 1400e 1400e0 1 0121 012 由由 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D6D62 2 2004 2004 第第5 5 3 3 5 5条条 e e e e0 h 2 a h 2 a 1 2301 230m m r r0N Nde e f fcdbx hbx h0 x 2 x 2 8 85 5 5 50 0 9 92 20 00 0 x x 0 56 x 2 0 56 x 2 解解得得x x 0 0170 017 m m bh h0 0 0 5 56 6 0 560 56 0 3140 314 m m 故故为为大大偏偏心心受受压压构构件件 依依D62 2004D62 2004规规范范公公式式5 3 5 15 3 5 1若为小偏心受压构件 则需要调整钢筋As的计算公式 A As f fcdbx rbx r0N Nd f fsd 0 00030530 0003053 m m2 305 3305 3m mm m2 100A100As bh bh0 0 050 05 r r0V Vd 123 4123 4 kNkN 故故抗抗剪剪截截面面符符合合 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D62 2004 D62 2004 第第5 2 95 2 9条条的的要要求求 由由 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D6D62 2 2004 2004 第第5 5 2 2 1010条条 0 0 50 10 50 10 3 2f ftdbhbh0 296 8296 8 kNkN r r0V Vd 123 4123 4 kNkN 设计 广州人 2020 2 26 第 10 页 故可不进行斜截面抗剪承载力的验算 仅需按 JTG D62 2004 第9 3 13条构造要求配置箍筋 3 3 左左 右右侧侧板板 B A B A C D C D 1 1 板板中中 l l0 2 802 80 m m h h 0 280 28 m m a a 0 040 04 m m h h0 0 240 24 m m b b 1 001 00 m m M Md 2 25 5 7 76 6 k kN N m m N Nd 156 73156 73 kNkN V Vd 17 1417 14 kNkNl l0 h h 10 0010 00 14 17 517 5 由由 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D62 2004 D62 2004 第第5 3 105 3 10条条 1 0 2 2 7e0 2 2 7e0 h h0 2 0492 049 1 01 0 取取 1 1 001 00 2 1 15 0 01l1 15 0 01l0 h h 1 0501 050 1 01 0 取取 2 1 001 00 1 l1 l0 h h 2 1 2h h0 1400e 1400e0 1 1041 104 由由 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D6D62 2 2004 2004 第第5 5 3 3 5 5条条 e e e e0 h 2 a h 2 a 0 2810 281m m r r0N Nde e f fcdbx hbx h0 x 2 x 2 3 39 9 7 71 1 9 92 20 00 0 x x 0 24 x 2 0 24 x 2 解解得得x x 0 0190 019 m m bh h0 0 0 5 56 6 0 240 24 0 1340 134 m m 故故为为大大偏偏心心受受压压构构件件 依依D62 2004D62 2004规规范范公公式式5 3 5 15 3 5 1若为小偏心受压构件 则需要调整钢筋As的计算公式 A As f fcdbx rbx r0N Nd f fsd 0 00011110 0001111 m m2 111 1111 1m mm m2 100A100As bh bh0 0 050 05 r r0V Vd 15 415 4 kNkN 故故抗抗剪剪截截面面符符合合 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D62 2004 D62 2004 第第5 2 95 2 9条条的的要要求求 由由 公公路路钢钢筋筋混混凝凝土土及及预预应应力力混混凝凝土土桥桥涵涵设设计计规规范范 JTG JTG D6D62 2 2004 2004 第第5 5 2 2 1010条条 0 0 50 10 50 10 3 2f ftdbhbh0 127 2127 2 kNkN r r0V Vd 15 415 4 kNkN 故可不进行斜截面抗剪承载力的验算 仅需按 JTG D62 2004 第9 3 13条构造要求配置箍筋 2 2 结结点点 l l0 2 802 80 m m h h t Ct C2 0 780 78 m m a a 0 040 04 m m h h0 0 740 74 m m b b 1 001 00 m m M Md 7 73 3 9 99 9 k kN N m m N Nd 137 16137 16 kNkN V Vd 77 2677 26 kNkN 计计算算L L0 2 802 80 m m e e0 M Md N Nd 0 5390 539m m i i h 12 h 121 2 0 2250 225m m 长长细细比比L L0 i i 12