现浇箱梁安全专项施工方案.doc

现浇箱梁安全专项施工方案(一) 编制依据1、328国道六合大桥危桥改造工程B1标合同文件2、328国道六合大桥危桥改造工程B1标相关施工设计图及技术交底3、建筑施工高处作业技术规范（JTJ80-91）4、建筑施工安全检查标准（JTJ59-99）(二) 编制范围328国道六合大桥危桥改造工程B1标主桥悬浇箱梁施工(三) 编制原则1、安全第一原则在安全方案编制中始终按照技术可靠、措施得力、施工顺序安排合理、确保安全的原则确定施工方案。重点是支架搭设、高处作业、临边防护等重要环节的施工安全。工程开工前做到安全保证措施首先落实到位，在确保万无一失的前提下组织施工。2、坚持规范、规程原则贯彻执行桥涵施工规范、安全施工规程。执行业主对本工程建设的各项要求，采取现代化的管理手段和管理模式，优化各项资源配置，以适应施工组织安排。（四）安全目标1、确保无死亡事故和重伤事故，轻伤率控制在1.5；2、无重大责任事故；3、无重大安全隐患。（五）工程概况328国道六合大桥主桥为3跨PC变截面连续箱梁结构，跨径组合为42+68+42，桥梁总宽32m，计算行车速度80km/h,设计荷载：公路-级，平面设计为直线。混凝土强度等级C50（六）总体部署为了确保工程顺利进行，施工前进行安全技术交底，过程中进行全程控制，具体负责人如下： 总负责：李万华 防护材料采购：乔凤勇 安全技术交底：陆亚东 安全维护：胡华旗 应急负责人：陆亚东 （七）施工主要危险及可能造成的伤害 施工主要危险源点：1、 挂篮搭设不满足上部荷载要求，造成垮塌；2、 高空作业防护不到位，造成人员高空坠落；3、 高空堆放的临时材料、放置工具不规范，造成物体打击；4、 挂篮整片拆放或抛投，造成物体打击等；5、 围护支架剪刀支撑不得力，造成挂篮稳定性系数太小。可能造成的伤害；重大伤亡事故，死亡、重伤事故。(八)挂篮悬臂施工施工方案1 挂篮构造和使用1.1挂篮设计挂篮自重50吨左右，同时设计有可调整高度的吊杆和底篮，满足施工中随时调整立模标高的要求。A、设计原则1）安全可靠，经济合理2）重量轻便、行走方便，操作简单3）变形小，施工挠度容易控制4）便于混凝土的浇筑及预应力筋的张拉B、挂篮技术参数1）悬浇梁段最大重量：120.2t2）悬灌梁段最大长度：4m3）悬灌梁段高度变化范围：3.9-2.0m4）挂篮重量：50t1.2 挂篮构造三角轻型挂篮由主桁系、外模系、底模系等组成，详细构造见设计图纸。1）主桁系由三角主桁（包括弦杆、斜拉带、立柱等）、前上横梁、走行机构等组成。主桁弦杆由两根32b槽钢组合加缀板焊接而成，长9.8m，为主要的受力构件之一，采用斜拉结构加强。前上横梁由两根36b#工字钢加加强板组成，以悬吊底篮和滑梁以及承受混凝土荷载并传递给主桁结构。斜拉结构是主要受力构件之一，采用25mm厚的16Mn（Q345）钢制成，以80mm钢销与主桁弦杆和立柱连接。塔柱由两根32b槽钢及钢板焊接而成，吊杆采用JL32精轧螺纹粗钢筋，标准强度不小于785MPa，单根许用拉力50吨。走行机构由走道梁、前滑板、后钩板等组成。滑道由40c型钢和20mm钢板焊接而成，通过箱梁竖向预应力粗钢筋锚固在梁面上。2）外模系由外模、外滑梁、滑梁托滚及吊杆等组成。一侧外模支承在一个外滑梁上，通过对拉钢筋与内模相连。外滑梁由232b槽钢贴10mm钢板焊接组合成箱形截面，作为支撑外模板的主要构件。滑梁前端通过吊杆吊在前上横梁上，后端吊在已成桥面翼缘板上，利用吊杆上的扁担梁、千斤顶和螺母调节外侧模的高低。3）内模系由顶模桁架、内滑梁及内滑梁托滚等组成。模板采用木模板，通过对拉钢筋与外模相连。顶模及顶模桁架支承在内滑梁上，内滑梁前端通过吊杆吊在前横梁上，后端吊在已成梁段上。4）底模系由前托梁、后托梁、纵梁及吊架等组成，模板为钢模板。后托梁内侧通过2个拉杆锚固在已成梁段的底板上，外侧通过2个吊杆吊在已成梁段上，前托梁通过吊杆吊在前横梁上。5）挂篮前移采用千斤顶顶推或反拉整体前移。将滑道锚固在已成梁段上，主桁中部支承在走行滑道上，通过前滑板在滑道上移动。主梁后部采用后钩板反扣在滑道的槽钢翼缘上滑动。底模前端吊在前横梁上，后端支承在后托梁上，后托梁通过两个吊杆吊在外滑梁上，外滑梁后部支承在吊杆托滚上，前端吊在前上横梁上，顶模架及顶模支承在内滑梁上，内滑梁前后支承同外滑梁。1.3挂篮结构检算A、传力方式 现浇梁段荷载在挂蓝结构中的传力途径： 1）浇筑阶段大部分混凝土（除顶板和翼板混凝土）荷载作用于底模的前后托梁上，前托的力通过吊杆传至前横梁上，再作用于主梁。后托梁的力通过锚杆传给已成梁段的底板和翼板，顶板和翼板混凝土通过内、外滑梁传到横梁和后部已成梁段上。2）走行阶段整个模板系（包括外侧模、内顶模、底篮）前端通过前托梁和滑梁传力到前上横梁上，后端通过后托梁传力到外滑梁，再通过滑梁传力到吊环滚轮上，吊挂在箱梁顶板和翼缘板上。B、挂篮荷载及荷载系数挂篮的设计荷载视计算的部件和施工阶段的不同采用不同的组合方式，根据挂篮的工作状态、设计时考虑的荷载及荷载系数如下：（1）挂篮自重：500KN，根据设计规范要求，空载走行时荷载冲击系数为1.3，浇注混凝土及走行稳定系数不小于2.0；（2）箱梁荷载：箱梁最大梁段重1386KN，考虑浇筑混凝土时的冲击和挂篮施工安全的重要性，荷载系数取为1.2，胀模系数取1.05，则设计荷载为13861.2x1.05=1746.36KN；（3）变形、挠度计算不计任何荷载系数，以得到实际的变形。 C、各部件受力分析挂篮结构是一个可以水平移动作业的空间结构体系。如果将挂篮作为一个统一的空间结构来计算其强度及稳定性，其求解过程比较复杂。因此在设计中将主梁系、前悬吊系梁当作一个独立的平面结构来进行强度及刚度计算，其计算模式为底模纵梁按简支梁计算。前后横梁和上横梁按连续梁计算，主桁按平面结构计算，各组件除主梁弦杆按压弯杆计算外，其余按轴杆计算。A）主桁系主梁：主梁的作用主要是承受前横梁传递过来的力和模板走行时支承模板重量及平衡其产生的前倾弯矩。在浇筑混凝土时，主梁承受前横梁传递过来的力；模板前移时，底模、侧模和顶模的重量通过滑梁吊杆传给主梁。斜拉带：直接承受主梁传来的下拉力，大幅减小主梁的弯矩，使主梁主要承受压力，斜拉带承受大部分拉力，通过销轴与主梁和立柱连接，形成典型的拉杆。立柱：承受两侧斜拉带传递的压力并传递给主梁下的支座滑板。前横梁：按外悬简支梁计算。设计时假设前横梁承受的最大荷载为最大节段混凝土重量的一半以及底模、底模架、顶模、顶模架、外模及滑梁重量的一半以及其自身重量。B）底模系纵梁：设计时假设箱梁的底板砼荷载均分布在底模板上，腹板混凝土荷载作用于边纵梁上，内纵梁仅承受中间底板混凝土荷载及底模自重荷载，边纵梁不仅承受底板混凝土的荷载和自重荷载，还要承受全部腹板混凝土的荷载，此两种荷载的组合即为纵梁的设计荷载。前托梁：纵梁前端所受的力传给前托梁，再由前托梁通过吊杆传给前横梁，作用于主梁。前托梁近似按三跨连续梁计算。后托梁：纵梁后端所受的力传给后托梁，再由后托梁传递给已成梁段的底板和顶板。后托梁近似地按三跨连续梁计算。C）滑梁及吊杆外模滑梁按两端支承在吊杆上的简支梁计算。考虑两种工况：一是浇筑翼板混凝土时，二是走行时，设计时考虑一定的冲击系数。D、强度、刚度以及稳定性校核i、强度检算：本挂蓝主要构件材料为A3钢和16Mn钢，A3钢许用拉应力=180Mpa,许用剪应力=100Mpa，16Mn钢许用拉应力=280Mpa,许用剪应力=170Mpa，分别按正应力强度条件和剪应力强度条件进行校核。构件横截面最大正应力和最大剪应力max分别按下列公式计算：最大正应力max=Mmax/Wz最大剪应力max=QmaxSzmax/bIz ii、刚度检算（变形计算）根据刚度控制条件Fmax/LF/L、查有关规范取F/L=L/400，得刚度条件FmaxL/400。iii、稳定性校核挂蓝结构的稳定性检算，包括主要构件的稳定性以及挂蓝走行时的倾斜稳定性两个方面。通过计算推算出后锚点数量，在施工中可多加几个锚点，走行时可用拆后锚点加前锚点的方法。1.4挂篮荷载试验本桥最大浇筑砼重量为1386KN，长3米，整体试验加载重量为浇筑重量的1.3倍，即最大加载重量为1802KN，直接在0#块上进行加载试验，通过千斤顶张拉受力，油压表测得量值，变形用水准仪测得，外观检查包括杆件是否出现裂缝、脱焊及异常变形等内容。挂篮试验步骤：1）将挂篮主桁、横联及前上横梁安装在0#块上，将0#块端部2-3根竖向预应力筋作为静载后锚，前端通过精轧螺纹粗钢筋连接下面的钢管桩,安装好张拉千斤顶。 2）检查挂篮结构和位置，确认与设计相符后，按照最重块段1#块重量的1.3倍即180t荷载，作挂篮静载试验；由于加载试验时模板及底模平台均未安装，因此试验荷载需加此部分重量22t。则试验荷载为202t,挂篮共3片桁架，挂篮主桁前端承受一半的荷载重量，则每片主桁前端加载重量为20223=33.7吨，取34吨。3）静载试验采用千斤顶加载，通过竖向预应力筋和扁担梁反压三角主桁前端，采用配套校验的液压油表读取分级荷载值，用水准仪测量主桁前端变形量，经过修正处理后即为分级荷载实际挠度。4）静载试验分四级进行加载，即初压力4t，以后每10t一级，即4t14t24t34t24t14t4t0，每级加载后分别静置15-30min，以使变形稳定然后测量变形；最后一级加载后静置1h。5）记录加载力与变形值，绘制关系曲线，求算其荷载-变形方程，为各块段施工立模标高提供参考数据，同时检验挂篮承受荷载和变形能力。6）堆载预压前，必须将后锚点3根精轧螺纹粗钢筋全部加力锚固，每根20t；0#块临时固结系统必须处于有效工作状态，挂篮前支点必须用钢枕和钢板抄垫牢固，不得脱空。1.5挂篮安装使用和施工控制一）挂篮安装使用A、 挂篮安装挂篮安装采用汽车吊并铺以倒链进行，安装顺序如下：钢枕滑道走行机构主梁主梁塔柱斜拉带横联底模系侧模系内模系调整固定具体操作步骤为：1、主桁构架安装a）将每只挂篮两桁片下滑道位置抄垫平整，达到挂篮安装标高；b）铺设挂篮下滑道，两走道梁顶位于同一水平面上，安装前滑板、后钩板；c）安装三角挂篮构架，安装后锚固系统，安装横联；d）安装前上横梁，与主桁栓接，形成整体。2、底篮安装：将预拼好的挂篮底模平台运输到墩位，包括：前后下横梁、底模纵梁、限位纵梁，整体运输到1#块梁底，然后安装前后吊点吊挂，安装吊杆用千斤顶或倒链起吊底模并定位。3、安装内滑梁前后吊杆，在挂篮底模平台上拼装内滑梁、内模架和内顶模，并临时连接。吊装提升整个内模系统，调整固定。4、将外滑梁穿入外模支架设计位置，安装前、后吊点和滚轮，通过前后吊点吊起滑梁和外模架，到位后将滚轮固定在箱梁上，解除后长吊杆换成短吊杆，就位锚固。5、挂篮拼装完成后，要对挂篮的中线、标高进行调整，直至符合设计要求。标高调整主要通过吊杆进行，中线调整主要通过倒链进行。 本挂篮一次组装就位，在1#段施工时不需要连体，直接进入正常使用并在移动时整体移动.B、 挂篮前移：1、安装接长钢枕和走道梁并调整标高，并在梁顶和后钩板部位、走道梁下翼缘涂抹黄油润滑；2、设置后拉保险和防护锚，缓慢放松后锚，解除底模架与箱梁底板的后吊挂，解除内外滑梁后吊挂，使内外模架落在滑梁上，内外滑梁落到滚轮上；3、将底模后下横梁临时吊挂于外滑梁上；4、用25t倒链牵引或千斤顶顶推挂篮前移，前移速度不超过10m/h，两桁片必须保持同步；底篮、内外模架以及挂篮主桁分两次走行到位，每移动50cm，必须停下来用接长器接长作后锚固筋的精轧螺纹钢筋，上好槽钢压板保险，再撤除最后面的槽钢压板，按以上程序进行完后，继续前移，如果到指定位置处移过了头，可用限位葫芦施力回调。5、挂篮滑移安装完成后，要对挂篮中线、标高进行调整达到设计位置（含预拱度及挂篮弹性变形），然后对各构件及连接处进行检查固定，至此完成挂篮的转移，即可开始钢筋绑扎。C、 号段施工利用固结钢管作为底模支撑，在承台上安装钢管支撑，在钢管上安装分配梁，搭设底模纵梁，利用挂篮的外模和底模浇注施工号段（0#段长度12米，侧模采用定型钢模板，每侧三块，4.3m+4m+4.3m组合，墩顶底模采用竹胶板和方木制成）。D、 号段施工1、号段施工完后，在号段上组装挂篮，直接将挂篮安装在1#块浇筑的挂篮设计位置（前支点距0#块梁端50cm）。2、对在0#块上作荷载试验的挂篮，安装接长钢枕和走道梁并在梁顶和后钩板部位、走道梁下翼缘涂抹黄油润滑，缓慢放松后锚；两主桁各用25t倒链同时牵引缓慢前移达到设计位置；3、两挂篮就位后尾部相接触，前支中心距离梁端均为50cm，后锚垫梁共用，以6根竖向预应力筋作为后锚锚固；4、外滑梁中心位置横向异位错动25cm安装；内滑梁一端吊在号段外端预留孔上，因号段内隔墙阻挡不能进入号段内部，只能向外伸出，中部吊在前横梁上，外伸一定长度安装。5、支好内外模和顶模，调整和固定挂篮各系统，调整立模标高，开始施工1#块。E、 号段施工按挂篮前移步骤移动挂篮就位，其中内顶模分两步到位：先将内顶模和内滑梁顶起，将内滑梁前吊点松开（使内滑梁不与挂篮一起移动），待挂篮走行到位后再重新将内滑梁在正常位置吊起，然后将内顶模沿滑梁拖拉到位。外滑梁和外模正常一步移动到位，然后将滑梁挑移回复到正常位置即可施工号段。F、 其他段施工挂篮行走并调整就位后，安装钢筋并与前一梁段预留钢筋相连，然后安装波纹管与竖向预应力筋压浆管，安装内模及顶板钢筋，安装横向预应力束及制孔管道。复测挂篮的中线和标高，调整符合要求后，在梁段端部左右腹板正上方各焊接一根短钢筋棒（顶端打磨光滑，标高与本梁段梁顶施工立模标高相同）作为观测点，标高为h11。同时对称浇注2#块混凝土。作业结束后，精确测量观测点的标高h12。同时，安排专人清孔，拆除梁段端部模板，将端部混凝土凿毛，调直预留连接钢筋。混凝土养护期间，梁顶表面覆盖土工布，箱体内外由专人不断洒水养护。当两个梁段混凝土强度均达到设计强度的90%时，穿束同时两端张拉纵向预应力束，张拉顺序及程序同0、1#块，纵向预应力束张拉前以及张拉、压浆后，测量记录观测点的标高h13和h14。将2#块混凝土浇筑前后观测点的标高差，即2#块端部挠度值h11-h12 =h11，以及预应力张拉前后该梁段端部挠度值h14-h13=h12，与根据线形控制计算结果绘制出的“悬灌阶段梁体挠度统计表”中的h11和h12相比较。如果h11与h11、h12与h12的差值都小于5mm，则按上述步骤进行下一梁段的施工；若两个差值中有一个或者二个都大于5mm，则在下一梁段按修正的立模标高施工。立模标高为H1=H0+fi+flm+fm+Fx，H1待浇段底板前端点挂篮底板高；H0-该点设计标高；fi-本施工节段以后各段对该点挠度的影响值；flm-本施工节段纵向预应力束张拉后对该点的影响值；Fx-混凝土收缩、徐变、温度、结构体系转换、二期恒载和活载等影响产生的挠度计算值fm-挂篮弹性变形对该点的影响值；以上各值中H0按设计图纸确定，fm按实测确定，其余各挠度参数由设计院或监控单位通过仿真模拟计算确定，作为抛高预拱度。28#块悬臂浇筑的标高控制方法同上。二）施工控制1）主桥箱梁梁体线型控制是施工中关键性问题，它不仅直接影响到大桥的外观形象，而且也会对质量造成一定的影响，所以线型对大桥的施工来说尤为重要，线型控制主要通过以下两个方面：A、测量控制 大桥的测量控制从墩身施工完毕后即开始，为此，要成立一个精测小组，专门控制大桥的中轴线和标高。利用布设的控制网采用坐标法测出墩中心，并利用“十”字法作为控制墩0#段的施工依据，待0#段施工完毕后，再次利用坐标放样把点引至梁体的中心，作为大桥中轴线控制的依据，并且从开始每完成一段通过该点进行监控。整个主桥箱梁的施工，均是利用桥中线和施工高程来控制。挂篮的中线、高程利用设在0#段顶的水准高程控制挂篮底模和侧模的标高，由于合拢段要求最高，故在每段的前端都设有明显的标志点作为监控梁高的标高点，从而保证整个梁面的平整和线型的顺接。B、挠度控制挠度控制在桥梁施工中作用明显，挠度控制的好坏直接影响到梁的预拱和成型后以及运行一段时期内的外观线型，主要通过建立结构受力模型，测算梁体变形，然后在施工过程中监测每一施工梁段的竖向挠度，与设计理论值比较并进行误差分析，确定调整方法和调整值，预测下一节段的立模标高。本桥的挂篮采用的是我公司自行设计加工的斜拉梁式轻型挂篮，它的优点是使用方便，简单易懂，为了确保悬浇顺利、可靠、安全，在施工前要对挂篮的性能进行试验（预压）。通过试验，掌握挂篮的弹性变形，挂篮的整体挠度等资料，为整个悬浇施工的控制提供可靠数据。在悬浇施工中，挂篮对梁体挠度的影响主要是挂篮前端的垂直变形、各阶段砼梁段的弹塑性变形，包括预施应力、材料收缩徐变、桥面系静荷等因素。因此，在移挂篮时，根据挂篮本身挠度，结合梁体的理论预拱度等，在挂篮的前端预设一定的抛高值，作为控制梁体预拱度和线型的主要方法之一，从而消除挠度引起的误差。为了能够更实际的接近理论挠度，采用在施工中实际监控的可行步骤，即每浇筑一段，都随时观测梁段发生的实际挠度，并按照设计院（或监控单位）所给的理论计算值，作为用来调整下一段挂篮的实际依据，另外又在各梁段端头设置标志，监控砼浇筑前后和钢绞线张拉前后的梁体高度变化，以及时掌握和调整梁段预拱标高。在桥梁合拢前，严格按照设计和规范要求进行施工，并在两端悬臂预加压重，在浇筑砼过程中逐步卸载，从而保证悬臂挠度的稳定。C、砼浇筑工艺也是控制线型的因素之一。在施工中对T构两侧浇筑不平衡差均保持在梁段重量10%以下，以便有效地保证观测精度和梁部线型。2）本桥施工控制由项目部配合专业监控单位实施，形成施工测量识别修正误差预测调整施工的循环过程。采用自适应法（参数识别法），使得控制的期望值能够反映实际结构状况，确定影响施工精度的参数如混凝土弹性模量、混凝土容重等实际与设计计算数值上的差别。具体做法是根据施工施工中结构线形或内力的实测值对主要设计参数进行识别，寻找产生偏差的原因，然后将修正过的设计参数反馈到控制计算中去重新给出施工中内力和挠度的理论期望值，以消除理论值与实测值不一致的主要部分，最后达到挠度与内力双控的目标。3）施工控制具体方法由于箱梁在悬臂浇筑施工时受砼自重、日照、温度变化、墩柱压缩等因素影响而产生竖向挠度，砼自身还存在收缩、徐变等因素，也会使悬臂段发生变化，为使合拢后的桥梁成型及应力状态符合设计要求，达到合拢高程误差控制在15mm以内的要求，最大限度地使实际的状态（应力与线型）与设计的相接近，必须对各悬臂施工节段的以挠度与应力为控制的进行观测控制以便在施工及时调整有关的标高参数，为下节的模板安装提供数据预报，确定下节段合适的模板标高。挠度控制采用以往同类桥梁施工所验证准确可靠并经监理工程师批准的计算机软件进行，确保合拢精度。A、施工观测内容：包括各块段各阶段挠度观测、控制截面应力观测、温度监测修正、徐变收缩和荷载引起的挠度观测等。B、施工控制的精度大跨径悬臂梁施工时必须进行有效的施工控制以保证成桥后的梁体线型及受力状态与设计尽量吻合，施工控制以主梁挠度与内力为控制对象，控制原则和标准为a、施工过程中主梁截面应力在允许范围内b、箱梁中线误差在10mm以内，顶面高程误差在20mm以内c、悬浇过程中同跨对称点高程差在15mm以内，中轴线位置偏差为5mm，梁体高度误差+5mm、-10mm。d、悬臂合拢段两端相对高差在15mm内，轴线误差在10mm内e、桥梁预拱度满足二期恒载、1/2活载作用和设计混凝土徐变年限内的徐变变形要求，该值通过计算确定。C、施工控制测点布置在梁段端部左右腹板中间、箱梁横向中部及翼缘板边缘位置分别埋设短钢筋（16，顶部打磨光滑，标高比本梁段测点处的施工立模标高高出5mm8mm）作为固定观测点。D、观测时间根据以前施工中积累的数据分析，温度影响主要是日照影响立模放样和日常测量，因此放样与日常测量尽量安排在早晨8点以前，否则必须进行修正，并且每天将已浇完的梁段控制点进行复测后进行数据汇总，观察温度影响变化，分析原因，并及时调整立模标高。E、测量方案的选择线形控制是悬臂浇筑过程中对各梁段线形的动态控制过程，准确地定位施工中梁体顶面、底面标高和纵横向位置，并将其与理进行比较，找出其偏差值后对偏差进行分析研究，然后找出修正值，指导下一梁段施工。从而使连续梁顶底面线形平顺，各部的高程误差满足设计和规范要求。因此，在梁施工前要对测量的方法、时间、布点、位置、次数和精度等内容的实施方案进行认真研究，通常有两种方法可以选择：第一种方法是将仪器置于梁上，以0号段上所设的水准点为准进行测制。从理论上讲，此法会受到两个T构墩身压缩下沉不等的影响，此下沉值一般较小，不会超过合拢允许值，并可在合龙前提前4个节段联测时进行调整消除。此法的优点是简单易行、速度快、不受地形，在任何条件下都可采用。第二种方法是：将水准点置于地面上，以地面土的水准点为准进行测此法可保证高程准确，但由于受到地形限制，距离一般较远，极可能超出规范规定的最大视线距离(150m)，且前后视离无法保持基本相等，瞄准误差和测量误差都较大。另外，地面上的水准点高程不变，而墩柱高程是变化的(尽管很小)，当仪器在梁上时，以不变的点为准来测量变化的建筑，是无法测得其相对变化值的。结合经验和监控单位方案，我部拟选第一种方法用于梁体测量。F、线形控制的具体实施方法.挂篮模板安装就位后，在第N#梁段混凝土浇筑前，调整预拱度并精确测量该梁段端头测点的标高hNl (即为该段测点处的顶板施工立模标高)；.在第N#梁段混凝土浇筑硬化后，精确测量该梁段端头测点的标高hN2（砼浇筑后的挠度观测）；. 在第N#梁段纵向预应力束张拉前，精确测量该梁段端头测点的标高hN3（张拉前的挠度观测）；. 在第N#梁段纵向预应力束张拉压浆完成后、移挂篮前，精确测量该端头测点的标高hN4（张拉后的挠度观测）；. 计算第N#梁段混凝土浇筑前后测点的标高差hNl=hN2hNl，以及该段纵向预应力束张拉压浆完成前后的标高差hN2=hN4hN3。将这两个标高差与线形控制软件计算得出的结果分别进行比较，如果误差都小于规定值，则按上述步骤进行下一梁段的施工；若两个误差值中有一个或两个都大于规定值，则需要从施工现场和数据文件两个方面查找产生差别的并修改相应的数据文件、输入微机、重新计算后，对下一梁段的立模实际标高进行修正。按上述步骤不断循环，直至悬灌梁段施工完毕。f. 日常温度挠度观测和合拢段合拢前的温度观测，根据温度-挠度曲线对合拢段合拢高程进行修正；温度挠度观测的关键是每日定时定点观测，时间宜选在每日温升前上午6：00-7：00以前。合拢段应在施工前进行连续24h（每次间隔2h）观测，提供合拢前的数据。g. 应力观测（通过在控制截面内预埋测试仪器搜集数据）。为准确控制挠度，在混凝土施工完成并达到设计要求的张拉强度后进行预应力束的张拉，并按龄期（弹模）和强度进行双控，一般在混凝土施工后3-4天后进行张拉以减少张拉时的混凝土收缩徐变值，使永存应力满足设计要求，相应减少张拉后产生的挠度。G、线形控制中的注意事项a、对挂篮进行等预加载来消除其非弹性变形，测出其弹性变形，为确定立模高程提供基本依据。b、严格控制混凝土容重，尽量使梁段混凝土各龄期的强度和弹性模量等技术指标与计算采用值接近，减少实际值与计算采用值之间的误差。c、严格控制预应力筋张拉力的准确度和张拉时混凝土的龄期要求(龄期达到3天以上且强度达到设计强度的90以上)。d、在每个承台和0号段上布设基础沉降观测点和墩身压缩观测点，定测基础沉降和墩身压缩情况，并将结果反应在合拢前4个梁段和边跨段的高程中。e、定期观测温度对T构悬臂端挠度的影响，通常在早晨进行初测，在下午5点后进行复测，以消除温度影响。观测后将成果图表进行分析，从而为全桥的立模标高和线形调整提供依据。f、从合拢段前4个梁段起，对全桥各梁段的标高和线形进行联测，并在这4个梁段内逐步调整，以控制合拢精度。g、保证挂篮预留孔位置准确。当预留孔位置偏差较大时，挂篮不好调甚至调整不到中线位置，因此必须提高各预留孔的准确度。同时为了防止振捣混凝土时移位，预留孔要采取措施临时固定。h、一般情况下，施工时对挂篮本身的弹性变形和非弹性变形都能比较重视地考虑。但大都对挂篮与滑道之间、滑道与钢(木)枕之间、钢(木)枕与梁顶混凝土之间的非弹性变形重视不够甚至忽视了。根据经验，这方原因造成的挂篮前端沉降高达58mm。所以，施工时必须对此予以重并加强观测，积累经验，准确控制，消除影响。i、根据实践经验及资料研究，薄壁空心墩及箱梁变形对环境温度和日照非常敏感。受日照时，受日照一侧的顶腹板温度与另一侧的顶腹板温度是不同的，且一天内也是反复变化的，且变形变化滞后于温度变化。因此，应对日照及环境温度影响进行自始至终的观测。j、在T构悬臂浇筑施工期间，梁顶面所放材料、机具设备的数量和位置应符合线形控制软件计算模式的要求。在悬灌即将结束时，梁体悬臂最大，施工时必须严格控制施工荷载的对称，并对墩的变形加强观测。k、线形控制观测点要有明显标记，并在施工中妥善保护，避免碰撞后弯折变形。用16的钢筋棒作观测点，钢筋露出混凝土面以5mm为宜，并将钢筋顶磨圆。l、通过线形控制将竖向挠度误差控制在15mm内，轴线误差控制在10mm内。2 1-8#块悬臂施工2.1梁段悬浇施工工艺流程：挂篮就位调整挂篮底模、外模标高并固定吊装或绑扎底板、腹板钢筋，安装底板、腹板波纹管和竖向预应力粗钢筋，固定腹板和齿板锚垫板内模就位绑扎顶板钢筋，安装顶板波纹管固定顶板束锚垫板安装端头模板对称浇筑梁段混凝土洒水覆盖养护穿束张拉压浆挂篮前移进入下一梁段的施工循环。0#块是在托架上进行浇筑，其他节段则采用挂篮对称悬浇施工，梁段长从3m4.0m。根据本桥具体特点考虑和工期的安排，配备4套8只挂篮双幅基本同步进行悬臂浇筑施工，先右幅后左幅。2.2箱梁悬浇施工需注意的问题：1）箱梁悬浇施工进行中，应保证两悬臂端的挂篮前移速度和位置的平衡，同时必须严格控制两端混凝土浇筑的平衡，两端施工重量偏差不得大于该块段一个块段的底板混凝土重量。2）施工中应随时观测挠度及应力情况，与设计和理论立模标高对照，发现异常应及时分析、调整后再继续施工。3）混凝土浇筑施工时，从悬臂端向箱梁根部施工进行。以防止由于挂篮前端下挠而引起已浇筑混凝土的开裂，混凝土施工时划分施工责任区，防止出现重复振捣、漏振或者振捣不合格。4）必须重视精轧螺纹钢筋吊杆的保护，设置橡胶保护套并用宽胶带缠裹，防止电焊和气焊火焰烧伤，同时不得使其通电。5）各吊杆在高程调整过程中必须保持受力基本一致，不得出现单吊杆或局部吊杆受力。6）注意记录每日天气和气温情况，收集气象、风力资料，采集0#块混凝土龄期为3d、7d、14d、28d的现场同条件养护试块的弹性模量和强度资料以及混凝土实际容重，为监控提供实测依据以便修正理论模型参数。2.3 挂篮前移与模板调整一）挂篮前移1）各悬浇梁段混凝土强度达到设计强度90%（50MPa）后张拉各相应纵向预应力束，然后张拉横向预应力束、竖向预应力筋，完成后方可移动挂篮。2）作为挂篮后锚的预应力筋必须是张拉到位后的力筋。3）挂篮必须保持平衡同步行走，速度不大于10m/h，在走道梁上每10cm划一道控制线，两片主桁必须同时按划线控制速度和平衡。4）前移过程中必须设置后锚保险，每前移约30-50cm要换锚再继续前移。二）模板调整1）挂篮就位后检查位置是否准确，然后将前后支垫抄垫平整密实，将3根后锚每根施加20t预拉力锚固；前支腿必须采用钢枕，间距不大于50cm，两主桁必须位于同一水平面上且位置必须对称。2）底模通过前吊杆和前下横梁调整，侧模板通过外滑梁前吊杆调整，内顶模通过内滑梁和前吊杆调整，平面位置调整通过吊杆横移和侧面对拉螺杆与已浇梁体固定实现。3）用螺旋千斤顶通过分配梁调整吊杆悬吊长度，以此来调整底模立模标高。调整前须将前后下横梁与纵梁适当固定，以保持横梁垂直，防止底板坡度造成横梁本身翘斜，对受力不利。4）调整过程中随时用经纬仪观测模板高程，达到立模标高后即停止调整，将锚固螺帽旋紧在垫梁上，必须加设配套垫板并设置双螺帽。5）侧模板分别在底口、腹板上口和顶板顶口设置三道长对拉螺杆，使两侧模板对拉在一起；其余每80cm设置一道短对拉杆与内侧模对拉保证腹板尺寸，顶模板通过方木斜撑与内侧模相固定。6）在已浇梁段侧腹板和翼缘板端部10cm处预留对拉螺杆孔，侧模板高程调整到位后用螺杆将待浇梁段侧模板密贴固定在已浇梁段混凝土上，然后用腻子将内部缝隙填死，保证块段之间界面接头不错台、不漏浆，形成一条直线。7）内侧模板底口设置压板，宽度30-50cm，安装后与侧模板固定牢固并用铁丝与底板钢筋网拉结，防止底板混凝土上翻。8）端头堵头模板采用木模板，方木龙骨加固，与侧模板相接部位保证密贴并采取措施固定防止胀模跑模影响界面线型。9）钢模板内部均匀涂刷柴机油脱模剂，柴油：机油=3：1混合，要求涂刷均匀，不留白，不流淌，涂刷之前必须将模板表面锈蚀污迹等打磨擦洗干净。2.4 钢筋、波纹管安装悬浇梁段普通钢筋和波纹管的安装基本同0#块，并注意以下几点：1）钢筋材料堆放和安装必须保持悬臂两端基本同步，防止不平衡施工；2）钢筋下料必须保证准确并对半成品进行编号和分类，带线或者划点按设计间距布置，保证绑扎规范，横平竖直，顶口平齐，整体固定不晃动。3）梁端头预留的连接钢筋N1号钢筋采用绑扎连接，堵头模板上预留的钢筋孔洞必须仔细封堵密实防止跑浆。4）普通钢筋与预应力管道位置有矛盾时，按照普通钢筋避让预应力管道、管道之间采取竖向避让横向、横向避让纵向的原则进行调整。5）为确保块段之间纵向预应力管道的有效连接，每块段端部管道均设置接头管，长度30-40cm，正常管道端部内缩10cm安装，接头管埋入混凝土界面内20-30cm并用胶带包裹严密，接头管外露10-20cm以便于端头堵头模板拆除并方便下一节段波纹管的套接。6）为保证压浆密实，各块段张拉束管道顶部最高点设置排气管，压浆排气后封堵。2.5 悬臂浇筑梁段的混凝土施工为保证悬臂浇筑梁段的施工质量，减少施工接缝，所有悬臂浇筑梁段要求一次灌筑成型。为达到设计要求，拟采取如下措施：、混凝土由拌和站集中拌和、混凝土输送泵运送到位。每次浇筑的混凝土必须在最早浇筑的混凝土初凝前全部浇筑完。根据悬灌梁段混凝土的数量，结合拌和、运输和泵送振捣速度，将悬灌梁段混凝土的初凝时间定为6-8小时左右，将坍落度控制在18cm左右(可据混凝土振捣情况，适当调整不同部位的坍落度，如底腹板取较小值，顶板取较大值)。为此，在混凝土中掺加级粉煤灰和缓凝高效减水剂，粗骨料采用5-25nm连续级配的碎石，细骨料为中粗砂，水泥采用P.52.5硅酸盐水泥。梁体C55混凝土的其它技术控制指标为：3天强度50MPa左右，7天强度55MPa左右；28天强度达到试配强度65MPa以上。、混凝土浇筑顺序为：腹板，底板，腹板、顶板。浇筑时悬臂两端对称进行、同一挂篮的左右两侧也必须基本对称地进行，混凝土输送采用地泵输送，以专门加工的三通泵管分料，主泵管架设在0#块中心，通过三通管向悬臂两端布料，端头设置3m长软管以便来回拖动，确保布料的均匀形和对称性。混凝土由挂篮底板的前端开始浇注，可在顶模板上适当位置开窗下料，同一临时T构上两只挂篮内的悬浇混凝土在任何时候须基本相等。混凝土在腹板的浇筑分层厚度为40cm左右。对厚度大于40cm的顶混凝土分两层浇筑；对小于40cm的，一次浇筑到位。混凝土振捣采用50插入式振捣器。振捣棒距离模板5-10cm，振动棒移动距离不得超过振动棒作用半径的1.5倍，一般为40-50cm。至梁段的混凝土不得直接倾倒入模，而应先倒在预设的钢板上，由二次拌合后经导管(即串筒，根据梁段的钢筋和波纹管的间距专门加工)入模，使得混凝土垂直自由下落高度不大于1.5m。混凝土入模导管安装间距为1.5m左右，导管底面与混凝土浇筑面保持50cm以内。每次拌合的混凝土必须全部入模，不得与下一盘混合。在钢筋密集处断开个别钢筋留作导管入口，待混凝土浇筑到切断处时，将钢筋焊接恢复。、对捣固人员要认真划分施工区域，明确责任，以防漏振或重复振捣。振捣腹板时，当梁段高度大于4m时，要从腹板预留振捣孔，放入振动棒后振捣混凝土。振捣孔设在内模板和内侧钢筋网片上，每2m左右设一个，浇筑至振捣孔位置前将其封闭；当梁段高度小于4m时，可不预留振捣孔，而直接将振动棒放入腹板内振捣混凝土即可。振捣时要先选好点，尽量布点均匀，并保证波纹管和压浆管不受损伤，锯齿板等钢筋密集处要加强振捣，必要时应适当调整钢筋间距以方便混凝土灌入和振捣棒插入。为便于观察振捣效果，必要时使用手电或安全电灯等照明工具。浇筑混凝土前，仔细检查模板的尺寸和牢固程度。在浇筑过程中设专人加固模板，以防漏浆和跑模。为保证块段界面连接部成为直线，端模堵头模板必须固定牢固，与侧模板接触的部位用线卡锚死顶紧。混凝土浇筑前先将挂篮内木屑、松散混凝土等杂物用水或高压风冲洗。木模板要用水泡胀，防止其干燥吸水。浇筑底腹板混凝土前，对钢筋顶面要用布或麻袋覆盖，以防松散混凝土粘附其上。混凝土出机、入泵、出泵入模时，试验人员均要检查其坍落度、和易性，如有不符合要求现象要及时通知拌合站调整。、在顶板混凝土浇注完成后，用插入式振捣器对顶腹板接缝处进行充分的二次振捣，确保连接处密实、可靠。等混凝土浇筑结束后，要加强对梁段包括箱梁内侧和外侧的洒水养护。不同的季节采取不同的养护措施：夏季覆盖麻袋或海绵后洒水养护；冬季除给搅拌用水加热以保证混凝土的入模温度外，还需给梁段覆盖保温材料、封闭梁段阻止通风对流、适当延长拆模时间等措施，以做好混凝土的保温养护工作。、现场制作的混凝土试块除一部分在标准养护室内养护外，其余的应与混凝土同条件养护以确定张拉时间。为随时检查混凝土质量和控制端部凿毛、拆模、张拉时间，每个梁段需作4-5组试件。、顶面混凝土在混凝土初凝前用手工抹平，顶板混凝土在初凝前进行横向拉毛，端头板可在混凝土强度达到10Mpa以后予以拆除，并凿毛处理。、将相邻梁段混凝土的浇注龄期差控制在10天以内，新旧混凝土的结合部位应彻底凿毛清除浮浆和松散混凝土，钢筋外围保护层不予凿除以保证外口线型。、混凝土浇筑时现场设专职指挥员和技术人员，负责混凝土布料、坍落度调整、混凝土振捣和模板检查等事宜，以确保混凝土浇筑按计划有序进行。3、边跨合拢段施工：合拢施工是连续梁体系转换的重要环节，他对保证成桥质量至关重要。刚构合拢原则是低温浇筑，又拉又撑又抗剪。合拢前使两悬臂端临时连接，保持相对固定，以防止合拢混凝土在早期因为梁体混凝土的热胀冷缩开裂。同时选择在一天中的低温、变化较小时进行混凝土施工，保证混凝土处于温升、在受压的情况下达到终凝，避免受拉开裂。按照设计的合拢顺序为先两个边跨合拢再中跨合拢，而后完成体系转换。形成连续刚构。六合大桥边跨合拢长度2.0m。，计划在主墩悬浇施工即将完成前的一个星期左右，完成边跨现浇段施工。在边跨现浇段支架安装后，要以不小于施工重量14倍的预压重对支架进行充分的预压，以消除非弹性变形、确定弹性变形；边跨合拢段施工时，保留合拢用的挂篮外侧模后拆挂篮的其余部分。安装但不固定合龙段底板和外侧模板，将其对称支在悬臂端和边跨现浇段上。然后将现浇段和箱梁面上的杂物清理干净，箱梁施工必须的施工机具放置在指定位置(0号段上)。接着将悬浇块及现浇段上的所有观测点高程精确测量一遍。具体为：a、为防止悬浇箱梁因热膨冷缩而对合拢段混凝土造成不利影响，在边跨合拢段箱体内模和顶板钢筋安装前，选择气温最低的时间，按设计的位置和数量焊接型钢支撑（包括水平支撑与剪力撑）并张拉顶板部分与底板部分合拢束，从而将边跨合拢段临时锁定，联成一体。.为防止温差影响，2米段砼浇筑后受到挤压或拉伸，在其余段砼浇筑后拆除端模，于气温较低时加焊四根净长2m的I25型钢支撑，并在上下各设置一个斜撑，以抵抗因升温而产生对2m段的压力，使合拢混凝土在受压状态下强度增长。.为防止箱梁顶面及底面温差，使箱梁悬臂端在降温时上翘，升温时下挠，在箱梁底板下悬挂压重，使箱梁底板与支架紧密接触，以限制箱梁悬臂端上下变形及扭曲。混凝土浇筑施工应在低温时进行，使混凝土在气温增长的过程中强度增长，使混凝土保持受压状态。、合拢状态时的施工荷载及其他情况应符合设计要求，此时除加压等物体外应将施工机具等全部清除或移至0#块顶部，保证应力状态与设计相符。e.固定合龙段底模板和外侧模板、绑扎底腹板钢筋、安装底腹板波纹管，立合拢段内模，绑扎顶板钢和波纹管等，做好浇筑混凝土前的一切准备工作。边跨合拢段的混凝土浇筑时间选在一天中气温较低(20左右)、差变化比较小的午夜前后。混凝土浇筑过程中，要安排专人不断地吊走放置在悬浇合拢侧的配重。施工结束时，应吊走两侧的全部配重。卸除平衡重与浇筑混凝土同步等量地进行。合拢段混凝土的配合比设计要比普通段高一个等级，并掺入微量膨胀（UEA），加强振捣，以免新老混凝土的连接处产生裂缝。混凝土作业的结束时间根据天气情况，安排在气温回升之前。混凝土注完毕后，在顶面覆盖土工布；在合拢段箱体内外，由专人不停地撒水养护。浇注完砼后应及时养生。低温时需要采取保温措施，当温度高时需要采取降温措施，专人在梁顶、梁侧面及梁内洒水降温，减少非线性温差引起的梁体收缩及次内力。待合龙段混凝土龄期达到3天且强度达到90的设计强度后，按图：要求张拉顶底板纵向合拢束和竖向预应力筋并压浆，张拉前，先解除体系水平支撑，以消除体外水平支撑对预应力张拉效果的影响。张拉的一般顺序为：先底板束后顶板束，先长束后短束，顶底板交错进行将合拢束补拉到设计吨位。f、边跨合拢段施工时，保留合拢用的挂篮外侧模后拆除挂篮的其他部分，安装但不固定合拢段底模及外侧模板，将其对称支撑在悬臂端和边跨现浇段上，然后将现浇段和悬浇箱梁上的杂物清理干净，将梁上的施工必需的机具放置在0#块上，接着将悬浇箱梁上的所有观测点精确测量一遍；比较边跨合拢段两侧两个梁段的顶面高程，如果其高差15mm则根据计算软件计算确定使15mm，则运行线形控制软件，计算使15mm的配重方法和要求。然后把水箱或砂袋按要求重量放在梁上指定位置，达到要求后，再进行合龙段施工。在应力与设计相近的情况下临时锁定梁端，若变形与设计有偏差将运行计算软件，确定纠偏值，采取措施达到上述目标。d、合拢段混凝土宜在处于年平均气温状态下的日期中的较低温度时浇筑，一般在凌晨进行，使混凝土在强度增长时刚好处于气温回升时为宜。同时该合拢段混凝土的标号应高于设计一个标号以便于及早张拉。e、预应力束张拉完成后采取真空辅助压浆的施工工艺确保压浆质量，使其密实；f、第二合龙段(中跨合龙段)施工时，保留合拢用的一套挂篮底模和侧模后，拆除两套挂篮的其余部分。安装但不固定合拢段底模板和外侧模板，将其对称支撑在两边悬浇箱梁端上。然后将悬浇梁面上的杂物清除干净，将梁上施工必须的施工机具放置在指定位置(0号段土)。接着将T构土所有观测点的高程精确测量一遍。g、在两个T构靠中跨的悬臂端分别吊装平衡重(每端重量为合拢段重量的一半即2437t)。h、全桥合拢后，梁体从静定结构转变为超静定结构，由于张拉钢绞线张拉和混凝土长期收缩、徐变等因素的影响，墩顶将发生纵向水平位移，从而产生对桥梁结构不利的附加内力。为减小和避免这种附加内力的影响，在活动支座处通过设置预偏量来平衡；在墩梁固结处，在合龙段钢筋和合拢支架与模板锁定前在合龙段梁端间施加水平推力使墩顶预偏，以抵消墩顶以后将要发生的纵向水平位移。鉴于该原因，在吊装完平衡重、安装临时支撑前，应首先在中跨合拢段处用千斤顶对两侧的T构进行对顶，顶粱时也需选在日最低气温时进行。顶梁的顶力将由设计方提供，经计算后提供设计方审核。i、同样，为防止悬浇箱梁因热胀冷缩而对合拢段混凝土产生不利影响，在浇筑混凝土前，选择气温最低的时间，按设计的位置和数量焊接型钢支撑(水平支撑)，并张拉部分顶板和底板合拢束，从而将中跨现浇段两边的两个悬浇箱梁临时锁定、连成一体。