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精密电子厂办公楼设计毕业论文目录摘要Abstract第一章 工程资料11.1 工程概况11.2 设计资料11.3 建筑方案确定1第二章 结构选型和梁柱布置32.1 结构选型及布置方案32.1.1 结构选型32.1.2 结构承重方案选择32.2 梁、柱尺寸选取42.2.1 框架柱截面尺寸42.2.2梁截面尺寸确定42.3 一榀框架计算简图（取轴线处）52.3.1 三个假设52.3.2 确定框架计算简图52.3.3 框架梁、柱的线刚度计算7第三章 荷载计算93.1 竖向荷载标准值计算93.1.1 恒载标准值计算：查荷载规范可取93.1.2 活载标准值计算：查荷载规范可取123.1.3 竖向荷载下框架受荷总图123.2 风荷载标准值计算193.2.1 风荷载计算193.2.1 位移计算20第四章 框架结构内力分析与计算234.1 风荷载作用下框架结构的内力计算（D值法）（以左风计算为例）234.1.1 风荷载作用下框架柱的剪力值234.1.2 各柱的反弯点高度比244.1.3 一至五层各柱的柱端弯矩254.1.4 一至五层各横梁梁端弯矩274.2 竖向荷载作用下的内力计算（弯矩二次分配法）314.2.1 恒荷载作用下框架结构的内力计算314.2.2 活载作用下框架结构的内力计算（同恒载计算方法）394.3 跨中弯矩的计算444.3.1 恒荷载作用下跨中弯矩444.3.2 活荷载作用下跨中弯矩46第五章 荷载组合和内力组合495.1 框架梁内力组合495.2 框架柱内力组合49第六章 荷载组合和内力组合506.1 框架梁截面设计506.1.1 正截面受弯承载力计算506.1.2 斜截面受弯承载力536.2 框架柱截面设计546.2.1 A轴柱截面设计556.2.2 C轴柱截面设计576.2.3 框架柱抗剪承载力计算58第七章 楼板设计607.1 荷载计算607.2 配筋计算61第八章 板式楼梯设计638.1 1#梯段板设计638.1.1 A轴柱截面设计638.1.2 截面设计638.2 平台板设计648.2.1 荷载计算648.2.2 截面设计648.3 平台梁设计658.3.1 荷载计算658.3.2 截面设计658.3.3 斜截面箍筋设计66第九章 桩基设计679.1 基础设计资料679.2 选择持力层，确定桩的尺寸689.3 确定单桩竖向承载力特征值689.4 桩数及其平面布置689.5 基桩竖向承载力和水平承载力验算699.6 承台抗冲切验算709.7 承台抗剪验算719.8 承台受弯计算及配筋72附表73参考文献84致 谢85第一章 工程资料1.1 工程概况本工程为宁波腾风精密电子厂办公楼，工程所在地为宁波市区，主体建筑层数5层，局部6层，总设计面积6200m2，建筑总高22m。建筑结构安全等级二级，设计使用年限50年。本工程抗震设防烈度为6度，地震分组第一组，建筑抗震设防类别为丙类，建筑场地类别类，抗震等级为四级。本工程室内地面标；室外地面标高-0.300。地面粗糙B类。楼面活载2.0kM/m2，采用上人屋面，其活载2.0kM/m2。1.2 设计资料气温：年平均气温16.5，最高气温38.5，最低气温-5.0。相对湿度：最热月平均81%，最冷月平均8%。雨雪条件：年降雨量1444.3mm，最大雨量220.9mm/d，一小时最大雨量188.9mm：最大积雪深度20cm，基本雪压0.3kN/m2。主导风向：全年西北风，夏季为东南风，基本风压0=0.5kN/m2。抗震设防要求：6度设防。主要建筑材料的选用：混凝土：主体（C25）；垫层（C10）。钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB335，其余采用热轧钢筋HPB235。墙体：外墙，内墙均采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。1.3 建筑方案确定根据设计要求以及办公楼使用功能和建筑造型的需要，已初步确定了以下建筑方案。建筑主体总高为22m，底层层高3.9m，标准层层高3.5m，局部第六层层高3.6m。屋面坡度2%，室内外高差0.30m，办公楼开间为7.2m，进深为8.7m，中间设3.0m的走廊。主体采用框架结构，主次梁楼盖，保温屋面，外墙、内墙均采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。建筑方案布置如图所示：图1.1 一层平面图第二章 结构选型和梁柱布置2.1 结构选型及布置方案2.1.1 结构选型结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。楼面结构：全部采用现浇钢筋混凝土肋梁楼面，板厚按不验算刚度的条件取 ，双向板厚度一般不小于80mm，可取h=110mm。屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋梁屋盖屋面板厚110mm。楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯。2.1.2 结构承重方案选择竖向荷载的传力途径：楼板的均布恒载和活载经次梁间接或直接传至主梁，再有主梁传至框架柱，经过基础最后传至地基。 图2.1 结构布置图根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度较大，增加房屋的横向侧移刚度。梁计算长度为支座中心线的距离。考虑板对梁刚度的影响，中框架梁去2.0I，边框架梁取1.5I。2.2 梁、柱尺寸选取2.2.1 框架柱截面尺寸框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算：1. 柱组合的轴压力设计值注：考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，一般取1.21.4。A按简支状态计算柱的负载面积，。GK折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值。可近似取13。N为验算截面以上的楼层数，此处取n=5。2.注：为框架柱轴压比限值，本方案设防烈度为6度，楼高，得知抗震等级为四级，查表得=0.9。 为混凝土轴心抗压强度设计值，混凝土强度为C25，查表。3. 柱截面选取故方柱边长取。2.2.2梁截面尺寸确定主梁高，次梁，取值范围为（30008700）。纵向主梁：，考虑层高，取， ，取，。 横向主梁：，取，取，。横向主梁：，取，取，。纵向次梁：，考虑层高，取， ，取，。横向次梁：，取， ，取，。横向次梁：，取， ，取，。2.3 一榀框架计算简图（取轴线处）2.3.1 三个假设（1）平面结构假定：认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力：（2）楼板在自身平面内在水平荷载作用下，框架之间不产生相对位移：（3）不考虑水平荷载作用下的扭转作用。2.3.2 确定框架计算简图根据结构平面布置图，选定轴上的一榀框架作为计算单位，如下图所示。图2.2 结构计算单元假定框架柱嵌固与基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨度等于柱截面形心轴线之间的距离，底层柱高从基础顶面算起至二层楼面。基础标高根据地质条件，一层楼面标高为3.900m，初步设计基础顶面离室内地面1000m，则底层柱高为3.900+1.000=4.900m，其余各层柱高从楼面算至上层楼面（即层高），故标准层层高均为3.500m，由此可汇出框架的计算简图，如图2.3所示。图2.3 轴框架简图2.3.3 框架梁、柱的线刚度计算由于楼面板与框架的混凝土一起浇捣，对于中框架梁取2。边跨梁：中跨梁：底层柱：标准层柱：令上部标准层柱，将梁柱线刚度标于简图2.3中。作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据，则其余个杆件的相对线刚度为：，。第三章 荷载计算3.1 竖向荷载标准值计算3.1.1 恒载标准值计算：查荷载规范可取1. 上人屋面 40厚细石混凝土面层 0.0425=1.0kN/m2 20厚1:2水泥砂浆保护层 0.0220=0.4kN/m2 40厚C20细石混凝土刚性防水层 0.0425=1.0kN/m2 三者取 1.0kN/m2 20厚1:3水泥砂浆层找平层 0.0220=0.4kN/m2 40厚水泥石灰焦渣浆2%找坡 0.0413=0.52kN/m2 110厚结构层钢筋混凝土板 0.1125=2.5kN/m2 20厚天棚抹灰层 0.0217=0.34kN/m2 屋面恒荷载合计 =7.31kN/m22. 标准层楼面（办公室、楼道） 水磨石地面 0.65kN/m2 20厚水泥砂浆找平层 0.0220=0.4kN/m2 110厚现浇钢筋混凝土板 0.1125=2.75kN/m2 20厚天棚抹灰 0.0217=0.34kN/m2 楼面恒荷载合计 =4.14kN/m23. 梁自重（1） 纵向主梁（） 自重 250.3(0.65-0.11)=4.05kN/m 20厚两侧抹灰 1720.02(0.65-0.11)=0.367kN/m合计 =4.42kN/m （2） 横向主梁（） 自重 250.3(0.75-0.11)=4.8kN/m 20厚两侧抹灰 1720.02(0.75-0.11)=0.435kN/m合计 =5.24kN/m（3） 横向主梁（） 自重 250.2(0.4-0.11)=1.45kN/m20厚两侧抹灰 1720.02(0.4-0.11)=0.197kN/m合计 =1.65kN/m （4） 纵向次梁（） 自重 250.3(0.65-0.11)=4.05kN/m20厚两侧抹灰 1720.02(0.65-0.11)=0.367kN/m合计 =4.42kN/m（5） 横向次梁（） 自重 250.2(0.4-0.11)=1.45kN/m20厚两侧抹灰 1720.02(0.4-0.11)=0.197kN/m合计 =1.65kN/m （6） 横向次梁（） 自重 250.2(0.4-0.11)=1.45kN/m20厚两侧抹灰 1720.02(0.4-0.11)=0.197kN/m合计 =1.65kN/m4.柱自重（） 自重 250.60.6=9.0kN/m 20厚混凝土砂浆抹灰层 1740.020.6=0.816kN/m合计 =9.82kN/m5. 填充墙自重（蒸压粉煤灰加气混凝土砌块）（1） 纵墙自重 (标准层纵墙)A、E轴墙体 5.50.9(7.2-0.6)0.24(7.2-0.6)=1.188kN/m钢塑门窗 0.351.95(7.2-0.6)(7.2-0.6)=0.683kN/m 水泥粉刷墙面 0.360.926.66.6=0.648kN/m 合计 =2.52kN/m2（底层纵墙） A、E轴墙体 5.50.9(7.2-0.6)0.24(7.2-0.6)=1.188kN/m钢塑门窗 0.352.35(7.2-0.6)(7.2-0.6)=0.823kN/m水泥粉刷墙面 0.360.926.66.6=0.648kN/m合计 =2.66kN/m （标准层纵墙）C、D轴墙体(以柱端为门端为准） 5.5(2.856.6-21.52.3-20.90.3)0.24/6.6=1.188kN/m钢塑门窗 0.350.9(7.2-0.6)(7.2-0.6)=0.823kN/m 水泥粉刷墙面 0.36(2.856.6-21.52.3-20.90.3)26.6=0.648kN/m合计 =3.7kN/m（底层纵墙）C、D轴墙体 5.5(3.256.6-21.52.3-20.90.3)0.24/6.6=2.802kN/m钢塑 0.350.9(0.32)6.66.6=0.189kN/m 水泥粉刷墙面 0.36(3.256.6-21.52.3-20.90.3)26.6=1.528kN/m 合计 =4.52kN/m （2） 横墙自重（底层横墙） 墙体 5.53.150.24=4.158kN/m 水泥粉刷墙面 5.53.150.24=4.158kN/m 合计 =6.43kN/m（标准层横墙）墙体 5.52.750.24=3.63kN/m 水泥粉刷墙面 20.362.75=1.98kN/m 合计 =5.61kN/m 6. 女儿墙墙体 150.240.9=3.24kN/m 水泥粉刷墙体 0.360.92=0.648kN/m 铁护栏（热轧无缝钢管） 12.3103(2+0.5)=0.031kN/m 合计 =3.92kN/m 3.1.2 活载标准值计算：查荷载规范可取1. 屋面和楼面活荷载标准值 上人屋面 2.0kN/m2 楼面 2.0kN/m2 走廊 3.5kN/m2 卫生间 4.0kN/m2 楼梯 3.5kN/m2 2. 雪荷载标准值屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。3.1.3 竖向荷载下框架受荷总图本结构楼面荷载的传递示意简图3.1图3.1 楼面荷载传递示意图1. 二级次梁一个梯形面积 梁端的支座反力：梯形面积面荷载屋面板 恒载 活载 楼面板传荷载等效线荷载 恒载 活载 2. 次梁上的集中力由屋面板传来 恒载 活载 由楼面板传来 恒载 活载 3. 一级次梁 一个三角形面积 两端的支座反力：三角型面积面荷载屋面板 恒载 活载 楼面板 恒载 活载 4. 主梁上作用的集中力屋面板 恒载 活载 楼面板 恒载 活载 5. DE轴间框架梁屋面板双向板等效均布线荷载： 长边分配荷载 短边分配荷载 , 恒载 活载 楼面板 恒载 活载 6. CD轴间框架梁屋面板传荷载等效线荷载 恒载 活载 楼面板传荷载等效线荷载 恒载 活载 7. CD轴间次梁（）屋面板传荷载等效线荷载 恒载 活载 楼面板传荷载等效线荷载 恒载 活载 8. 柱集中荷载的计算（1） A轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载 顶层柱活载=板传荷载 14层柱恒载=填充墙+梁自重+板传荷载 14层柱活载=板传荷载 （2）C轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载 顶层柱活载=板传荷载 14层柱恒载=填充墙自重+梁自重+板传荷载 14层柱活载=板传荷载 图3.2 轴框架竖向恒荷载图3.3 轴框架竖向活荷载3.2 风荷载标准值计算3.2.1 风荷载计算作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值：为了简化计算起见，通常将计算单元范围内外墙的分布荷载化为等量的作用于楼面集中荷载，计算公式如下：式中：基本风压 风压高度变化系数，根据设计资料，此建筑地面粗糙度为B类； 风荷载体型系数，本建筑； 风振系数，本工程房屋主体高度，； 下层柱高； 上层柱高，对顶层为女儿墙高度的2倍； B计算单位迎风面的宽度，此处取7.2m。计算过程见表3-1表3-1 各层楼面处集中风荷载标准值离地高度z（m）18.21.211.01.30.53.51.815.0114.71.131.01.30.53.53.518.5111.21.031.01.30.53.53.516.877.71.001.01.30.53.53.516.384.1.001.01.30.54.23.518.023.2.1 位移计算位移计算时，各荷载均采用标准值。1. 侧移刚度D 详见表3-2和表3-3表3-2 横向2-5层D值计算构件名称A轴柱续表3-2 横向2-5层D值计算C轴柱D轴柱1.020.33828607E轴柱0.790.28323952表3-3 横向底层D值计算构件名称A轴柱C轴柱D轴柱1.440.56417392E轴柱1.110.518159742. 风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间位移可按下式计算： 式中：第j层的总剪力标准值； 第j层所有柱的抗侧刚度之和； 第j层的层间侧移。表3-4 框架再风荷载作用下侧移的计算见层号515.0115.01105118418.5133.52105118316.8750.39105118216.3866.78105118118.0284.8066732对于框架结构，楼层层间最大位移与层高之比的限值为。本框架的层间最大位移与层高之比在底层，其值为，满足要求，框架抗侧移刚度足够。第四章 框架结构内力分析与计算4.1 风荷载作用下框架结构的内力计算（D值法）（以左风计算为例）4.1.1 风荷载作用下框架柱的剪力值一般层柱：，,。底层柱：，。计算过程见表4-1表4-1 风荷载作用下框架柱剪力值计算层号A轴柱B轴柱第五层第四层 1.216第三层 1.216第二层 1.216续表4-1 风荷载作用下框架柱剪力值计算第一层注：其中D轴与E轴框架柱的剪力分别和C轴与A轴相同。4.1.2 各柱的反弯点高度比表4-2 各柱的反弯点高度比层号A轴柱C轴柱D轴柱E轴柱第五层，第四层，第三层，续表4-2 各柱的反弯点高度比第二层，第一层，注：其中D轴与E轴框架柱的反弯点高度比分别和C轴与A轴相同。4.1.3 一至五层各柱的柱端弯矩第五层： 第四层： 第三层： 第二层： 第一层： 4.1.4 一至五层各横梁梁端弯矩 第五层： 第四层： 第三层： 第二层： 第一层： 风荷载作用下弯矩图、剪力图、轴力图如下：图4.1 风荷载作用下弯矩图 （单位：） 图4.2 风荷载作用下剪力图（单位）图4.3 风荷载作用下轴力图（单位）4.2 竖向荷载作用下的内力计算（弯矩二次分配法）4.2.1 恒荷载作用下框架结构的内力计算梁固端弯矩的计算一跨任意位置，梯形荷载下固端弯矩的计算式：Ml满跨均布荷载q作用下固端弯矩的计算：，。跨中集中力P作用下固端弯矩的计算：，。满跨三角荷载作用下固端弯矩的计算：，其中。表4-1 顶层固端弯矩的计算荷载形式固端弯矩左侧梯形同同右侧梯形三角形均布荷载集中力合计表4-2 2-4层固端弯矩的计算荷载形式固端弯矩左侧梯形同同右侧梯形三角形均布荷载集中力合计表4-3 底层固端弯矩的计算荷载形式固端弯矩左侧梯形右侧梯形三角形均布荷载集中力合计88 图4.4 恒荷载作用下弯矩二次分配图4.5 恒荷载作用下弯矩图（单位kN）注：括号内为调幅值，调幅系数为0.85梁剪力及柱轴力计算（1） 梁端剪力 （2） 柱轴力 计算结果见附表1图4.6 恒荷载作用下剪力图4.7恒荷载作用下轴力图（单位kN）4.2.2 活载作用下框架结构的内力计算（同恒载计算方法）表4-4 顶层固端弯矩的计算荷载形式固端弯矩左侧梯形同同右侧梯形三角形均布荷载集中力合计表4-5 层固端弯矩的计算荷载形式固端弯矩左侧梯形-10.163.96同同右侧梯形-3.9610.16三角形-1.9721.972均布荷载集中力-48.1548.15合计-76.3976.39-3.943.94图4.8 活载作用下弯矩二次分配图4.7 活载作用下的弯矩图注：括号内为调幅值，调幅系数为0.85图4.8 活载作用下剪力图图4.9 活载作用下轴力图4.3 跨中弯矩的计算4.3.1 恒荷载作用下跨中弯矩1.AC跨的跨中弯矩第五层：简支梁时， 第四层：简支梁时， 第三层：简支梁时， 第二层：简支梁时， 第一层：简支梁时， 表4-6 恒载作用下AC跨跨中弯矩层号54321452.65162.26175.25174.84245.922. CD跨的跨中弯矩第五层：简支梁时， 第四层：简支梁时， 第三层：简支梁时， 第二层：简支梁时， 第一层：简支梁时， 表4-7 恒载作用下CD跨跨中弯矩层号54321-8.855.531.762.14-0.843. DE跨的跨中弯矩第五层：简支梁时，第四层：简支梁时，第三层：简支梁时，第二层：简支梁时，第一层：简支梁时，表4-8 恒载作用下DE跨跨中弯矩层号54321452.65162.26175.25199.54218.814.3.2 活荷载作用下跨中弯矩1. AC跨的跨中弯矩第五层：简支梁时， 第四层：简支梁时， 第三层：简支梁时， 第二层：简支梁时， 第一层：简支梁时， 表4-9 活载作用下AC跨跨中弯矩层号54321115.0899.56101.53101.44107.62. CD跨的跨中弯矩第五层：简支梁时，第四层：简支梁时，第三层：简支梁时，第二层：简支梁时，第一层：简支梁时，表4-10 活载作用下CD跨跨中弯矩层号54321-0.566.335.805.924.723. DE跨的跨中弯矩同AC跨第五章 荷载组合和内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有力影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行条幅。分别考虑恒载和或咋由可变荷载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利者，由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算个控制截面处的（支座边缘处的）内力值。但为了简化起见，也可以采用轴线处内力值，这样算的的钢筋用量比需要的钢筋用量略微多一些、考虑三种情况： A： B： C：在组合各种荷载的内力时，风荷载分别考虑左风和右风，活荷载考虑满跨布置。5.1 框架梁内力组合详见附表.5.2 框架柱内力组合详见附表.第六章 荷载组合和内力组合6.1 框架梁截面设计砼强度： C25 ，钢筋强度：HPB235 ， HRB335 ，AC梁截面尺寸：CD梁截面尺寸：6.1.1 正截面受弯承载力计算梁AC（）5层 跨中截面： 满足要求选配：受压区：214 受压区：825 1-4层（每层弯矩接近，均按AC跨一层计算）： 满足要求选配：受拉区 ：422 +420 梁CD（）5层 满足要求选配：受拉区 ：414 1-4层弯矩比5层略小，为施工方便，1-层CD梁配筋同5层，梁AC、梁DE和梁CD各梁正截面受弯承载力及配筋计算见表6-1.表6-1 框架梁正截面配筋计算表层号计算公式梁AC梁CD支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面5-343.92724.44-369.61-53.53-12.50-53.530.2020.4260.2170.1950.0450.1950.2280.2480.2190.0460.2191872受压区：214，308受拉区：825，39272036591378591450450136136136实配钢筋620，1884420+2252237414，615210+212，383414，615续表6-1 框架梁正截面配筋计算表其它层-385.84449.43-387.46-42.5815.50-48.060.2270.2640.2270.1150.0050.1750.2610.3130.2610.1690.0050.194214325702143456135523450450450136136136实配钢筋420+225， 2237422 +420， 276420+225， 2237414， 61548，201414 ， 6156.1.2 斜截面受弯承载力梁AC（5层） 截面尺寸满住要求集中荷载对支座截面产生的剪力值占支座截面总剪力值的百分比为: 故应按均布荷载作用受剪承载力公式计算。确定是否需按计算配筋： 故需按计算配筋。 选配双肢箍，箍筋直径，。 选配8100， 满足要求。梁AC（同梁DE）和梁CD（计算方法同上）各截面的斜截面受弯承载力及配筋计算见表6-2表6-2 框架梁斜截面配筋计算表层号梁AC（DE）梁CD（）5层1-4层5层1-4层358.41268.4554.8339.370.9630.466实配钢筋8100820082508250注：1-4层5轴AC梁（满足要求）。梁CD按配筋，选，。6.2 框架柱截面设计砼强度： C25 ，钢筋强度：HPB235 ， HRB335 ，A和C轴柱截面尺寸：。6.2.1 A轴柱截面设计1.轴压比验算底层柱 轴压比 满足要求2. 截面尺寸复核取，因为所以3. 正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反方向弯矩，故采用对称配筋。底层下柱截面 从A柱的内力组合表可见，为小偏心，选用M大，N大的组合，最不利组合为，。， 需计算，按构造配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB335，最小配筋率为， 查表得，每侧实配218 +220，4. 垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算底层 ，查表得 满足要求6.2.2 C轴柱截面设计1.轴压比验算底层柱 轴压比 满足要求2.截面尺寸复核取，因为所以3.正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反方向弯矩，故采用对称配筋。底层下柱截面 从A柱的内力组合表可见，为小偏心，选用M大，N大的组合，最不利组合为，。， 需计算， 按最小配筋率配筋查表得，每侧实配218 +220，4.垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算底层 ，查表得 满足要求6.2.3 框架柱抗剪承载力计算A轴柱底层 最不利内力组合，因为剪跨比，所以去，因为，按构造配筋，去双肢箍8200.表6-3 框架柱抗剪承载力计算表计算公式A轴柱C轴柱2-5层底层2-5层底层187.8752.10176.9341.82612.932320.57792.233159.9833331285.21285.21285.21285.2构造配筋：双肢箍8200第七章 楼板设计7.1 荷载计算由第三章恒载计算可得，永久荷载：，荷载规范查的，可变荷载：，按弹性理论方法计算每一区格跨中弯矩时，取 （除支座外，各边固支） （四边简支）计算每一区格支座的最大负弯矩时，取 （除支座外，各边固支） 为简便起见，跨中弯矩只计算个区格板中心点的弯矩值，中间跨的计算跨度取轴线间的距离。由于本设计荷载满布布置，所以都是四边固支，边界按实际情况。边跨的计算长度：长跨：图7.1 板的区格划分表7-1 各区格弯矩计算项目A区格B区格C区格注：，为板短跨方向的跨中、支座单位板宽内的弯矩； ，为板长跨方向的跨中、支座单位板宽内的弯矩。7.2 配筋计算方向有效高度：方