烟塔合一可研专题.doc

大唐长春第三热电厂勘察设计投标文件 第三卷投标技术文件新建工程可行性研究专题报告（内部资料6/6） 采用烟塔合一方案的技术经济分析中国电力工程顾问集团设计院设 计 证 书 勘 察 证 书 环 评 证 书 甲字质量管理体系证书2006年月 采用烟塔合一方案的技术经济分析2006 年月 目 录1.概述12.烟塔合一技术特点及应用的条件12.1.烟塔合一技术的一般概念12.2.烟塔合一技术应用的条件42.3.烟塔合一，冷却塔内气体流动工况分析253.烟塔合一的环境影响63.1.利于烟气的稀释和扩散，有利于保护环境63.2.其它环境问题94.烟塔合一，冷却塔的结构设计问题94.1.入塔烟道的结构设计94.2.冷却塔筒壁的开孔114.3.冷却塔的防腐问题125.采用烟塔合一与常规烟囱方案的综合技术经济分析136.结论1511. 概述位于市，建设规模为4660MW，一期工程建设2660MW主，高效超临界燃煤机组。市位于中部，境内交通方便，煤炭资源、淡水资源比较丰富，且地处东北和的工业负荷中心地带，具有建设大型火力发电厂的条件。从1987年开始，就在地区进行了选厂,至今已经历了十几年。期间有许多单位参于了电厂的前期工作，在反复对地区多个具备建厂条件的厂址、燃料供应、铁路运输、水源、灰场等进行调查与比较后，筛选出荒山屯和后小屯两个共同认可的厂址，在各个正式出版的前期报告中，一致倾向于荒山屯厂址。荒山屯厂址西南方向约21公里处是长春龙家堡国际机场。根据中国民用航空东北地区管理局空中交通管理局的函，在限制电厂建筑高度（约为180米）的条件下，同意荒山屯厂址。电厂中的最高建筑是烟囱， 660MW电厂的烟囱高度一般应210米以上。为满足机场的限制条件，根据万分之一地形图和当地政府提供的线索，在地区进行了补充选厂。由于地区多丘陵且涉及压矿和沉陷区，经几次踏勘，均未发现更合适的厂址。为此，初可阶段拟采用冷却塔排烟，也称烟塔合一技术。在可研阶段，中国民用航空东北地区管理局空中交通管理局同意烟囱高度为210米，因此，由于机场限制烟囱高度而采用烟塔合一的理由已不复存在。采用烟塔合一可以较好地解决由于采用湿法脱硫出现的脱硫后温度低、含湿量大的烟气排放技术问题。此外，采用烟塔合一技术可提高脱硫后净烟气的抬升高度，利于污染物的扩散和稀释，有利于保护环境。因此，虽然本工程机场限制已不复存在，但仍有必要研究烟塔合一应用的技术经济可行性。本专题报告通过在本工程中对本工程采用烟塔合一排烟方案进行的技术经济分析，提出推荐意见。2. 烟塔合一技术特点及应用的条件2.1. 烟塔合一技术的一般概念“烟塔合一”技术，即取消火电厂中的烟囱，将锅炉经除尘脱硫后排出的烟气，经自然通风冷却塔排放到大气中。烟塔合一技术首先在德国使用，从二十世纪七十年代开始，已有多座大型火电厂采用。2003年投产的1000MW级Neideraussem电厂也采用此项技术，该技术目前在德国已应用得非常成熟1。火电厂烟气脱硫主要采用石灰石湿法脱硫技术，脱硫后的净烟气达到烟气饱和温度点，一般为4565。为增加脱硫后烟气抬升高度，一种方式采用对烟气再加热从烟囱排放；而另一种方式借助冷却塔热空气抬升烟气从冷却塔排放，即“烟塔合一”。在德国，目前采用比较普遍的烟塔合一工艺主要是直通式，即锅炉排放烟气经除尘脱硫后直接进入冷却塔。烟塔合一技术与常规做法不同，烟气不通过烟囱排放，而被送至自然通风冷却塔。在塔内，烟气从配水装置上方均匀排放，与冷却水不接触，见图1。由于烟气温度约50，高于塔内湿空气温度，会发生混和换热现象，对塔内气体流动工况产生一定的影响。图1冷却塔内烟气的上升流动塔内气体向上流动的原动力是湿空气(或湿空气与烟气的混和物)产生的热浮力(也称抽力)，热浮力克服流动阻力而使气体流动。研究指出2，进入冷却塔的烟气密度低于塔内气体的密度，会对冷却塔的热浮力产生正面影响。对于烟气进入对塔内对气体流速的影响，由于进入冷却塔的烟气所占容积份额较小，对塔内气体流速影响甚微。关于烟气的进入对塔内阻力的影响问题，由于进入冷却塔的烟气是在冷却塔的配水装置以上进入，对配水装置区间段阻力不产生影响。因此，对总阻力的影响甚微，在工程上亦可以忽略不计。烟塔合一排烟方式，在德国，依据其空气清洁法，已形成了经专家、企业界和政府管理部门共同确认有法律意义，代表德国科技水平的规范污染物扩散模式的导则。使得应用“烟塔合一”技术开展火电厂环境影响评价、设计及建设具有法律依据。根据德国烟塔合一技术应用现状来看，采用烟塔合一技术可以提高能源效率，简化烟气系统设计，减少烟囱、GGH换热器，可以合并锅炉引风机和脱硫增压风机，降低电厂建设费用，有利于发电成本降低。更为重要的是烟塔合一技术可提高脱硫后净烟气的抬升高度，利于降低环境污染，保护环境。在德国，目前采用比较普遍的烟塔合一工艺主要是直通式，即锅炉排放烟气经除尘脱硫后直接进入冷却塔，中间不设旁路烟道和干烟囱。采用此种工艺与采用烟囱方案投资差别定性比较见表2-1。表2-1 烟塔合一方案与烟囱方案投资差别定性比较序号费用名称烟塔合一方案烟囱方案1烟囱（包括防腐）费用2烟烟换热器（GGH）设备费用3烟烟换热器（GGH）建安费用4烟烟换热器（GGH）运行费用5锅炉引风机与脱硫增压风机优化节约费用6冷却塔防腐蚀增加费用7冷却塔开洞增加费用8烟道长度增加费用9冷却塔淋水面积增加费用根据德国电厂应用实例，在采用同等环保工程措施条件下，采用烟塔合一工艺投资优于采用烟囱方案。在我国，对NOX控制目前普遍采用低氮燃烧技术。如采用烟塔合一工艺，需要增设脱硝装置，视脱硝装置型式的不同，尚可能增加一定费用。2.2. 烟塔合一技术应用的条件采用烟塔合一技术的前提是对烟气的品质有较高要求。广泛采用烟塔合一的德国，火电厂大气污染物排放控制指标为：烟尘：5080mg/Nm3SO2：300400 mg/Nm3NOX：200 mg/Nm32003年以前，我国火电厂锅炉排烟中烟尘、SO2和NOX浓度远高于德国标准，烟气如由冷却塔排出，可能使塔内集水装置产生污垢，冷却水质变坏，塔筒腐蚀严重，不适合采用烟塔合一。2004年我国颁布了新的火电厂大气污染物排放标准（GB13223-2003），对烟气中污染物排放指标要求如下：烟尘：50100mg/Nm3SO2：400800 mg/Nm3NOX：450650 mg/Nm3按指标下限，除NOX外，其它指标已与德国标准相近，这就为采用烟塔合一技术创造了必要的前提条件。新修订的火电厂大气污染物排放标准（GB13223-2003）已接近发达国家的水平，与国际标准的比较见下表4：项目内容烟尘（mg/Nm3）SO2（mg/Nm3）NOx（mg/Nm3）GB13223-1996III时段200煤含硫量1%时，为1200煤含硫量1%时，为2100液态排渣炉1000固态排渣炉650GB13223-2003III时段501002004008001200Vdar10%：450世界银行98年标准502000750美国40984切向燃烧方式492固态排渣炉566德国50400200对烟气进行高效除尘、脱硫处理后，烟尘和SO2可以达到上述指标。对于NOX，根据目前国内采用烟塔合一技术工程进展情况及环境审批意见，采用烟塔合一技术NOX排放浓度应控制在200mg/Nm3。目前采用的低氮燃烧技术是达不到这个标准的，如采用烟塔合一，必须对烟气进行脱硝处理。除烟气品质外，采用烟塔合一技术的其它条件是：1）采用自然通风冷却塔的二次循环冷却系统的火力电厂；2）在总平面布置上，一般要求采用炉后布置冷却塔，由于冷却塔直径较大和防火间距要求，电厂机组数量不宜多于4台，否则后几台机组的烟道将比较长。3）冷却塔结构设计的特殊技术问题的落实，主要有：n 入塔烟道的结构设计，包括入塔烟道的材质入塔烟道的支撑结构；n 冷却塔筒壁的开孔冷却塔筒壁设计验算与工程措施；n 冷却塔的防腐技术。基本符合上述要求，具备采用烟塔合一技术的条件。2.3. 烟塔合一，冷却塔内气体流动工况分析2烟塔合一技术与常规做法不同，烟气不通过烟囱排放，而被送至自然通风冷却塔。在塔内，烟气从配水装置上方均匀排放，与冷却水不接触。由于烟气温度约50 ，高于塔内湿空气温度，会发生混和换热现象，影响塔内气体流动工况。2.3.1. 烟气进入对热浮力的影响塔内气体向上流动的原动力是湿空气(或湿空气与烟气的混和物)产生的热浮力(也称抽力)，热浮力克服流动阻力而使气体流动。热浮力为Z=he.g式中：he冷却塔有效高度；塔外空气密度k与塔内气体密度m之差。依据类似工程的相关参数，做简要计算：f=10%的气象条件为1=25 ，1=78%,pamb=99.235 kPa，查有关图表或用公式计算出塔外空气密度k=1.152 kg/m3。一般情况，塔内空气密度 m0.98 k=1.129 kg/m3，在标准大气压下，0 时，烟气根据经验，一般煤质oy1.34 kgNm3。经湿法脱硫后的烟温ty=50 ，考虑烟气x1%，水蒸气os=0.804 kg/Nm3，则可计算出进入冷却塔的烟气密度。显然，进入冷却塔的烟气密度低于塔内气体的密度，对冷却塔的热浮力产生正面影响。2.3.2. 烟气进入对塔内气体流速的影响本工程冷却塔淋水面积Am=6750m2，塔内气体流速Vm=1.07 m/s，计算出塔内气体流量Qm=Am.Vm=6955 m3/s;再计算出排烟温度126 时，排烟量约2001800 m3/h(折合556 m3/s)。换算为脱硫后50 的烟气量(忽略除去的SO2气体，增加的水蒸气按经验为10%),排烟量约2400000 m3/h(折合667 m3/s)进入塔内的烟气占塔内气体的容积份额：667/6955=9.6%显然，进入冷却塔的烟气所占容积份额小，对塔内气体流速影响甚微。2.3.3. 烟气的进入对塔内阻力的影响根据冷却塔的塔内阻力公式p=(m.vm)/(2)，阻力系数主要在于配水装置。烟塔合一方案，进入冷却塔的烟气是在冷却塔的配水装置以上进入，对配水装置区间段阻力不产生影响。因此，对总阻力的影响甚微，在工程上亦可以忽略不计。从以上分析可得到以下结论：烟气能够通过双曲线自然通风冷却塔顺利排放。2.3.4. 烟气中残余二氧化硫和飞灰不会对循环冷却水造成污染初步分析，烟气经脱硫和高效除尘后，烟气中残余二氧化硫和飞灰含量低，二氧化硫(包括三氧化硫)露点温度相应降低，在塔内结露的可能性小。加之二氧化硫吸收塔和冷却塔均有除水装置，塔内气体带水滴(雾)少，烟气中飞灰不易与水滴(雾)结合而沾附在塔内壁。因此，烟气中残余二氧化硫和飞灰不会对冷却塔和循环冷却水产生污染。在实际工程运用前，还可以通过试验获取数据并进行分析。3. 烟塔合一的环境影响3.1. 利于烟气的稀释和扩散，有利于保护环境烟塔合一技术是利用冷却塔巨大热量和热空气量对脱硫后湿烟气进行抬升，靠冷却塔气流的提升力，把净化处理后烟气中残留的有害物排入环境空气中。尽管气流温度低，但是体积流量较大，由此总流量较大，在大多数天气条件下，都能够高于同等条件下烟气从烟囱排出的抬升高度，可达到远高于比冷却塔高数十米的烟囱的抬升高度，从而利于污染物的稀释和扩散，有利于环境保护。根据Saarbergwerke AG及RheinischWestfalisches Elektrizitatswerk AG于19841985年间在Volklingen实验电站测得结果3，100m高的冷却塔和170m高的烟囱排放烟气扩散“照相” 对比图，见图2，可见，其中烟囱高为170m，在距离排放点附近抬升很快，之后烟气中心高度基本停留在450m，烟云轮廓上下宽度较大；虽然烟塔合一冷却塔标高仅为100m，由于其含热量较大，冷却塔烟云在排放原点中等距离处的抬升高度迅速超过烟囱烟气抬升高度，达到600m仍然缓慢上升，最后在700m时升势趋缓，其烟云的轮廓较烟气要窄，扩散的距离更远。扩散距离km冷却塔的烟云轮廓烟囱的烟云轮廓抬升高度m图2烟塔合一和烟囱排放烟气抬升对比由此可见，尽管传统烟囱一般比双曲线冷却塔要高，烟囱排放的烟气温度也比冷却塔排出混合气体的温度要高，但利用冷却塔排烟时，由于烟气与冷却塔中的水气混合后，大量的水气能将烟气分散冲淡，这种大量的混合气流有着巨大的抬升力，能使其渗入到大气的逆温层中；另一方面，这种混合气流还具有一种惯性，使其对风的敏感度比烟囱排除的烟气对风的敏感度要低，后者极易被风吹散。在可比的情况下利用冷却塔排放的烟气比烟囱排放的烟气气流更大，上升的时间也更长，扩散高度更高，因而认为利用冷却塔排放烟气的污染比烟囱排放低，利于降低环境污染，保护环境。我国现行环境标准和评价导则规定的烟气抬升和环境空气污染物扩散模式，是基于采用烟囱排放烟气这一先决条件。由于采用烟塔合一技术才刚刚开始研究，还没有相应的适合我国环境条件的经验公式，烟气抬升和环境空气污染物扩散模式有待于进一步研究。目前只有中国环境科学研究院利用德国的S/P模式和拉格朗日模式为某电厂计算了烟气抬升高度和对地面的附加质量浓度。影响烟气抬升与扩散的基础参数有烟气流速、温度，环境风速、气温、大气稳定度、扩散参数及地形条件，在同等烟气和环境条件下，决定性的因子为环境风速和大气稳定度。根据有关资料，利用S/P模式和德国烟囱排放抬升公式对比计算某电厂2300MW机组在不同大气稳定度条件下和不同风速时的烟气抬升高度和环境影响显示5 6：在大气不稳定状态下，风速为1.5m/s时烟气通过冷却塔排放可抬升到1100m，而通过烟囱排放则只能达到400m。风速为3m/s时，烟气通过冷却塔排放可抬升到500m，而通过烟囱排放则只能达到150m。在大气中性状态下，不同风速烟气通过冷却塔排放可抬升到140200m，而通过烟囱排放则只能达到60100m。在稳定状态下，通过冷却塔排放比通过烟囱排放烟气抬升高50m左右。计算结果表明，120m冷却塔对地面造成的SO2、NOx和PM10（漂尘）年均浓度，总体上好于210m烟囱。采用烟囱方案较冷却塔年均浓度增加约为810%。两种方案年均浓度最大值位置一致，等浓度线分布趋势也基本一致。同时研究资料表明，在弱风条件下冷却塔排放的烟气较烟囱有明显的抬升，在风速在4.5m/s以上时，冷却塔排放的烟气抬升低于烟囱。机组为2660MW，设计烟囱高度为210m，冷却塔高度约为130 m，多年平均风速为3.1m/s，根据国外已有冷却塔排烟运行经验及类比上述工程初步分析，冷却塔排烟与烟囱排烟相比较，多数情况下不会加重对环境的不利影响，以冷却塔代替烟囱排烟具有一定的环境可行性。3.2. 其它环境问题前面分析了冷却塔排烟烟气扩散的环境影响，除此以外采用冷却塔排烟方案还有以下环境问题及风险值得探讨与研究：1） 烟塔合一装置排出的蒸汽pH值较低，其对周围生态环境、建筑物的影响；2） 烟气与冷却水有一定接触，对冷却水质的可能影响；3） 脱硫（或脱硫脱硝）和除尘设备运行出现故障时可能出现的环境风险等。4. 烟塔合一，冷却塔的结构设计问题“烟塔合一”实际上就是取消火电厂中的烟囱，用自然通风冷却塔排放经除尘脱硫的净烟气进入大气中。此项技术从20世纪70年代已经开始研究，至今在德国火电厂中广为采用，其工作原理和工艺流程及技术特点，已在前面章节阐述。对于“烟塔合一”技术的核心-冷却塔设计，其中结构设计有以下几个问题需要详细研究。4.1. 入塔烟道的结构设计4.1.1. 入塔烟道的材质由于入塔烟道内烟气具有较大的腐蚀性，且过流断面大，支撑跨度长，对其材质的采用要求就比较高，一般选用玻璃纤维聚脂作为冷却塔净烟管道的材料。用这种材料所制造的管道不仅自重只有类似钢管的三分之一，而且也能确保烟道自身的抗腐蚀性。此外为确保烟道要有足够的强度，在烟道的制作时除使用特殊的缠绕制作外，还可以采用砂层技术增大烟道的壁厚，以充分提高烟道的整体刚度，最大限度的满足烟道在使用时的跨度要求。4.1.2. 入塔烟道的支撑结构入塔烟道（见图3）在穿越冷却塔筒壁时一般不能作用在塔壁上，入塔烟道由塔外钢架及塔内的立柱支撑。塔外钢架及塔内立柱的设置应视脱硫装置与塔体间的距离经对烟道的强度计算确定。塔外钢架一般采用型钢设计成功能性组合钢架和平台，保证烟道的运行要求；塔内立柱支撑一般采用钢筋混凝土材质，可根据塔内淋水架构的布置情况，设置在中央进水塔上，并带有工作平台，以满足安装、修护等需要。见图4：图3：从脱硫装置进入冷却塔的入塔烟道图4：冷却塔内烟道立柱4.1.3. 入塔烟道的安装烟道从塔外脱硫装置至塔中心大约7080米长，每节烟道长约15米，安置时可进行逐一连接。为保证烟道的温度补偿，在烟道的适当位置应设置膨胀节及维修平台。见图5：图5：入塔烟道膨胀节及维修平台4.2. 冷却塔筒壁的开孔4.2.1. 冷却塔筒壁设计验算与工程措施由于“烟塔合一”技术其净烟道要在冷却塔淋水装置的除水器上方进入，这样，此处的筒壳必须开孔。然而此处筒壁的结构断面较薄，也是冷却塔薄膜应力较大的地方，而且开孔的孔径又比较大，一般在5米以上。这都是影响塔体筒壳结构安全的不利因素。为确保原冷却塔筒壳在强度和稳定上不受开孔的影响，在冷却塔筒壳设计上采取以下措施：a) 根据开孔的位置、个数及孔洞的大小，应进行冷却塔筒壳几何缺陷的验算，从理论计算上论证开孔对塔体影响的大小，从整体考虑塔筒结构设计，通常可通过孔口加固的补偿，如加设封闭肋梁来满足因开孔削弱的结构断面和受力的需要。b) 在烟道通过冷却塔塔筒壁处，应悬空进入塔内，烟道不可直接作用在（搁置）筒壁上，这样可以避免烟道自重的（垂直）作用或温度变化的（水平）作用。消除烟道对冷却塔所产生额外的附加荷载。4.2.2孔洞的构造要求由于烟道不准作用在筒壁上，而在孔洞中心通过，烟道周边与筒壁留有较大的空隙，为防止冷空气进入塔内而影响运行效果，和适应烟道变形的需要，一般在烟道与筒壳之间用PVC材料或帆布进行揉性密封。国外已有成功的实例见图6：图6：入塔烟道穿过冷却塔塔壁及边缘封堵4.3. 冷却塔的防腐问题借助冷却塔空气抬升烟气，在塔内生成的混合汽水及残留物，会对冷却塔筒壁、淋水架构以及淋水装置组件等产生较大的腐蚀作用及阻堵现象。4.3.1. 混凝土结构及构件的防腐对冷却塔中混凝土结构及构件的防腐主要采用两种方法：1是采用耐酸水泥，这种方法效果较好，如德国尼德劳森电厂新建978MW机组冷却塔就是采用的耐酸水泥，运行情况良好。但这种方法材料价格较高，而且为保证耐酸水泥的强度固结时间，冷却塔的建造周期较长。2是采用防腐涂料，如德国黑泵电厂冷却塔就是采用防腐涂层。要求内、外壁都必须进行防腐，一般用耐腐蚀较强的涂料（如环氧树脂）进行防腐处理，内壁涂刷3层防腐层，厚度约150m，外壁涂刷2层防腐层，厚度约80m。通常冷却塔塔体的寿命也可说取决于防腐层厚度及经常的维护。4.3.2. 淋水装置组件防腐冷却塔淋水装置的组件有填料、除水器、填料支撑格栅及喷溅装置等，在材质上一般应采用PVC或玻璃钢材料，这样它们都可以具备良好的抗腐蚀性能。以满足在腐蚀性能较强的混合汽水下正常工作。然而由于塔内尚有残留物（灰）的产生，对淋水填料的型式采用上尚应十分注意，设计中宜采用孔径较大易流通的淋水填料，以防止堵灰。4.3.3. 其他防腐冷却塔内、外金属构件如：预埋件、爬梯、栏杆等，设计中可采用不锈钢或喷锌防腐。5. 采用烟塔合一与常规烟囱方案的综合技术经济分析排烟有烟塔合一与常规烟囱两个方案。烟塔合一方案的技术特点已在本报告中做了叙述，现就两个方案进一步进行技术经济比较分析。1）采用烟塔合一有一定的环境效益关于烟气的抬升与扩散，烟塔合一较常规烟囱方案在弱风条件下烟气有明显的抬升，利于烟气中污染物的扩散和稀释，有一定环境效益。2）脱硫设备故障需要有应对措施如果在脱硫设备事故停运时，由于采用烟塔合一不允许未经脱硫的烟气长期从冷却塔排放，为此可增加备用脱硫设备或增加旁路烟道，因此有一定的环境风险。3）布置上有一定限制采用烟塔合一技术，东北地区冬季为防冻，可能出现二台炉对一个冷却塔的运行方式，为此塔前烟道需要联通和切换，增加了烟道布置的复杂性。同时，由于冷却塔直径较大和与周边建筑的防火间距要求，冷却塔与锅炉和脱硫装置平面距离较大，在电厂机组台数多于4台时，后几台机组的烟道将比较长，冷却塔和烟道的布置占地多，烟道长，阻力大，投资和运行费用将有所增加。4）设计和施工复杂、费用高利用烟塔合一技术可省去烟囱建设和施工，节省烟囱地下基础和烟囱本身的建设费用，给电厂施工的进度和建设工期都会带来好处。但是，由于烟囱、冷却塔合二为一，对冷却塔的设计要求高了，施工难度增加了。冷却塔体本身因筒壁开孔使结构发生了改变，设计模型比常规冷却塔复杂，增加了烟道及烟道支架、开孔边缘封堵，冷却塔内外壁、构件等的防腐以及对填料采取防堵灰措施等，都要比传统的冷却塔增加了设计的复杂性和较多的工作量，给施工增加了工程量和施工难度，由此冷却塔的综合造价有较大的提高。5）无相应环境标准和评价导则我国现行环境标准和评价导则规定的烟气抬升和环境空气污染物扩散模式，是基于采用烟囱排放烟气这一先决条件。由于采用烟塔合一技术才刚刚开始，还没有相应的适合我国环境条件的经验公式，烟气抬升和环境空气污染物扩散模式有待于进一步研究，尚无相应的环境评价标准和方法。目前我国火电厂大气污染物排放标准（GB13223-2003）规定的大气污染物排放控制指标中，烟尘和SO2指标可以达到广泛采用烟塔合一的德国，但NOX，却高出一倍。由于无相应的标准和规范，且对于烟塔合一技术的大气污染物排放控制指标的适用标准和环境效益的认识上可能还不尽一致，对项目的环境影响评价的评审和批准有可能产生潜在的不利影响。6）必须同步建设脱硝设施由于采用烟塔合一的前提是对排放的烟气品质有较高要求。按我国火电厂大气污染物排放标准（GB13223-2003），烟尘和SO2指标可以达到广泛采用烟塔合一的德国，但NOX，却高出一倍。根据目前国内采用烟塔合一技术工程进展情况及环境影响评价报告审批意见，采用烟塔合一技术NOX排放浓度应控制在200mg/Nm3（按德国标准控制）。目前采用的低氮燃烧技术是达不到这个标准的，如采用烟塔合一，必须对烟气进行脱硝处理，从而增加了建设单位的负担。7）目前技术上主要依靠国外，综合造价高从经济比较上，采用烟塔合一技术可以节省烟囱、GGH和增压风机的费用，但同时增加了脱硝装置及冷却塔防腐等费用。由于目前烟塔合一技术国内尚处于起步阶段，技术上包括烟塔合一冷却塔的概念设计、防腐设计、烟气抬升与扩散计算等等主要依靠国外专业冷却塔公司，甚至采用由国外专业冷却塔公司总承包，因此投资水平还是比较高的。目前冷却塔的单位面积投资高达常规冷却塔的二倍以上。天津东北郊热电厂25000m2排烟冷却塔报价为1.11.3亿元人民币。但以预计，随着引进技术的消化和材料的国产化，投资将会有下降的趋势。本工程两台机组采用烟塔合一技术与采用烟囱方案主要部分投资相对比较见下表：烟塔合一方案与烟囱方案投资差别比较序号费用名称单位排烟方案烟塔合一烟囱1烟囱（包括防腐）（万元）017402烟烟换热器（GGH）（万元）034433脱硫增压风机（万元）011994普通冷却塔（万元）069585烟塔合一的冷却塔综合造价（万元）1485006脱硝（万元）2640007旁路（万元）4900合计（万元）4174013340注：烟塔合一冷却塔单位投资按11000元/m2估列；脱硝单