提高地下连续墙根部质量合格率最终

提高地下连续墙根部质量合格率执笔人、发布人：蒲国彦 秦立鹏中交第一公路工程局有限公司西气东输项目隧道QC小组2013年11月西气东输项目隧道QC小组提高地下连续墙根部质量合格率目 录一、课题名称3二、小组简介3三、工程概况3四、活动计划4五、选题理由5六、现状调查5七、确定目标6八、原因分析7九、要因确认9十、制定对策18十一、实施对策18十二、效果检查22十三、巩固措施26十四、总结回顾及今后打算27附表一：合理化建议28附表二：QC小组主要活动28附件三：活动记录照片29附件四：项目荣誉证书30提高地连墙根部质量合格率 发布人：蒲国彦 秦立鹏一、课题名称课题名称：提高地连墙根部质量合格率二、小组简介小组简介 表1小组名称中交第一公路工程局有限公司西气东输项目隧道QC小组成立时间2012.8.15活动时间2012.8.15-2013.11.15TQC教育人均74课时课题类型现场型活动频次平均每周2次合理化建议采纳实施三项组内分工小组成员文化程度职 务QC工作分工TQC教育技术职务组 长蒲国彦大学总工程师组织协调96（学时）工程师项目顾问陈亮大学项目经理技术指导85（学时）高工技术顾问刘刚大学技术顾问技术指导77（学时）高工QC诊断师艾振喜大学质量主管质量管理80（学时）工程师组 员秦立鹏大学质检员质量控制92（学时）助工组 员朱继芒大专质检员实施对策64（学时）高级技师组 员李奋新大学试验员实施对策62（学时）实验员组 员王伟大学技术员实施对策55（学时）助工组 员白玉国大学现场主管实施对策55（学时）助工制表人：秦立鹏 日期：2012年8月15日三、工程概况1.某黄河隧道穿越工程某黄河穿越隧道为西气东输二线西段水域盾构穿越隧道，隧道于宁夏回族自治区穿越黄河。隧道采用竖井（西岸始发井）+平巷+竖井（东岸接收井）的穿越方案，竖井中对中距离为450m。西岸竖井（始发井）采用连续墙+内衬结构的竖井结构，竖井结构总深度46.5m，竖井的内衬结构上部4.9m范围内采用明挖施工，下部41.6m采用地连墙加内衬作为竖井结构。根据盾构始发及管道安装等要求，确定竖井内直径为13.5m。上部明挖段井壁厚度为0.6m，下部地连墙厚度为1m，内衬厚度为0.6m。地连墙深度为41.6m，宽度为1m，根据施工设备情况，将地连墙分为十个槽段，一期和二期槽段各5个。2.九龙江隧道水域穿越工程九龙江隧道属于西气东输天然气管道水域穿越隧道，进口位于漳州市芗城区浦南镇松洲村，出口位于浦南镇渡东村。隧道采用竖井+平巷+竖井的穿越方案，竖井中对中距离为1095.1m。西岸竖井上部采用地下连续墙法施工，竖井内径9m，地连墙壁厚为1m，深度27.5m，在连续墙施作完成后，浇筑钢筋混凝土竖井衬砌，壁厚0.6m；下部采用钻爆法施工，竖井内径9m，钻爆竖井深度14.7m，壁厚为0.6m。东岸竖井采用地下连续墙法施工，竖井内径9m，地连墙壁厚为1m，连续墙深度48.1m，在连续墙施作完成后，浇筑钢筋混凝土竖井衬砌，壁厚0.6m，竖井深度39.1m。竖井衬砌为C30钢筋混凝土衬砌，厚0.6m，深37.6m。四、活动计划QC小组活动计划表 表2制表人：秦立鹏 日期：2012年8月15日五、选题理由本工程地连墙穿过为流塑状岩体、流砂、砂卵地地层，地连墙极容易“烂根”。地连墙是竖井开挖前的第一步工序，其根部质量是竖井开挖防坍、防水的关键质量良好的地下连续墙可以为后期施工节约大量的人力、财力和物力业主、监理单位要求保证地下连续墙施工质量，防止竖井涌砂、渗漏水 工程质量目标：确保“省优”争创“国优”工程提高地连墙根部质量合格率图1：选题理由因果图制表人：秦立鹏 日期：2013年1月12日六、现状调查（一）现状：地连墙施工过程中，由于种种原因其根部施工质量很难保证，经常出现孔洞、露筋、蜂窝、夹泥、渗水等问题，俗称地连墙“烂根”。为确保竖井地连墙施工质量，创造良好的社会信誉，项目部成立QC小组，积极开展攻关活动，并对施工过程进行了全程细致的跟踪检查，对提高地连墙根部质量进行了攻关。2012年9月20日到2013年1月30日小组对某黄河穿越隧道西岸地连墙施工及竖井开挖后地连墙根部质量情况，进行了现状调查活动，结合地下铁道工程施工与验收规范（GB50299-1999）中地下连续墙外观及各部位允许偏差限值进行抽样检查，随机抽取270点，发现51点“烂根”现象，合格率仅为81.1%， 根部质量问题统计表如下： 某黄河穿越隧道西岸地连墙根部质量情况检查结果汇总表 表3序号检查项目频数（个）累计频数（个）频率（%）累计频率（%）1墙体蜂窝222243.143.12渗漏水173933.376.43槽底沉渣64511.888.24墙体鼓包5509.898.05其他1512100制表人：秦立鹏 日期：2013年2月1日（二）检查数据排列图：图2：检查数据排列图制图人：秦立鹏 日期：2013年2月1日结论：由以上排列图可以看出，影响地连墙根部质量合格率的主要问题是：墙体蜂窝和渗漏水，累计频率达到76.4%，因此QC小组以这二个问题作为重点攻关对象。七、确定目标确定目标：有效控制地连墙“烂根”现象，提高地连墙根部质量合格率； 图3：活动目标计划图制图人：秦立鹏 日期：2013年2月3日1、目标值：地连墙根部质量合格率提高至90%；2、目标设定依据1）从上面主要问题排列图可以看出，只要解决主要问题的80%，则地下连续墙根部质量合格率可提高至81.1%+（100%-81.1%）（76.480%）=92.7%。2）我们的队伍是由施工经验丰富、技术过硬的专业骨干组成，有从事过相关建设的施工队伍，有施工经验丰富的操作能手；全体干部职工干劲大，热情高，以“质量是我生存之本，在竞争中求发展”为动力，创造了开展QC活动的良好外部环境；3）本公司为国家特级施工企业，施工多项国家重点工程。公司对该工程的施工相当重视，给予技术、资金大力支持，公司领导多次亲临现场指导施工；并聘请专家现场指导；4）公司承建的多个地铁地下连续墙工程施工通过调节泥浆指标、多种清孔方式综合清孔、槽段接头加强等措施进行施工，产品效果良好。通过分析我们一致认为凭借项目部雄厚的技术力量和良好的内外部环境，此次的攻关活动目标是完全可以实现的。八、原因分析针对存在的主要问题QC小组进行了多次讨论，并进行深入的调查和认真的分析，广泛收集工程技术负责人、施工员、质量员、工班长及工人的意见，从施工人员、施工方法、环境、设备、材料等5个方面找出了出现各因素的原因，并绘制了因果分析图（详见下页图3）。29 设 备人 员 检验测量不准确 机械破旧、故障多 影响地连墙根部质量的原因工作人员不熟练技术交底不到位 机械选择不合理 工艺方法 砼质量差 围岩地质差 灌注方法不合理 泥浆制备方法不合理 泥浆质量差 砼供应不及时 接缝封堵时间过长 天气恶劣，接缝型钢封堵不严环 境材 料图4：因果分析图制图人：秦立鹏 日期：2013年2月12日九、要因确认1、根据因果图，造成地连墙根部质量差的末端因素总共有14条，分别为： 1、技术交底不到位；2、工人操作不熟练；3、检验检测不准确；4、机械破旧，故障多；5、机械选择不合理；6、砼质量差；7、泥浆质量差；8、清孔方法不合理；9、灌注方法不合理；10、砼供应不及时；11、接缝封堵时间长；12、接缝封堵不严；13、围岩地质差；14、气候恶劣。QC小组针对因果图中的14条末端因素逐一进行要因确认。 要因确认计划表 表4序号末端因素确认内容标准确认方式时间责任人1技术交底不到位检查交底记录是否形成并签字，对施工人员进行岗前测试记录及签字齐全得分90调查分析2013.2.12秦立鹏2工人操作不熟练对施工人员进行岗前测试得分90调查分析2013.2.12蒲国彦3检验检测不准确调查检验、检测时，是否存在不准确情况检验检测数据无误现场验证2013.2.14艾振喜朱继芒4机械破旧故障多检查机械出厂合格证出厂日期为近5年内调查分析2013.2.5白玉国5机械选择不合理检查机械性能及参数是否适合本工程性能和参数优于本工程调查分析2013.2.6王伟6砼质量差检查试验报告结果符合设计及规范要求调查分析2013.3.2艾振喜李奋新7泥浆质量差检查泥浆指标结果符合规范要求现场验证2013.2.10李奋新8清孔方法不合理检查泥浆及沉淀指标泥浆及沉淀指标符合要求现场验证2013.2.11李奋新9灌注方法不合理调查灌注方法是否符合要求灌注时槽段各位置砼高差50cm现场验证2013.2.12艾振喜朱继芒10砼供应不及时调查砼罐车数量及到场时间到场及时，始终有罐车等待调查分析2013.2.5白玉国11接缝封堵时间长检查现场记录封堵时间控制在2小时内调查分析2013.2.11蒲国彦12接缝封堵不严检查接缝封堵后泥浆及沉淀是否符合要求封堵前后，泥浆及沉淀无变化现场验证2013.2.12王伟李奋新13围岩地质差查看地勘资料地质情况符合地连墙施工调查分析2013.2.5蒲国彦14气候恶劣确认天气是否晴好天气晴好，无风雨调查分析2013.2.9秦立鹏制表：白玉国 日期2013年2月15日2、小组成员针对以上15个末端因素进行要因确认，如下：【因素一】：技术交底不到位【确认方法】：调查分析【标准】：得分90项目采取“三级”交底制度，由总工做出技术交底书，专家评审完成后。首先，对项目所有技术管理人员、施工队技术人员，管理人员进行一级技术交底，然后组织各工区技术员、施工队技术员，管理人员、各班组带班参加，由工程部长进行二级交底，最后，分别组织各班组带班、工队技术员、工人由技术主管进行三级交底，工程部长参加。交底详细，全面。工程开工前，项目组织施工技术交底考试，考核成绩统计表如下：技术交底考核成绩统计表 表5考试内容成绩通过率最低分最高分平均分技术交底内容92.296.393.3100%制表：秦立鹏 日期2013年2月12日从上表可以看出施工人员均顺利通过岗前培训考试，可以满足施工要求。图5：二级、三级技术安全交底制图人：秦立鹏 日期：2013年2月12日结论：非要因【因素二】：工人操作不熟练【确认方法】：调查分析【标准】：得分90地连墙成槽、清孔、钢筋笼下放、槽段接缝封堵、灌注等工作的劳务单位为专业地连墙施工单位，主要施工工人为该单位长期施工人员，曾多次参与中石油和城市地铁类似地连墙施工，有丰富的工作经验，操作熟练。本项目开工前，项目组织施工人员进行仪器设备操作考试，考核成绩统计表如下：技术交底考核成绩统计表 表6考试内容成绩通过率最低分最高分平均分技术交底内容90.897.292.6100%制表人：蒲国彦 日期2013年2月15日从上表可以看出施工人员均顺利通过岗前考试，可以满足施工要求。结论：非要因【因素三】：检验检测不准确【确认方法】：现场验证【标准】：检验检测数据无误项目部配备泥浆各指标检测套件、测绳、测斜仪、塌落度筒、超声波成孔成槽检测仪等专业检测仪器，专业检测人员全程常驻现场，另外，金泰SG40A型成槽机自带孔深、垂直度检测功能，且具有自动纠偏系统。2013年2月15日、2013年2月20日，现场分别进行槽段开挖和槽段浇筑，小组成员艾振喜、朱继芒分别对现场泥浆检测、深度检测、斜率检测、砼塌落度检测、沉淀检测等进行跟踪调查发现，现场试验、检测均有2人实施，各自读数，确认无误后确定数据。图6：成槽机自动纠偏系统制图人：秦立鹏 日期：2013年2月21日结论：非要因【因素四】：机械破旧，故障多【确认方法】：调查分析【标准】：出厂日期为近5年内本项目选用成槽机为上海金泰机械有限公司生产的SG40A型成槽机（如图7）出厂日期为2010年12月31日，距施工时只有2年。此前只参加过两个地铁竖井地连墙施工；且由专业公司负责保养，保养全面、及时。图7：SG40A型成槽机产品合格证影印件制图人：秦立鹏 日期：2013年2月20日结论：非要因【因素五】：机械选择不合理【确认方法】：调查分析【标准】：性能和参数优于本工程本工程地连墙宽度1.0m，竖井深41.6m。进场前项目就根据工程特点进行认真研究，按照经济、实用、有一定保险系数的原则选择成槽设备。最终选择上海金泰SG40A型成槽机（性能参数表如下页图8）。性能和参数均优于本工程，完全适合本工程施工。 图8：上海金泰SG40A成槽机主要技术参数制图人：秦立鹏 日期：2013年2月20日结论：非要因【因素六】：砼质量差【确认方法】：调查分析【标准】：结果符合设计及规范要求项目采取商砼灌注，商砼站规模较大，拥有两套大型搅拌楼，自身配备有资质的试验检测机构，同时项目及外委检测单位试验人员驻场监督拌合，项目安排专人负责试验检测工作，混凝土均进行抽样检测，检测结果均符合设计及规范要求。图9：试验检测报告影印件制图人：秦立鹏 日期：2013年3月3日结论：非要因【因素七】：泥浆质量差【确认方法】：现场验证【标准】：结果符合规范要求2013年2月5日现场进行槽段开孔、2013年2月17日现场进行槽段正常开挖时，小组成员李奋新对现场泥浆检测进行跟踪检查，并抽查其中泥浆比重、粘度、含砂率等指标，发现每次检测现场均有2人操作，分别读数，确认无误后方才确定数据。现场抽查：开孔时泥浆比重为1.05 g/cm3，正常开挖时泥浆含砂率8%，正常开挖时泥浆粘度17秒，均符合规范要求，且与现场记录吻合。图10：泥浆试验记录表影印件制图人：秦立鹏 日期：2013年2月18日结论：非要因【因素八：清孔方法不合理【确认方法】：现场验证【标准】：泥浆及沉淀指标符合规范要求现场清孔采用一个泥浆泵从导管向孔内注浆，然后用另一台泥浆泵从槽口抽浆的正循环方式进行清孔。2013年2月19日，现场进行槽段清孔，小组成员李奋新对现场清孔时泥浆指标及沉淀厚度进行随机抽查，发现泥浆比重为1.13g/cm3，粘度27秒，含砂率11%，孔底沉淀17m，超过规范允许范围。结论：要因【因素九】：灌注方法不合理【确认方法】：现场验证【标准】：灌注时槽段各位置砼高差50cm地连墙单幅幅宽2.683m，单根导管无法完全覆盖两幅，项目采用双导管同时灌注方法，每根导管理论灌注2.85m范围内的地连墙（如图14所示）。2013年2月20日，现场进行地连墙浇筑，小组成员艾振喜、朱继芒对灌注时槽段多位置砼高差进行检测，检测结果如下表：砼高差统计表 表7项目检测位置（m）备注位置左1左2中右2右1测绳读数32.4532.1332.5232.2732.55最大高差32.55-32.13=0.42m制表：朱继芒 日期2013年2月21日从上表可以看出灌注时槽段多位置砼最大高差42cm，小于50cm，符合规范及设计要求。证明灌注方法合理。 图11：双导管混凝土浇筑制图人：秦立鹏 日期：2013年2月21日结论：非要因【因素十】：砼供应不及时【确认方法】：调查分析【标准】：到场及时始终有罐车等待项目采用商砼供应，商砼站规模较大，拥有两套大型搅拌楼，上百台砼罐车。本项目每次槽段灌注最大方量为250方，项目要求商混站配置10以上罐车为我项目供料。2013年2月20日，现场地连墙浇筑前，小组成员白玉国到现场进行跟踪调查，现场具备灌注条件后开盘，15分钟第一辆罐车到场，随后15分钟有4辆罐车到场，灌注前现场有6台罐车到场，开始灌注，中间每4-5分钟有一辆罐车到场，灌注过程中现场始终由罐车等待。图12：灌注现场罐车排队等候制图人：秦立鹏 日期：2013年2月21日结论：非要因【因素十一】：接缝封堵时间过长【确认方法】：调查分析【标准】：封堵时间控制在2小时以内隧道竖井地连墙接缝设计采用I90工字钢，灌注前工字钢背面采用沙袋填埋。2013年2月19日现场进行首次地连墙浇筑施工，小组组长蒲国彦到现场跟踪检查，发现首次灌注时，由于沙袋储备量不足，已装好的沙袋未完全填满型钢后面，现场进行装袋回填，使清孔后槽段近10小时未灌注，使槽底沉淀过厚，无法清除。结论：要因【因素十二】：接缝封堵不严【确认方法】：现场验证【标准】：封堵前后泥浆指标及沉淀无变化2013年2月19日，施工现场进行接缝回填，小组组员王伟、李奋新对接缝情况进行跟踪检查，并现场随机检测回填前后待浇筑槽段内泥浆指标及槽底沉淀，调查情况如下表：接缝回填前后泥浆指标及槽底沉淀调查表 表8检查阶段泥浆比重（g/cm3）泥浆砂率（%）泥浆粘度（S）PH值槽底沉淀（mm）备注接缝回填前1.086251035接缝回填后1.127261087变化情况变大变大变稠无变化增大制表：李奋新 日期2013年2月20日从上表可以看出，接缝回填前后待浇筑槽段内除PH值无变化外，其他泥浆指标及槽底沉淀均有不同程度的变化，其均增大。说明接缝回填后孔内有接缝料从型钢与土层间、型钢底部流入。结论：要因【因素十三】：围岩地质太差【确认方法】：调查分析【标准】：地质情况符合地连墙施工图13：黄河穿越隧道西岸竖井地层分布图制图人：秦立鹏 日期：2013年2月16日根据地勘报告显示该黄河穿越隧道西岸竖井地层由上至下依次为：层细砂（Q4eol）、层强风化炭质页岩（C3）。此类围岩较为适宜成槽机成槽施工。结论：非要因【因素十四】：气候恶劣【确认方法】：调查分析【标准】：天气晴好无风雨本工程地连墙施工期间属于冬季，为黄河枯水期，隧址区无大风雨雪等恶劣天气。经小组组员秦立鹏查阅施工日志，2013年2月6-25日槽段施工时，天气状况为：晴，温度-3-15，天气条件良好结论：非要因3、通过以上对末端因素的注意验证，确认要因如下3条：1）清孔方法不合理；2）接缝封堵时间过长3）接缝封堵不严十、制定对策针对以上3条要因，应用对策表、确定目标、制定措施、落实责任人，规定期限付诸实施，要因对策表如下。要因对策表 表9序号要因对策目标措施地点责任人完成时间1清孔方法不合理调整清孔方式，更改检测方式，增加检测频率。槽底沉淀100mm1、将单一的抽换浆清孔方式调整为掏砂筒先掏，气举反循环后清孔的综合清孔方式；2、从左到右有5点检测槽底沉淀；3、导管下放后至灌注前进行二次清孔；施工现场秦立鹏2013年4月25日2接缝封堵时间过长缩短接缝封堵回填时间保证在导管下放完2小时内接缝封堵完成1、按槽积1.5倍进行沙袋储备；2、沙袋回填与导管下放同时进行，导管安装完成即开始二次清孔；3、补充施工人手，两侧同时回填。施工现场王伟2013年4月20日3接缝型钢封堵不严查漏补缺回填前后待浇筑槽孔内泥浆指标、槽底沉淀无大变化1、严格控制超挖，接近成孔前反复测量孔深；2、钢筋笼预留加长15cm；3、型钢接头迎土面和迎坑面槽段全高度焊制1000mm宽，0.5mm铁皮；4、型钢接头翼缘板外侧预埋2寸无缝钢管（壁厚5mm），钢管上每隔1.0m对称开0.5mm孔，并设置单向阀；施工现场白玉国2013年4月22日制表人：秦立鹏 日期：2013年3月10日十一、实施对策根据制定的对策在九龙江隧道东岸地连墙施工时进行实施，并派专人负责实施过程跟踪检查。实施一：调整清孔方式，更改检测方式，增加检测频率【实施时段】：2013年3月20日至2013年4月25日【负责人】：秦立鹏 李奋新【措 施】：1、将单一的抽换浆清孔方式调整为掏砂筒先掏，气举反循环后清孔的综合清孔方式；气举反循环是空压机将高压气体通过气管压入导管底部，高压气体喷出风管后与泥浆混合，分散在导管内形成许多（密度小）气泡，这些气泡受到泥浆向上的浮力并带动泥浆（粘滞力）向上运动，并且在上升过程中压力降低，体积增大。因此在气液混合段下方形成负压，由该段下部的泥浆不断补充，孔底沉渣在泥浆运动的带动下进入导管，随泥浆排出孔外，形成一个连续稳定的置换过程。如此经过一段时间置换，孔内带渣泥浆被输入孔内的优质泥浆完全置换，达到清孔目的。槽段成孔后砂率较大，首先利用掏砂筒掏取大量砂，然后利用气举反循环方法进行清孔，逐步将孔内砂率泥浆完全置换。图14：气举反循环气孔示意图制图人：秦立鹏 日期：2013年4月12日2、从左到右有5点检测槽底沉淀；根据槽段长度从左到右分5点检测槽底沉淀，通过多点检测，及时掌握孔底沉淀大小，采用气举反循环清孔，保证沉淀符合要求，布置见下图：图15：槽段沉淀检测点布置图制图人：秦立鹏 日期：2013年4月12日3、导管下放后至灌注前进行二次清孔；气举反循环清孔合格后下放钢筋笼，然后下放导管，将槽段内两根导管作为气举反循环翻浆导管进行气举反循环清孔，直至清孔至灌注前，清孔过程中采取多点检测沉淀厚度的方式，检测孔底不同位置沉淀情况适时调整泥浆指标。实施小结：对于本项目这种流塑性砂质地层，采用掏砂筒+气举反循环综合清孔的方法，虽增加了不少工作量，但清孔效果明显，沉淀明显减少。2013年4月15日，经监理单位与检测单位共同随机抽查，该槽段泥浆指标、槽底沉淀均符合设计及规范要求，泥浆比重最大1.06g/m3，最大砂率6%，粘度最大24s，沉淀最厚7mm。槽底基本达到无沉渣效果，确保槽段施工质量。图16：泥浆指标试验记录表制图人：秦立鹏 日期：2013年4月16日实施二：缩短接缝封堵回填时间【实施时段】：2013年3月15日至2013年4月20日【负责人】：王伟【措 施】：1、按槽积1.5倍进行沙袋储备；精确计算接缝型钢背面与未开挖槽段土层间的空间体积，然后按照空间体积1.5倍储备回填沙袋量。地连墙宽1.0米，成槽扩孔系数按0.05计算，成槽机抓斗宽2.934m，钢筋笼半幅宽2.9米。单侧回填空间体积为2.934(1+0.10)-2.91.048.1=15.75m3，每个沙袋体积0.02 m3，则单侧封堵沙袋共需要8.70.02=788个，单幅槽段两侧封堵沙袋共需1576个；现场共需储备15761.5=2364个沙袋。2、沙袋回填与导管下放同时进行，导管安装完成即开始二次清孔；钢筋笼下放完成即开始沙袋回填，导管也同时安装。导管安装完成后，立即开始二次清孔，防止槽孔内泥浆迅速沉淀。3、补充施工人手，两侧同时回填。由于黄河穿越隧道地连墙施工时，由于现场人手不足，致使，沙袋回填速度缓慢，槽段成孔后无法及时灌注，泥浆迅速沉淀。九龙江隧道施工时，现场准备足够的施工人员，以防突发情况。两侧共需回填施工人员12人，导管安装6人，清孔人员3人，其他人员5人。则钢筋笼下放完成后，共需施工人员26人。实施小结：通过施工组织调整，增加材料、设备、人员投入，接缝封堵回填时间明显缩短。2013年4月25日，监理现场确认钢筋笼下放完成到槽段浇筑共花费时间1小时50分钟。经监理单位抽查复核，灌注前各项指标符合设计及规范要求。泥浆比重最大1.05,g/m3，最大砂率6%，粘度最大22s，沉淀最厚8mm。 实施三：查漏补缺【实施时段】：2013年3月15日至2013年4月22日【负责人】：白玉国 王伟【措 施】：1、严格控制超挖，接近成孔前反复测量孔深；严格控制成孔深度，防止超挖过大，在距墙深还差5米时，人工配合成槽机检测深度，成槽机每抓一斗，人孔采用测绳在该斗收尾测量，将成孔后超挖控制在15cm以内。2、钢筋笼预留加长15cm；将钢筋笼较设计加长15cm，下放过程中保证钢筋笼全部到底。3、型钢接头迎土面和迎坑面槽段全高度焊制1000mm宽，0.5mm铁皮；在工字钢接头迎土面和迎坑面全高度范围内焊接1000mm宽，0.5mm厚薄铁皮（如图17所示）。混凝土灌注时，在混凝土压力作用下，薄铁皮被撑开，和槽壁土紧密接触，阻止砂土流入该槽段、混凝土绕流进入后续槽段。图17：封浆铁皮及压浆管布置示意图制图人：白玉国 日期2013年4月16日4、型钢接头翼缘板外侧预埋2寸无缝钢管（壁厚5mm），钢管上每隔1.0m对称开0.5mm孔，并设置单向阀；后续槽段开挖后，下放钢筋笼前，会利用刷壁器来对工字钢接头进行清刷，但是由于工字钢与槽壁之间亦存在一定的孔隙（理论值为68mm），此孔隙无法利用接头刷清理，亦有可能在此位置形成夹泥。为减少这一有害影响，在工字钢接头翼缘板外侧预埋一根2寸的无缝钢管（壁厚5mm），钢管上每隔1.0m对称开5mm的小孔，开孔部位钢管外套专用橡皮圈，形成单向阀（如图18所示）。待地连墙施工完毕后，在地面进行压浆处理，对接头部位可能存在的夹泥进行加强处理。图18：压浆管单向阀设置示意图制图人：白玉国 日期2013年4月16日实施小结：通过采取增加检测频率及点位控制超挖，钢筋笼加长15cm，型钢侧面加焊薄铁皮及压浆管等手段，槽段接缝不严的情况明显制止，接缝回填前后待浇筑槽段内泥浆指标、槽底沉淀等均符合设计及规范要求。2013年3月29日就，经监理单位现场随机抽查复核，泥浆比重最大1.06,g/m3，最大砂率5%，粘度最大23s，沉淀最厚9mm。图19：封堵铁皮现场焊制图制图人：白玉国 日期2013年4月20日十二、效果检查效果一：达到预期目标经过实施阶段，项目QC小组对九龙江隧道东岸竖井地连墙根部质量随机抽取272点进行检查，不合格19点，合格率达到93.0%，合格率超过预期90%的目标整理统计如下表： 九龙江隧道东岸地连墙根部质量情况检查结果汇总表 表10序号检查项目频数（个）累计频数（个）频率（%）累计频率（%）1墙体鼓包7736.836.82槽底沉渣61331.668.43渗漏水31615.884.24墙体蜂窝21810.594.75其他1195.3100 制表人：秦立鹏 日期：2013年5月10日从统计表中得出：经过PDCA循环，九龙江隧道东岸竖井地连墙根部质量状况得到了明显的提高，原本的主要问题“墙体蜂窝”、“渗漏水”已经降为次要问题，达到了预期目标，活动后九龙江隧道东岸竖井地连墙质量问题分饼图（如图20），并且合格率达到93.0%，超过了活动目标90%，活动前后地连墙质量合格率对比图（如图21）： 图20：活动后施工质量问题分饼图制图人：秦立鹏 日期：2013年5月10日3.0%图21：活动前后施工质量合格率柱状对比图制图人：秦立鹏 日期：2013年5月10日图22：竖井开挖后地连墙照片制图人：白玉国 日期：2013年6月10日效果二：经济效益通过展开QC活动，使得地连墙根部质量合格率达93.0%，大大提高了工程质量，确保了竖井安全开挖，而且增加了经济效益。“烂根”率的降低，使项目节省了竖井内抽水和地连墙壁后注浆的工序和费用，每竖井的施工周期也大大缩短。较活动前黄河穿越隧道西岸竖井节省槽段壁后注浆水泥浆35 m3，节省抽水50台班；累计节约成本=节约地连墙槽段壁后注浆费用+节约竖井开挖抽水费用-QC活动成本=35m3615元/m3+50台班892元/台班-1200元=64925元。图23：质量管理小组成果认证书影印件制图人：秦立鹏 日期：2013年6月10日效果三：社会效益西气东输项目QC-1小组，在项目施工过程中积极发挥了QC小组的作用，采取有效合理的措施，解决了长期、普遍存在的地连墙“烂根”问题，保证了竖井的顺利开挖和隧道平巷进洞，减少了施工投入，更为九龙江隧道工程确保“省优”，争创“国优”工程打下了坚实的基础，推进了企业科技进步。同时地连墙施工质量得到了业主和监理方的一致好评。提高了我公司在中石油市场的信誉，为我公司开拓其他其他管道隧道市场打下了坚实的基础。图24：用户使用情况证明影印件制图人：秦立鹏 日期：2013年8月10日效果四：其他效果通过开展此次“提高地连墙根部质量合格率”的QC小组活动，小组成员各方面能力得到了全面的提高，取得了良好的无形效益。活动前后小组成员自我评价对比表 表11序号评价内容自我评价分数活动前活动后1质量意识88982创新能力80923技术水平82934QC知识85955团队精神7896制表人：秦立鹏 日期：2013年8月25日根据自我评价表，绘制了活动前后对比雷达图：图