年产30万吨甲醇装置精制工段工艺设计毕业论文.doc

年产30万吨甲醇装置精制工段工艺设计毕业论文目录第一章 文献综述11.1 甲醇基本性质及用途11.1.1 甲醇物理和化学性质11.1.2 甲醇的安全性21.1.3 甲醇的用途21.2 甲醇合成工艺21.2.1 甲醇合成概述21.2.2 常用合成方法31.3 甲醇生产问题及改进方向41.3.1 生产中进一步要求提高质量41.3.2 节能降耗51.3.3 设备的设计与改造51.4 甲醇精制过程的研究现状61.4.1 甲醇精制过程的模拟研究61.4.2 Aspen软件在化工流程模拟的应用6第二章 生产流程设计论证72.1 粗甲醇精馏72.1.1 精馏技术简述72.1.2 精馏方案确定72.2 精馏设备确定112.3 精馏操作条件11第三章 物能衡算133.1 操作条件133.1.1 粗甲醇进料参数133.1.2 模型简化处理133.2 物料衡算143.2.1 F-701汽液组成计算143.2.2 D-702塔底废水计算163.2.3 D-701塔顶排放物计算173.2.4 D-701塔低组成计算173.2.5 D-701塔顶蒸汽及回流液计算183.2.6 D-702塔顶蒸汽及回流液计算193.2.7 结果检验193.3 热量衡算213.3.1 参考数据213.3.2 热量衡算原理及方法223.3.3 D-701热量衡算223.3.4 D-702热量衡算233.3.5 主精馏塔冷凝器E-708热量衡算24第四章 设备计算254.1 E-708管壳式冷凝器选型254.1.1试选冷凝器254.1.2核算总传热系数K264.1.3 计算传热面积284.1.4 计算管、壳程压力降284.1.5 确定设计选型30第五章 ASPEN工艺核算及优化315.1 引言315.2 Aspen Plus软件介绍315.3 基于Aspen Plus稳态模拟的甲醇三塔模型搭建335.3.1 甲醇三塔稳态模拟基本步骤335.3.2 甲醇三塔初始模拟搭建31第六章 车间布置386.1 车间布置规范386.1.1 车间布置的内容386.1.2 车间布置的依据386.1.3 车间布置的原则396.2 竖向设计406.2.1 车间厂房的平面布置406.2.2 车间厂房的立面布置图416.2.3 车间设备布置设计426.3 厂区运输456.3.1 运输方式466.3.2 合理组织人流与货流46第七章 非工艺设计与安排477.1环境保护与劳动安全477.1.1“三废”及噪声的处理477.1.2 安全问题的初步设计487.2 工作人员的安排及管理50参考文献51致谢53沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第一章 前言第一章 文献综述1.1 甲醇基本性质及用途1.1.1 甲醇物理和化学性质甲醇的分子式为CH3OH，其分子量为32.04。通常条件下，甲醇无色透明、易流动、易挥发，具有与乙醇相似的气味。其一般性质列于表1。甲醇的粘度、密度等性质随温度改变如表2所示。1甲醇的电导率，主要决定于它含有的能电离的杂质，如胺、酸、硫化物和金属等。甲醇不能与脂肪族烃类相混合。它易于吸收水蒸汽、二氧化碳和某些其他物质，因此，只有用特殊的方法才能制得完全无水的甲醇。甲醇的沸点随压力变化如表3所示。2表1 甲醇的一般性质性质数据性质数据密度0.81009ml()导热系数2.09103J/（cm.s，K）相对密度0.7913(d20)4表面张力0.00002255N/cm（22.55dyn/cm）（20）沸点64.564.7熔点一97.8折射率1.3287（20）闪点16(开口容器)12(闭口容器)蒸发潜热自燃点473(空气中)461(氧气中)熔融热3.169KJ/mol临界温度240燃烧热727.038KJ/mol（25液体）742.738KJ/mol临界压力79.54106Pa(78.5atm)临界体积117.8mlmol生成热238.798KJ/mol（25液体)201.385KJ/mol（25气体）热容2.5l2.53J(g.)(20(225液体)，45J(mol.)(25气体)蒸汽压1.2879104Pa（96.6mmHg）（20）膨胀系数0.00119（20）粘度5.945104Pa.S（0.5945cp）（20）腐蚀性常温无腐蚀性（铅，铝例外）临界压缩系数0.224爆炸性6.036.5%（Vol）（在空气中爆炸范围）表2 温度对性质的影响温度0102030405060密度g/cm30.81000.80080.79150.78250.77400.76500.7565粘度cP0.8170.6900.5970.5100.4500.3960.350表面张力dyn/cm24.523.522.621.820.920.119.3表3 甲醇的沸点压力mmHg1102040100200400760温度-44.0-16.2-6.05.021.234.849.964.7压力atm25102030405060温度84112.5138.0167.8186.5203.5214.0224.0甲醇可以任意比例同多种有机化合物互溶，并与其中的一些有机化合物生成共沸混合物.据文献记载，迄今己发现与甲醇一起生成共沸混合物的物质有100种以上。由于有共沸混合物的生成，且沸点与甲醇的沸点相接近，将影响到蒸馏过程对有机杂质的消除。甲醇具有上述多种重要的物理化学性质，使它在许多工业部门得到广泛的用途，特别是由于能源结构的改变，和碳一化学工业的发展，甲醇的许多重要的工业用途正在研究开发中。例如甲醇可以裂解制氢，用于燃料电池，日益引人注目。1.1.2 甲醇的安全性甲醇被人饮用后，就会产生甲醇中毒。甲醇的致命剂量大约是70毫升。甲醇有较强的毒性，对人体的神经系统和血液系统影响最大，它经消化道、呼吸道或皮肤摄入都会产生毒性反应，甲醇蒸气能损害人的呼吸道粘膜和视力。甲醇中毒，通常可以用乙醇解毒法。其原理是，甲醇本身无毒，而代谢产物有毒，因此可以通过抑制代谢的方法来解毒。因此，甲醇中毒者，可以通过饮用烈性酒的方式来缓解甲醇代谢，进而使之排出体外。31.1.3 甲醇的用途甲醇用途广泛，是基础的有机化工原料和优质燃料。主要应用于精细化工，塑料等领域。其还是重要的溶剂，亦可掺入汽油作替代燃料使用。甲醇作为最主要的基本有机化工原料之一和替代能源的一部分，在当前全球化工产品市场上起着举足轻重的作用。1.2 甲醇合成工艺1.2.1 甲醇合成概述制取甲醇的主要方法：由碳的氧化物与氢合成，其反应式如下：以上反应是在铜系催化剂或锌铬催化剂存在下，在50300atm，温度240400下进行的。使用碳的氧化物与氢合成制取工业甲醇大致可以分为以下几个工序，如图1-1所示：图1-1甲酵生产流程示意图1.2.2 常用合成方法当今甲醇生产技术主要采用中压法和低压法两种工艺，并且以低压法为主，这两种方法生产的甲醇约占世界甲醇产量的80%以上。4 高压法高压法(19.629.4 Mpa)是最初生产甲醇的方法，采用锌铬催化剂，反应温度360400，压力19.629.4 Mpa。高压法由于原料和动力消耗大，反应温度高，生成粗甲醇中有机杂质含量高，而且投资大。 低压法低压法(5.08.0 Mpa)是20世纪60年代后期发展起来的甲醇合成技术，低压法基于高活性的铜基催化剂，其活性明显高于锌铬催化剂，反应温度低(240270)。该法选择性好，减少了副反应，改善了甲醇质量，降低了原料消耗。 中压法中压法(9.812.0 Mpa)随着甲醇工业的大型化，在低压法的基础上适当提高合成压力发展成为中压法。中压法仍采用高活性的铜基催化剂，反应温度与低压法相同，但相应的动力消耗略有增加。51.3 甲醇生产问题及改进方向近年来甲醇技术发展迅速，其中节能降耗和如何提高产品质量是被关注较多。用精馏的方法除去粗甲醇中的杂质，可以制取一定标准的精甲醇。根据甲醇的工业生产情况，将我国和国外精甲醇的质量标准分别列于表5和表6。51.3.1 生产中进一步要求提高质量提高甲醇质量与优化精馏过程和粗甲醇的品质相关，而粗甲醇中含有杂质的种类和甲醇质量，又与原料结构、合成气的组成和合成条件有关。当前甲醇合成多采用铜系催化剂的中、低压法，由于反应温度低减少了副反应，因此降低了粗甲醇的杂质含量，为精馏过程创造了有利条件。不论甲醇合成工艺如何改进，粗甲醇中总是含有较多的杂质，需通过精馏方法除去杂质，所以最终决定精甲醇质量的步骤仍在精馏工序。表5 国内甲醇产品标准指标一级二级三级外观无色透明液体，无可见杂质无色透明液体，无可见杂质无色透明液体，无可见杂质色度（铂-钴）号51015密度（20）g/cm20.7910.7920.7910.7930.7910.793馏程（101.325Kpa，760mmHg）沸程64.064.564.064.564.064.5蒸馏量，ml98以上98以上98以上温度范围（包括64.60.1）0.81.01.5高锰酸钾，min5020水溶性试验澄清澄清水分含量，%0.100.15游离酸（以HCOOH计）ppm153050游离碱（以NH3计）ppm2815羰基化合物（以HCH计）ppm2050100蒸发残渣，ppm103050气味无特殊异臭味无特殊异臭味乙醇含量，%0.01表6 国外甲醇产品标准指标美国ASTM美国US Federal AA日本三菱特级前苏联TOTC高级相对密度D20200.79280.79280.79600.7910.792馏程（101.325Kpa，760mmHg）沸程99.099.0纯度%99.0酸度%0.0030.001NNaOH0.3Ml/500.002醛酮%0.0030.006503060100水分%0.10.10.0060.005不挥发物%0.005g/100Ml0.0010.0003乙醇含量%0.0010.0008但随着甲醇衍生产品的开拓，对甲醇的质量提出了新的要求。如碳基法合成醋酸，是当前世界上最先进的醋酸工艺，其主要原料为甲醇和一氧化碳。该工艺要求甲醇中含乙醇极少。而在精馏过程中，由于乙醇的挥发度与甲醇比较接近，不易分离。1.3.2 节能降耗甲醇是一个高能耗产品，与其姊妹工艺产品氨相似；近年来在原料气制备，净化、合成工艺及设备、控制等诸多方面技术进步很快，使产品能耗不断下降，显著提高了能源利用效率。但它毕竟是高能耗产品、如何进一步降低其单位产品能耗，始终是技术进步要执着探求的首要课题。甲醇生产最终工序精馏的能耗要占总能耗的1020。近年来精馏部份的实际能耗相对稳定，故随着甲醇生产总能耗的下降，精馏部份所占比例反而上升。精馏工艺是石油、化工工业中耗能大的单元操作之一，一直是被密切关注的重要节能课题。显然，在追求降低甲醇生产总能耗的同时对降低精馏的能耗亦不容忽视。另外，在粗甲醇精馏过程中、在保证甲醇质量的前提下，提高甲醇的收率。上述两方面的要求相互制约，精馏需耗能，提高产品质量可能使精馏过程复杂化，结果增加了能耗和降低了产品收率：反之，片面强调降低精馏能耗，有可能难以全部满足精馏操作条件而降低了产品质量；工业上探寻的正是解决这一矛盾。1.3.3 设备的设计与改造甲醇精馏系统传统设计均为板式塔。用到的塔板型式一般有多种，如浮阀塔板塔、固阀塔、垂直筛板塔等等。浮阀塔板效率高分离精度好，浮阀塔板的形式多种多样，应用到甲醇精馏上很普遍，其它的几种塔盘在国内甲醇行业多有应用。随着甲醇生产的大型化，甲醇精馏塔也是越来越大，近20年国内规整填料作为分离部件在中、低压操作系统上大量采用，国内大型甲醇(10万吨以上)新上项目大多采用填料为主要的分离部件，另外国内需要扩产改造的甲醇项目也很多，应用填料塔技术对现有的板式塔甲醇精馏系统进行改造也屡见不鲜。61.4 甲醇精制过程的研究现状1.4.1 甲醇精制过程的模拟研究早期的甲醇精制过程研究，大都是研究者自己先把甲醇精制流程进行合理的单元操作模拟，然后自己开发各个单元操作模块的模拟计算程序，再采用相应的策略对整个甲醇精制流程进行模拟计算。近年来,随着大型化工流程模拟计算软件的推广使用，甲醇精制过程也逐渐采用现有的流程软件来进行模拟技术、优化操作、优化设计等。而对甲醇精制流程中某些特定的单元操作模块的模拟计算，如甲醇精制塔则大都采用编程扩展的形式进行模拟分析。71.4.2 Aspen软件在化工流程模拟的应用Aspen Plus是美国Aspen公司于80年代初推向市场的适用型化工流程拟软件。这套系统功能齐全、规模庞大，目前己广泛用于化工、炼油、石油化工、气体加工、煤炭、医药、冶金、环境保护、动力、节能、食品等许多工业领域,它用严格和最新的计算方法，进行化工单元和全流程的模拟运算。8其中，浙江大学化工学院联合反应研究所谢扬、沈庆扬应用Aspen Plus化工模拟系统中RADFRAC精馏模块对聚乙烯醇生产工艺中甲醇一水分离塔进行模拟,模拟结果与实际工艺吻合并找到最灵敏的操作参数，可用于指导生产。中国石化北京设计院把Aspen Plus软件应用于炼油厂污水处理工艺过程不同设计阶段中。该所一系列的研究为减少环境污染、取得了良好的经济效益及社会效益做出了重要贡献。955沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第二章 生产流程设计论证第二章 生产流程设计论证2.1 粗甲醇精馏2.1.1 精馏技术简述甲醇精制时受催化剂选择性的限制，且受精制压力、温度、精制气组成等因素的影响，在生产甲醇时还伴随着一系列的副反应，其产品系主要由甲醇及水、有机杂质等组成的混合溶液。通常以甲醇作为原料生产下游产品对甲醇的纯度均有一定的要求，有的影响催化剂使用寿命，有的影响下游产品的质量或能耗，因而需要对甲醇进行提纯。102.1.2 精馏方案确定精馏是一种利用回流使液体混合物得到高纯度分离的蒸馏方法，是工业上应用最广泛的液体混合物的分离操作。粗甲醇的精馏有两种流程，即两塔流程和三塔流程。这两种流程在甲醇精馏中都是比较成熟的。11图1 甲醇双塔工艺流程图粗甲醇双塔精馏流程如图1，第一塔为预精馏塔，第二塔为主精馏塔，二塔再沸器的热源均为低压蒸汽。预精馏塔用以分离轻组分（二甲醚等）和溶解的气体（氢气、一氧化碳、二氧化碳等），塔顶取出的气体包括不凝性气体、轻组分、水蒸汽以及甲醇，经过冷凝，大部分水分和甲醇回流入塔。主精馏塔主要除去的组分包括乙醇、水以及高级醇。含水和高沸点组分的粗甲醇从该塔中部进入，高级醇从加料板以下侧线引出，含微量甲醇的水从塔底排除，产品甲醇则从塔顶处采出。图2 甲醇三塔工艺流程图粗甲醇三塔精馏流程如图2所示，其中第一塔为预精馏塔，第二塔为加压塔，第三塔为常压精馏塔。粗甲醇在闪蒸槽中解压，释放出部分溶解在其中的气体后利用余压将粗甲醇送入粗甲醇预热器。在预热器中，粗甲醇被来自再沸器的冷凝蒸汽加热，然后送入预精馏塔，在预塔中，入料粗甲醇再次减压，部分气化。气体从塔顶引出，冷凝下来后经回流泵加压返送回预精馏塔顶；脱除了轻组分的塔釜液，由预精馏塔塔釜送出，经加压泵送往加压精馏塔。在加压塔塔顶形成高纯度甲醇蒸汽，这些蒸汽被利用作为常压塔塔底再沸器热源，高压甲醇蒸汽被冷凝后进入加压精馏塔回流槽，这些甲醇一部分送往加压塔塔顶做回流液，一部分送往粗甲醇预热器冷却后作为产品送入储槽；加压精馏塔塔釜未气化的粗甲醇则靠压力直接送往常压精馏塔。12根据工业生产实际，从以下几个方面进行比较具体参见表7、8。表7 双塔精馏与三塔的主要操作条件13项目双塔精馏三塔精馏预精馏塔主精馏塔预精馏塔加压塔常压塔操作压力/Mpa0.050.080.050.570.006塔顶温度/676868697075120.565.9塔底温度/74771111168085126.2110表8 双塔精馏与三塔精馏投资与操作费用比较表14项目双塔精馏三塔精馏生产规模/万1052.51052.5投资/%100100100113123129操作费用/%100100100646771能耗/%100100100606162由上述多方面数据分析可以得出如下结论：在设备投资方面，双塔，同等规模要比三塔精馏的设备投资低20%30%，相对而言，三塔，尤其是加压塔制造要求高，投资较大；在运行操作方面；双塔流程简单、运行稳定，三塔流程相对复杂，操作温度控制较为严格，另外第一精馏塔塔压、回流比控制，及第二精馏塔负荷的平衡要求较高；在产品质量方面，双塔精甲醇中乙醇含量100600mg/kg，虽然有时可以达到100mg/kg的低杂质甲醇，但能耗和收率均要受影响，但是三塔的精甲醇的纯度可以提至99.95%，同时甲醇中含有的其它杂质也较少；在能耗方面；双塔精馏过程能耗大，且热能利用率低，由于三塔降低主精馏塔的负荷，合理地利用了热量，较双塔流程节约热能30%40%。15图3 甲醇四塔双效工艺流程图甲醇精馏四塔工艺流程如图3所示。四塔流程包含精馏塔、加压精馏塔、常压精馏塔和甲醇回收塔。甲醇经换热后进入预精馏塔，脱除轻组分后(主为不凝气、二醚等)，塔底甲醇及高沸点组分加后进入加压精馏塔；加压精馏塔顶的气相进入冷凝蒸发器，利用加压精馏塔和常压精馏塔塔顶、塔底的温差，为常压塔塔底提供热源，同时对加压塔塔气相冷凝。冷凝后的精甲醇进入回流罐，一部分为加压塔回流，一部分作为精甲醇产品出装置；加压塔塔底的甲醇、高沸组分、水等进入常压塔，常压塔塔顶馏出精甲醇产品，在进料板下方设置侧线抽出，抽出物主要为甲醇、水和高沸点组分，进入甲醇回收塔再回收甲醇，塔底废水进入生化系统处理；回收塔设有侧线抽出，主要抽出物为高沸点醇类，以保证回收塔塔顶精甲醇质量和塔底废水中总醇含量要求，塔底废水送生化处理。由于四塔技术中的加压塔压力较高，塔顶气相作为常压塔再沸器热源，大大降低冷却水和蒸汽耗量。同时甲醇回收塔进料量小，甲醇产品量少，蒸汽耗量低。同时因为加压塔和常压塔各产出一部分精甲醇,这两个塔采用较高的理论板数,高沸点组分不易被带到塔顶产品中。使绝大部分甲醇(99.07%)产品质量有保证,符合AA级甲醇要求。具体参见表9。再者，对常压塔和回收塔设置侧线抽出,不但有效地保证甲醇质量,也使常压塔和回收塔塔底废水中总醇含量符合工艺指标要求。16表9 甲醇四塔流程各塔产品质量项目不凝气精甲醇产品A*精甲醇产品B*杂醇油废水甲醇产品流量,kg/h24898.46234.29副产品流量,kg/h299.246071.53甲醇纯度(含量),w,%24.8699.998599.9648.06*丙酮含量,10-6(w)6.070.000.00*0.00*乙醇含量,10-6(w)8.0040025.02*73.64水含量,10-6(w)1.120.5816.15*99.73*馏程范围64.69564.70764.70064.973废水中甲醇含量,10-6(w)10.70甲醇回收率,%98.600.93产品等级(或用途)（燃料气）AA级优等品（副产品）生化处理*指w%含量*A表加压精馏塔和常压精馏塔塔顶产品*B代表甲醇回收塔塔顶产品甲醇四塔流程最显著的特点是甲醇回收塔可有效地提高甲醇回收率,从表3-1可看出,甲醇总回收率达99.53%,对大规模的甲醇装置来说,经济价值十分明显。通过模拟计算分析,四塔精馏流程分离甲醇合理、可靠、具有较强的实用价值。虽设备一次性投资大,但降低了长期运行的能耗费用,且精甲醇产品质量可靠,流程操作稳定,操作弹性较强。17、182.2 精馏设备确定 精馏塔介绍甲醇精馏工序的主要设备有精馏塔、冷凝器、冷却器、再沸器、泵、贮槽等。对精馏过程来说，精馏塔是使过程得以进行的重要条件，性能良好的精馏设备，为精馏过程创造了良好的条件。其中，板式塔为最常见精馏塔器。板式塔通常由一个成圆柱形的壳体及沿塔高按一定的间距水平设置的若干层塔板所组成，在操作时，液体靠重力的作用从顶部逐板向塔底排出，并在各层塔板面上形成流动的液层；气体则在压力差的推动下，由塔底向上经过均匀分布的塔板上的开孔依次穿过各层塔板由塔顶排出。工业生产中常用的板式塔主要有三种：泡罩塔、浮阀塔和筛板塔。并且常根据塔板间有无降液管沟通而分为有降液管和无降液管两大类，其中用的最多的是有降液管的板式塔，它主要由塔体、溢流装置和塔板构件构成。19 塔附属设备介绍精馏装置的附属设备主要是各种形式的换热器，包括塔底溶液再沸器、塔顶蒸汽冷凝器、料液预热器、产品冷却器等。其中再沸器和冷凝器是保证精馏过程连续稳定操作所必不可少的两个换热器设备。再沸器的作用是将塔内最下面的一块塔板下的液体进行加热，使其中一部分液体发生汽化变成蒸汽重新汇入塔，以提供塔内上升的气流，从而保证塔板上气、液两相的传质。20冷凝器的作用是将塔顶上升的蒸汽进行冷凝，使之成为液体，之后将一部分冷凝液从塔顶回流入塔，以提供塔内下降的液流，使之与上升气流进行逆流传质接触。2.3 精馏操作条件甲醇精馏的主要操作是维持系统的物料平衡、热量平衡和气液平衡。影响甲醇精馏的因素有：给料量、温度、回流比、压力等。21 给料量控制入料量是稳定精馏操作的基础，在加减给料量的同时要向塔釜加减蒸汽量，同时碱液也要随之调整，保证塔底的pH在79之间。 温度温度对系统、对产品的质量影响较大，一般预精馏塔塔顶温度控制在6265，塔底温度控制在7682；加压塔塔顶温度控制在112115，塔釜温度控制在125130；常压塔塔顶温度控制在保持在6365，塔釜温度为112115。 回流量当回流量不足时，塔温上升，重组分上移，影响到甲醇的产品质量，这时就因该减少采出，增加回流比。尤其是在产品质量不合格时应增大回流量。一般情况下，预精馏塔回流比为2530；加压塔的回流比控制在2.8左右；常压塔的回流比控制在4.0左右。 压力压力对系统的影响非常大。对于预精馏塔，压力增大，影响不凝汽的排放，压力升高对安全不利；而且使不凝气不能顺利排放，带入下面几个塔，影响精甲醇的酸度和水溶性实验，故预精馏塔的压力控制在150KPa左右。对于加压塔，压力不足，塔顶甲醇蒸汽量下降，影响常压塔再沸器温度下降，废水甲醇含量超标，故加压塔塔顶压力一般控制在550KPa，塔釜压力控制在820KPa。对于常压塔，压力不足有可能引起负压，使设备受到损害；压力过高，使甲醇在塔底的分压增高，造成塔底废水含量超标。常压塔塔顶压力为常压，塔釜压力为170KPa。 液位各塔液位应保持在60%90%。塔釜液位给定太低，会造成釜液蒸发过大，塔釜温度升高，釜液停留时间较短，影响换热效果；塔釜液位给定太高，液位高至再沸器回流口，液相阻力增大，不仅会影响甲醇气液的热循环，还容易造成液泛，导致传质、传热效果差。沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 Error! No text of specified style in document.第三章 物能衡算3.1 操作条件3.1.1 粗甲醇进料参数 甲醇进料表10 甲醇进料参数细表物料组分号分子量粗甲醇wt%精甲醇wt%废水wt%CO128.000.0802CO2244.000.6319H232.0160.0030CH4416.030.0802N2528.020.0401Ar639.940.0602CH3OH732.0393.884799.900.10H2O818.025.16970.10X(CH3)2O946.050.01000C4H9OH1074.080.040099.9-X100.00100.00100.00 粗甲醇消耗在本设计中，粗甲醇消耗定额该规定为：1.072吨/吨精甲醇 回流比D-701 R=回流/入料=0.24（设回流物料中只含甲醇）D-702 R=回流/产品=2.53.1.2 模型简化处理 溶解气和轻组分在物料系统中的溶解气和轻组分(CH3)2O全部由预精馏塔D-701塔顶排出，塔顶物料M不含水和重组分，塔底物料N不含溶解气和(CH3)2O。 重组分在物料系统中的重组分C4H9OH全部由主精馏塔D-702塔底排出。 其他处理在计算时，由于设计要求，需要使用碱液吸收杂质；但是由于计算的数据精度要求和工程实际处理的难易程度，在处理数据时可以忽略不计。再者，再沸器热源使用0.35MPa(表)饱和蒸汽，且物料点的温度压力如表11所示，甲醇降压槽里的各物质在该操作条件下的汽液平衡常数见表12。表11 各物料点的温度压力物料点KMNOPQRST温度4040824010570626440压力 MPa0.40.30.80.030.050.50.30.030.03表12 F-701汽液平衡常数物质COCO2H2CH4N2ArCH3OHH2O汽液平衡常数Kj417.158840.507879.9046264.94991063.016454.37090.061150.014713.2 物料衡算按年30万吨精甲醇计算，而粗甲醇中含甲醇量为93.8847%；年工作日按300天计，则精甲醇每日产量为300000/300=1000吨/日=41.67吨/时=41666.67千克/时；其中，每小时所需粗甲醇的量41666.67/93.8847%=44380.68千克/时3.2.1 F-701汽液组成计算物料点：G、K、M、N、O、P、Q、R、S、T为方便计算，特将以下物质编号，具体见表13。表13 物质代号一览表物质COCO2H2CH4N2ArCH3OHH2O(CH3)2OC4H9OH代号12345678910图4 工艺流程简图流量：Vi,其中 i= G，L，M，N，O，P，Q，R，S，T组成：wi,j,其中i= G，L，M，N，O，P，Q，R，S，T j=1，2，3，4，5，6，7，8，9，10则有：VM表示M点的物料量，kg/h wM,j表示M点物料的质量分率 xK,j , yK,j表示K点物料的液相、气相mol分率以1kmol入口物料为计算基准，由物料平衡和汽液平衡关系:物料平衡：，汽液平衡：由以上二式可得：式中，kj为j组分在系统操作条件下的汽液平衡常数。本文使用Excel软件进行单变量试差求解。此时，先设V/L数值，并与计算出的进行比较，经多次计算后，得到如下汽液平衡数据。液相mol分率和质量分率气相mol分率和质量分率：气相流量：液相流量：注：流量单位为kmol/h，计算后应将流量转化为kg/h。此时，为了计算简便：设二甲醚、丁醇全部进入精馏系统（汽液平衡常数为0）。由于所给的粗甲醇组成为质量组成，在此计算时得改成摩尔分率形式xG,j，其具体数值计算后，如下表14所示：表14 F-701汽液组成计算MATERIALNO.0.088119635CO10.441826774CO220.04578119H230.153920759CH440.044028368N250.046370821Ar690.17667856CH3OH78.826060615H2O80.006680773(CH3)2O90.016611749C4H9OH1099.84607924SUM-0.0881196353.2.2 D-702塔底废水计算对D-701、D-702 （即流程图中的红框包围的区域）进行物料衡算展开来，则有：其具体数值计算后，如下表所示：表15 D-702塔底废水计算MATERIALNO.P-Point KG/HrP-Point wt%CO100CO2200H2300CH4400N2500Ar600CH3OH72.2859266060.001H2O82268.0702590.992188574（CH3)2O900C4H9OH1017.856346910.007811426SUM-2285.92660613.2.3 D-701塔顶排放物计算对D-701进物料衡算：对D-701 、D-702 （即流程图中的红框包围的区域）进行物料衡算其具体数值计算后，如下表16所示：表16 D-701塔顶排放物计算MATERIALNO.M-Point KG/HrM-Point wt%CO17.73437280.082219493CO226.55487360.069680942H231.0626047710.011295916CH443.7335585210.039689228N254.080202350.043374191Ar65.3864761480.057260407CH3OH765.44098460.695663977H2O800（CH3)2O90.076746470.000815846C4H9OH1000SUM-94.0698192613.2.4 D-701塔低组成计算对D-701进行物料衡算展开来，则有：其具体数值计算后，如下表17所示：表17 D-701塔低组成计算MATERIALNO.N-Point KG/HrN-Point wt%CO100CO2200H2300CH4400N2500Ar600CH3OH741853.821520.946298177H2O82309.7369260.052222229（CH3)2O900C4H9OH1017.856346910.000403725SUM-44228.9994313.2.5 D-701塔顶蒸汽及回流液计算对D-701塔顶进行物料衡算展开来，则有：其具体数值计算后，如下表18所示：表18 D-701塔顶蒸汽及回流液计算MATERIALNO.R-Point KG/HrR-Point wt%Q-Point KG/HrQ-Point wt%CO1007.73437280.000715459CO22006.55487360.000606351H23001.0626047719.8295E-05CH44003.7335585210.000345368N25004.080202350.000377434Ar6005.3864761480.000498269CH3OH710716.29988110781.740860.997351725H2O80000（CH3)2O9000.076746477.09934E-06C4H9OH100000SUM-10716.29988110810.3696913.2.6 D-702塔顶蒸汽及回流液计算对D-702塔顶进行物料衡算，组成同精甲醇其具体数值计算后，如下表19所示：表19 D-702塔顶蒸汽及回流液计算MATERIALNO.T-Point KG/HrT-Point wt%S-Point KG/HrS-Point wt%CO10000CO220000H230000CH440000N250000Ar60000CH3OH7104062.50010.999145687.50010.999H2O8104.16666680.001145.83333350.001（CH3)2O90000C4H9OH100000SUM-104166.66681145833.333513.2.7 结果检验进入系统物料(kg/h)：离开系统物料(kg/h)：计算相对误差0.001（具体计算结果参见表20）表20 相对误差结果MATERIALNO.35.8226666931.48790431.4879040CO1282.248666933.702226833.70222680CO221.3400000011.253553841.253553840H2335.8226666922.2466263622.246626360CH4417.9113333515.9253939615.925393960N2526.8893333518.8823379418.882337940Ar641935.1660313.131339165.440984641625.00003CH3OH72309.1326680.532624348041.6666667H2O84.466666670.1164576870.1164576870（CH3)2O917.866666680.00120627400C4H9OH1044666.6667137.2796703189.055485241666.6667RELATIVE ERROR0.000863.3 热量衡算3.3.1 参考数据 气体恒压热容氮肥工业设计手册（理化数据分册）75页 表21 气体恒压热容 单位：kcal/kmol.MET.abcCO6.7710.0008150.000000115CO28.9960.003590-0.000000825H26.790.00010.0000001332CH47.9570.007809-0.0000011396N26.9530.001163-0.000000257Ar4.9700 液体恒压热容 表22 液体恒压热容 单位：kcal/kmol.MET.abcdCH3OH0.566430.000835390.000031605-0.00000012757H2O1.00552-0.000457420.0000066668-0.000000018519(CH3)2O0.321460.00078634-0.000000464190.00000000065841C4H9OH0.525010.001363-0.000003518530.00000009259199 汽化热:氮肥工业设计手册（理化数据分册）75页 表23 汽化热 单位：kcal/kgMET.70640.35MPa(表)CH3OH264.20267.32-H2O-560.8506.8 平均热容 表24 平均热容 单位：kcal/kg.TEMP.MET.Ave. Vapo HEAT20-70 H2O0.99840-70 CH3OH0.65113.3.2 热量衡算原理及方法 原理根据能量守恒定律，对于合成塔、精馏塔和换热器可用稳态流动的热力学第一定律简化式进行热量衡算 焓的计算对于精馏塔和换热器，由于无化学反应热，所以采用热容和相变热进行热量衡算较为简便。通常，在计算焓值时会用到状态方程法（框图法）。这里，以0为基准温度，设0时气体和液体的焓均为0。220各纯i物质气态，液态H=0t各纯i物质气态，液态Hit液体混合物气体溶于液体HL其中：热容的计算公式为：其中：n,xi分别表示摩尔流量和摩尔分率w,wi分别表示质量流量和质量分率HV,i分表示汽化热3.3.3 D-701热量衡算进入系统热量(kJ/h)：离开系统热量(kJ/h)：热量衡算(kJ/h)：再沸器热负荷(kJ/h)：加热蒸气流量（kg/h）：图5 D-701热量衡算示意图3.3.4 D-702热量衡算进入系统热量(kJ/h)：离开系统热量(kJ/h)：热量衡算(kJ/h)：再沸器热负荷(kJ/h)：加热蒸气流量（kg/h）：图6 D-702热量衡算示意图3.3.5 主精馏塔冷凝器E-708热量衡算管程：精甲醇蒸汽精甲醇液体壳程：冷却水热负荷(kJ/h)：冷却水流量（kg/h）：图7 E-708热量衡算示意图沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 Error! No text of specified style in document.备计算第四章 设备计算4.1 E-708管壳式冷凝器选型4.1.1试选冷凝器在该小节中主要解决：传热量及对数平均温度差，估计总传热系数及传热面积，试选适当型号的换热器等问题。涉及到之前数据的检验和使用，计算时应该在单位统一为国标或者是常见单位的前提下进行计算，以防出现不必要的错误。同时，计算的最后结果要在相关文件的约束下进行划归处理。23-26两股流体的进出口温度为：热6440 冷3520甲醇的定性温度为：甲醇在定性温度下的物