城市污水处理厂工艺设计施工组织设计.doc

城市污水处理厂工艺设计施工组织设计第一章 污水处理厂工艺设计1.1 设计原始资料(1) 城市气象资料年平均气温 13c 月平均最高气温 24c月平均最低气温 4c 最高气温 36 c 最低气温 -4 c 年平均降雨量1250mm冰冻线深200mm 主风向: 西南风温度在0c 以下31天 温度在-10c以下0天相对湿度73%(2) 地质资料污水处理厂地下土壤为亚粘土,平均地下水位在地表以下23m.(3)原污水水质水量CODcr = 370 mg/L BOD5 = 250 mg/LSS = 340 mg/L PH=6.7总氮 = 48 mg/L 总磷 = 8 mg/L 氨氮 = 36 mg/L设计水量:19万 m3/d 时变化系数:1.2(4)处理后水质(GB8978-96 二级标准) CODcr 120mg/L BOD5 30 mg/LSS 30 mg/L 氨氮 =5mg/L 总氮 =15mg/L 总磷 = 0.5 mg/L 城市污水总干管进入我水厂入口处的管径1800 mm,管顶覆土为2.5m.该城市地势为东南方向较高西北方向较低,城市的排水出路在西北方向,在城市北侧有一条河流为污水的最终收纳体,污水厂厂址位于城市西北方向,河流的南岸,污水厂厂区地势平坦,地面标高为18m,收纳水体洪水位标高为17m.1.2 污水处理程度的确定根据设计任务书,该厂处理规模定为：19万m3/d（一）进出水水质项目CODCr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)TN(mg/L)NH-N(mg/L)TP(mg/L)进水37025034048366出水12030301550.5（二）处理程度计算1溶解性BOD去除率活性污泥处理系统处理水中的BOD5值是由残存的溶解性BOD5(Se)和非溶解性BOD5二者组成，而后者主要以生物污泥的残屑为主体。活性污泥的净化功能，是去除溶解性BOD5。因此从活性污泥的净化功能考虑，应将非溶解性BOD5从水的总BOD5值中减去。处理水中非溶解性值可用下列公式求得，此公式仅适用于氧化沟。BOD5f=0.7Ce1.42(1e-0.235)=0.7201.42(1e-0.235)=13.6mg/L所以：处理水中溶解性BOD5为30-13.6=16.4mg/L所以：溶解性BOD5的去除率为:=100=93.442.CODCr的去除率：=100%=71.43%3.SS的去除率:=100%=91.18%4.总氮的去除率:=100%=68.75%5.氨氮的去除率:=100%=58.33%6.总磷的去除率:=100%=91.67%1.3 城市污水处理厂设计一.工艺流程的比较混合液回流接触消毒池沉砂池污水提升泵房二沉池好氧池缺氧池厌氧池细格栅中格栅污泥回流剩余污泥泥饼外运脱水机房贮泥池浓缩池 普通A2O法处理工艺流程污水提升泵房接触消毒池中格栅细格栅沉砂池厌氧池氧化沟 污泥回流剩余污泥泥饼外运脱水机房浓缩池贮泥池厌氧池三沟式氧化沟处理工艺流程二、方案比较（1）技术比较：方案一 A2O普通法处理工艺方案二 厌氧池+三沟式氧化沟处理工艺优点：（1）该工艺为最简单的同步脱氮除磷工艺，总的水利停留时间、总的占地面积少与其它同类工艺（2）在厌氧（缺氧）好氧交替运行条件下，丝状菌得不到大量增殖，无污泥膨胀，值一般均小于SVI100（3）污泥中含磷浓度高，具有很高肥效（4）运行中无须投药，两个A段只用清缓搅拌，以不增加溶解氧浓度，运行费用低。缺点：（1）除磷效果难于再行提高，污泥增长有一定的限制，不易提高，特别是当P/BOD值高时更是如此。（2）脱氮效果也难于进一步提高，内循环量一般以2Q为限，不宜太高，否则增加运行费用。（3）对沉淀池要保持一定浓度的溶解氧，减少停留时间，防止产生厌氧状态和污泥释放磷的现象出现，但溶解氧浓度也不宜过高，以防止循环混合液对缺氧反应器的干扰该工艺具有普通A2O法工艺的各项优点外，还具有氧化沟的一些独特优点优点：（1）氧化沟具有独特的水力流动特点，有利于活性污泥的生物凝聚作用，而且可以将其工作区分为富氧区、缺氧区，用以进行硝化和反硝化作用，取得脱氮的效果。（2）不使用初沉池，有机性悬浮物在氧化沟内能够达到好氧稳定的程度。（3）BOD负荷低，类同于活性污泥法的延时曝气系统。使氧化沟具有：对水温、水质、水量的变动有较强的适应性；污泥龄（生物固体平均停留时间）一般在1820天左右，为传统活性污泥系统的36倍，可以存活，繁殖世代时间长、增殖速度慢的微生物硝化菌，在氧化沟中能产生硝化反应，如运行得当，氧化沟能够具有较高的脱氮效果；污泥产率低，且多以达到稳定的程度，无须在进行硝化处理。（4）脱氮效果还能进一步提高。因为脱氮效果的好坏很大一部分决定于内循环量，要提高脱氮效果势必要增加内循环量。而氧化沟的内循环量从理论上说可以是不受限制的，从而氧化沟具有较大的脱氮潜力。（5）氧化沟只有曝气器和池中的推进器维持沟内的正常运行，电耗较小，运行费用更低。缺点：氧化沟的占地面积大（2）经济比较：经过对建筑工程费、安装工程费、设备购置费等费用的比较方案二（厌氧池+氧化沟）比较经济。(见后表)（3）结论：经过技术经济比较，方案二在技术上先进，经济上其造价及运行费用较低，所以选用方案二为污水厂处理工艺。第二章 污水处理构筑物设计计算2.1 泵前中格栅格栅的主要作用是将污水中的大块污物拦截，以免其对后续处理单元的机泵或工艺管线造成损害。格栅的拦截物称为栅渣，其中包括腐木，树杈、木塞、塑料袋、破布条、瓶盖、尼龙绳等。本设计中Q=19万m3/d=2.2m3/s总变化系数：KZ=KhKd=1.21=1.2一.栅条的间隙数设计流量Qmax=2.64（m3/s）取最优水力断面时，B1=2h， B1=mh=1.11m取栅条间距b=0.025m，栅前倾角=60，过栅流速v=0.9m/s取两台相同格栅，则Q0.5Qmaxn= =50个 二.栅槽宽度设栅条宽度S=0.01m B0=S（ n1）bn=0.01（501）0.02550=1.74m考虑隔墙厚0.4m B=2B00.4=21.740.4=3.88m三.进水渠道渐宽部分的长度进水渠宽B1=2.21m，其渐宽部分展开角度1=20。进水渠道内的流速为v1=0.61m/sl1=2.29m四.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度l21.15m五.通过格栅的水头损失设栅条断面为锐边矩形断面h1（）4/3sink2.42（）4/3sin6030.077m六.栅后槽的高度设栅前渠道超高h20.3m 有Hhh1h21.110.0770.31.487m为避免造成栅前涌水，故将栅后槽底下降h1作为补偿七.栅槽的长度Ll1l20.51.0 =2.29+1.15+0.5+1.0+ Hhh21.110.31.41m（栅前渠道深）八.每日栅渣量：在格栅间隙25mm时，设栅渣量为0.07（m3/103m3污水）有kz1.2 w13.3m3/d0.2m3/d采用机械清渣 LXG链条旋转背耙式格栅除污机性能示意图如下:2.2 污水提升泵房的设计本设计采用潜污泵湿式安装，即泵直接放在集水池中，泵的效率较高，而且节省投资和运行费用。一.流量确定Qmax2.64m3/s考虑采用七台潜污泵（五用二备），则每台流量为Q0.528m3/s=1900.8m3/h二.集水池容积 考虑不小于一台泵5min的流量 W158.4m3 取有效水深h1.5m，则集水池面积 A=105.6m2三.泵站扬程计算 HST22.223-15.1007.100m泵站内水头损失1.0m，自由水头为1.0m则泵站扬程为H=HST+1.0+1.07.1+.0+1.09.1m四.设备选用据扬程选用450QW2200-10-110型Q2200m3/h H=10m r=990r/minP=110kw 出口直径DN450 效率86.64五.泵房平面尺寸据所选泵型，每台泵宽0.93m，取机器间隔为1.0m，则L0.937+1.0814.51m 取L15m则B7m泵房平面尺寸即为：LB138.1m2选择LDA型电动单梁起重机，据安装尺寸，设计泵房高H9.3m示意图如下:2.3 泵后细格栅一.栅条的间隙数.设栅前水深h1.1m 过栅流速v0.8m./s 栅条间隙宽度b0.005m格栅倾角60度取三台相同的细格栅，则Q=1/3Qmaxn186.1个 取186个（三台）二.栅槽宽度设栅条宽度S=0.01m B0=S（ n1）bn=0.01（1861）0.005186=1.9m考虑0.4m隔墙 B3B00.4231.90.86.5m三、进水渠道渐宽部分的长度设进水渠宽B13.0m 其渐宽部分展开角度120度进水渠流速v10.8(m/s)l14.3m四、栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度l22.15m五.通过格栅的水头损失设栅条断面为锐边矩形断面 h1（）4/3sink2.42（）sin6030.21m六.栅后槽的高度设h20.3 Hhh1h21.10.210.31.61m七.栅槽的长度Ll1l21.51.04.32.150.51.09.05mH1hh21.10.31.4m 八.设栅渣量为0.1（m3/103m3污水）w19.0m3/ d0.2m3./d采用机械清渣 XQ型循环式齿耙清污机 2.4 平流式沉砂池一、 长度L：取v0.3m/s t30s L0.3309m二、 水流断面面积A： 设3座，则Q=1/3Qmax1/32.640.88m3/sA2.93m2三、池总宽度B： 设n2格 每格宽b1.2mBnb21.22.4m 四、有效水深： h21.2m 五、沉砂室所需容积：设T2dV3.8m3六、每个沉沙斗容积：设每个分格有2 个沉沙斗，共4个沉沙斗V0=0.95m3七、贮砂斗各部分尺寸计算设斗底宽 a10.9m，斗壁与水平面的倾角为55度，斗高h30.6m，则贮砂斗的上口宽：aa10.91.74m 沉砂容积： V0（2a22aa12a12）（21.74221.740.920.92）=1.080.95m3八、沉砂室高度采用重力排砂，设池底坡度为0.06，坡向砂斗 L2=2.76mh3h3，0.06l20.60.062.650.76m九、沉砂池总高度设超高h10.3m Hh1h2h30.31.01.12.4m十一、进水渐宽部分 L1=m十、验算最小流速在最小流量时，只用一格工作（n1）即Vmin0.31m/s0.15m/s示意图如下所示:2.5 厌氧池一、 设计流量：设计流量为2.2m3/S，设6座，每座设计流量Q0.37m3/S水力停留时间T=2.5h,污泥浓度X3g/L，污泥回流液浓度XL10g/L；考虑到厌氧池与氧化沟为一个处理单元，总的水力停留时间超过20h，所以设计水量按最大日平均时考虑。二、厌氧池容积 VQT0.372.536003330m3三.厌氧池的尺寸：水深取h5m 则厌氧池面积 A666m2 厌氧池设为矩形，边长a=25.8m 取26m 考虑0.3m起高，池总高为Hh0.350.35.3m四.污泥回流比：R0.42五.污泥回流量：QRRQ0.430.378640013746.24m3/d 选DQT型低速潜水推流器一池2个共12个 型号叶轮直径电动机功率转速外形尺寸（长宽高）DQT0751800mm7.5Kw42r/min1300180018002.6 氧化沟一、 设计参数设计水量 Q=190000m3/d设计进水水质:BOD5浓度S0=250mg/L;TSS浓度X0=340mg/L;VSS=238mg/L;TKN=48mg/L;NH3-N=36mg/L;碱度SALK=280mg/L;最低水温T=40c;最高水温T=250c.设计出水水质: BOD5浓度SE=30mg/L;TSS浓度Xe=30mg/L;NH3-N=5mg/L;TN=15mg/L;污泥产率系数Y=0.55；混合液悬浮固体浓度（MLSS）X=4000mg/L;混合液挥发性悬浮固体浓度（MLVSS）XV2800mg/L;污泥龄25d；内源代谢系数Kd0.055；脱氮速率：qdn=0.035NO3-N/MLVSSd二、设计计算（1）去除BOD5 氧化沟出水溶解性BOD5浓度S0为了保证氧化沟出水BOD5浓度，必须控制氧化沟出水所含溶解性BOD5浓度S0S=SeS1式中，S1为出水中VSS所构成的BOD5浓度。S1=1.42(VSS/TSS)出水TSS（1e0.23*5） 1.420.730（1-e-0.23*5） 20.38（mg/L）好氧区容积V1。好氧区容积计算采用动力学计算方法。 V1= = =94435(m3) 好氧区水力停留时间t1 t1=(d)=11.9(h)剩余污泥量XX =QS(+QX1-Qxe =190000(0.25-0.009622)()+190000(0.34-0.168)-1900000.02 =10573.11+32680-3800 =39453.11(kgDs/d) 去除每1kg BOD5产生的干污泥量= = =0.944(kgDs/kgBOD5)(2)脱氮 需氧化的氨氮量N1,氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为12.4%,则用于生物合成的总氮量为: N0=(mg/L)需要氧化的NH3-N量量N1=进水TKN- 出水NH3-N-生物合成所需氮N0. N1=48-5-6.90=36.1(mg/L) 脱氮量Nr Nr=进水TKN-出水TN-用于生物合成的所需氮用于生物合成的所需氮N0 =48-15-6.90=26.1(mg/L) 碱度平衡.消化反应需要保持一定的碱度,一般认为,剩余碱度达到100mg/L(以CaCO3计),即保持 pH7.2,生物反应能够正常进行.每氧化1mgNH3-N需要消耗7.14mg碱度；每氧化1mgBOD5产生0.1mg碱度；每氧化1mgNO3-N产生3.57mg碱度.剩余碱度SALK1=原水碱度硝化消耗碱度反硝化产生的碱度氧化BOD5产生的碱度 =280-7.1436.1+3.5726.1+0.1(250-9.62) =139.46(mg/L)此值可保持pH7.2,硝化和反硝化反应能够正常进行脱氮所需的容积V2 脱硝率qdn(t)=qdn(20)1.0814时qdn=0.0351.08 =0.022kg (还原的NO3-N)/kgMLVSS脱氮所需的容积V2=(m3)脱氮水力停留时间t2 t2=(d)=10.17(h)(3) 氧化沟总积V及停留时间t V=V1+V2=94435+80503.2=174938.2(m3) T=0.92(d)=22.1(h) 校核污泥负荷N =0.097kgBOD5/(kgMLVSSd)(4) 需氧量计算设计需氧量AOR AOR=去除BOD5需氧量剩余污泥中BODu的需氧量去除NH3-N耗氧量-剩余污泥中NH3-N的耗氧量脱氮产氧量a. BOD需氧量D1D1=aQ(S0-S)+bVX =0.52190000*(0.25-0.009622)+0.12173161.62.8 =23749.5+58182.29=81931.79(kg/d) b. 剩余污泥中BOD的需氧量D2(用于生物合成的那部分BOD需氧量) D2=1.42X1=1.4210573.11=15013.82(kg/d)c. 去除NH3-N的需氧量D3.每kgNH3-N硝化需要消耗4.6kgO2D3=4.6 (TKN-出水NH3-N)Q/1000 =4.6(48-5) 190000/1000 =37582(kg/d)d. 剩余污泥中NH3-N的耗氧量D4D4=4.6污泥含氮率氧化沟剩余污泥X1 =4.60.12410573.11 =6030.9(kg/d)e. 脱氮产氧量D5每还原kgN2产生2.86kgO2D5=2.86脱氮量 =2.8626.10190000/1000 =14182.74(kg/d)总需氧量AOR=D1-D2+D3-D4-D5 = 81931.79-15013.82+37582-6030.9-14182.74=84286.33(kg/d)考虑安全系数1.4，则AOR=1.484286.33=118000.9（kg/d）去除每1kgBOD5的需氧量=2.6(kgO2/kgBOD5)标准状态下需氧量SOR SOR= 式中,； 去除每kg BOD5的标准需氧量=(5)氧化沟尺寸 设氧化沟六座工艺反应的有效系数fa=0.58,氧化沟有效容积V单=（m3）三组沟道采用相同的容积,则每组沟道容积 V单沟=16756.5 (m3)每组沟道单沟宽度B=10m,有效水深h=4.5m,超高为0.5m,中间分隔墙厚度b=0.25m.每组沟道面积A=3723.7(m2)弯道部分的面积A1=(B+)2=(9+)2=261.45m2直线段部分面积A2=A-A1=3723.7-261.45=3462.2(m2)直线段长度L=173.1m,取173m.(6)进水管和出水管进水管流量Q1=31666.7(m3/d)=0.367(m3/s),管道流速v=0.9m/s则管道过水断面A=0.408m2管径D=0.721m,取0.7m(700mm).校核管道流速v=0.95(m/s)(7)出水堰及出水竖井出水堰. 出水堰计算按薄壁堰来考虑. Q=1.86H式中b-堰宽;H-堰上水头,取0.03m.b=33(m) 出水堰分为三组,每组宽度b1=11(m).出水竖井.考虑可调式出水堰安装要求,在堰两边各留0.3m的操作距离.出水竖井L=0.32+11=11.6(m)出水竖井宽B=1.4m(满足要求)则出水竖井平面尺寸LB=11.6m1.4m. (8)设备选择 转刷曝气机单座氧化沟需氧量SOR1；SOR1式中，n为氧化沟个数SOR1=35996.9(kgO2/d)=1499.87(kgO2/h)采用直径D=1000mm的转刷曝气机,充氧能力为8.5kgO2/(),单台转刷曝气机有效长度为9m,动力效率为2.5kgO2/().转刷曝气机有效长度L=176.46(m),取177m.所需曝气转刷台数n=台取20台(中间10台,两侧边沟各5台)单台转刷所需轴功率=74.9()单台转刷所需电机功率为N=18.5 潜水推进器.两侧边沟各设两台潜水推进器,共四台,每台电机功率N=3kW. 电动可调旋转堰门.氧化沟每个边沟设电机可调旋转堰门3台,共六台.堰门宽度B=4m,可调高度h=0.3m,电机功率N=0.55kw.示意图如下:2.7 接触消毒池1、最大设计流量Qmax=2.64m3/s 采用氯消毒工艺接触时间t=30min=1800s2、设计计算(1)接触池容积VV=Qmaxt=2.641800=4752m3(2)采用矩形隔板式接触池六座n=6,每座池容积V1=792m3(3)取接触池水深h=2.5m,单格宽b=2.2m 则池长L=182.2=39.6m 水流长度L=722.2=158.4m每座接触池的分格数=4格(4)复核池容 由以上计算,接触池宽B=2.24=8.8m 长L=39.6m,水深h=2.5m所以V1=39.68.82.5=871.2m3792m3 超出接触出水溢流堰.2.8 加氯间一.加氯量 氯量按每立方米污水投加5g计，则每天需要氯量 W=519000010-3=950（Kg）二.选用四台ZJ-2型转子加氯机，三用一备，单台加氯量为10Kg/h 注：加氯间属危险品建筑，应与其它工作间并靠近投加点，建筑物应坚固 、防火、耐冻、保温，并保持良好的通风，大门外开。通风设备的排气应设于低处，通风设备可按每小时换气12次选型。 氯气管选用紫铜管或无缝钢管，氯气和水混合形成的药液使用塑料管或橡胶管，给水管使用镀锌钢管。加氯间出入处应设置检修工具、防毒面具和检修设备，照明和通风设备的开关应设于室外。氯库可按最大投加量15-30d的储量计算。氯库位于水厂主导风向的下方，并与场外经常有人的建筑保持尽可能远的距离。库房内应设置强制通风设备，并根据需要设置机械搬运设备。2.9 流量计的设计计算该设计拟采用巴氏槽计量计该槽用于出厂流量的测定，由：，取b=0.60m,则将,b=0.60m代入上式可得： H1=1.5m。Q=B1H v 得 B1=1.2b + 0.48 =1.20.60 + 0.48 =1.2mL1=0.5b +1.2 =1.5mL2=0.60mL3=0.90mB2=0.3 + b =0.60 + 0.30 =0.90m2.10配水井一.在沉砂池后设一配水井1、 设计参数：设计流量 Qmax=2.64m3/s水力停留时间：t=2min2、 设计计算：1） 总流量Q=2.64 m3/s2） 有效容积V=Qt=2.64260=316.8m33） 池面积 取有效水深h=3m A=105.6m24)池平面尺寸 a=10.3m5)池总高度 取超高h1=0.3m H=h+h1=3.0+0.3=3.3m6)溢流堰 位于池子出水端1m处，设置一堵溢流墙，墙上设有坡度，减小水头损失。7）进出水管 进水采用明渠，承接沉砂池明渠建设。 出水管分6根出水，可达到均匀出水的目的。二.在氧化沟前各设一个配水井，共设六座1、 设计参数：设计流量 Q=2.2m3/s水力停留时间：t=2min2、 设计计算：1）总流量Q=2.2/6=0.37 m3/s2）有效容积V=Qt=0.37260=44.4m33）池面积 取有效水深h=3m A=14.8m24)池平面尺寸 D=4.3m5)池总高度 取超高h1=0.3m H=h+h1=3.0+0.3=3.3m6)溢流堰 位于池子出水端1m处，设置一堵溢流墙，墙上设有坡度，减小水头损失。2.11 配泥池1、 设计参数：设计流量 Q=871.8m3/d=0.01m3/s水力停留时间：t=2min2、 设计计算：1）总流量: Q=0.01m3/s2）有效容积:V=Qt=0.01260=1.20m33)池面积 取有效水深h=2m A=0.6m24)池平面尺寸 D=0.87m5)池总高度 取超高h1=0.3m H=h+h1=2.0+0.3=2.3m2.12 污泥提升泵房的设计本设计采用潜污泵湿式安装，即泵直接放在集水池中，泵的效率较高，而且节省投资和运行费用。一.剩余污泥提升泵站1、流量确定Qmax2615.3m3/d=108.97m3/h考虑采用两台潜污泵（一用一备），则每台流量为Q108.97m3/h2、集水池容积 考虑不小于一台泵10min的流量 W18.16m3 取有效水深h1.5m，则集水池面积 A=12.11m23、泵站扬程计算剩余污泥提升扬程 H=10.847m4、设备选用据扬程选用100QW120-10-5.5型Q120m3/h H=10m r=1440r/minP=5.5kw 出口直径DN100 效率77.25、泵房平面尺寸据所选泵型，每台泵宽0.88m，取机器间隔为1.0m，则 L10.88*3+1.0*46.64m 取L13m二.污泥回流泵1. 拟采用两台(一用一备)Q=572.8m3/h2. 回流污泥提升扬程 H=23.464-(13.252-3.2)=13.412m3. 设备选用:250QW600-15-45Q600m3/h H=15m r=980r/minP=45kw 出口直径DN250 效率82.65、泵房平面尺寸据所选泵型，每台泵宽0.88m，取机器间隔为1.0m，则 L20.88*2+1.0*34.6m L=L1+L2=6.64+4.6=11.24m 取12m则BA/L91.3/127.6m泵房平面尺寸即为：L*B12*7.6m2选择LDA型电动单梁起重机，据安装尺寸，设计泵房高H9.3m2.13 污泥浓缩池采用辐流式浓缩池，用带栅条的刮泥机刮泥，采用静压排泥。一.设计参数设六座污泥浓缩池，每座的设计进泥量Qw=m3/d污泥固体负荷：Nwg=45/d污泥浓缩时间：T=16h 贮泥时间：6h进泥浓度：Xr=10g/L进泥含水率：99.5%，出泥含水率97%二.设计计算1.浓缩池面积：A=2.浓缩池直径：D= 3.浓缩池有效水深 取h1=3m4.校核水利停留时间浓缩池有效容积 V=Ah1=292.23=876.6m3污泥在池中停留时间 T= 符合要求5.确定泥斗尺寸浓缩后的污泥体积为： V1=贮泥区所需容积：按6h泥量计，则 V2=泥斗容积：按图所示泥斗的设计尺寸：V3(r21+r1r2+r22)=(2.32+2.31.5+1.52)=20.7 池底坡度为0.06，池底坡降为：h5=故池底可贮泥容积： V4=（r21+r1R+R2）=(7.82+7.82.3+2.32)=38.7m3故总贮泥容积为V=V3+V4=20.7+38.7=59.4m3 满足要求6.浓缩池总高度超高取h2=0.3，缓冲层高度取h3=0.3，浓缩池总高度为：H=h1+h2+h3+h4+h5=3+0.3+0.3+1.8+0.44=5.84m三.选刮泥机型号池径刮泥板外缘线速度电动机功率池深ZBG-1616m2.34r/min1.5Kw5000mm示意图如下图所示：2.14 贮泥池1、污泥浓缩池后设一座贮泥池，设计进泥量=39453.11m3/d贮泥时间为=12h单个池容为V=QwT=取有效深度h=5m S=m贮泥池尺寸：将贮泥池设计为正方形其长宽高=19.819.85m32、脱水机房后设一贮干泥池，设计进泥量=3050.5m3/d贮泥时间为=12h单个池容为V=QwT=设为正方形a11.5m2.15 脱水机房 本设计拟采用带式压榨过滤机，其特点为：脱水效率高，处理能力大，连续过滤性能稳定，操作简单，体积小，重量轻，节约能源，占地面积小。1、 设备选用进泥量Q3945.3m3/d164.4m3/h含水率P297 泥饼含水率P375选用3台设备，互为备用，每台进泥量为1315m3/d，则选用型号为DY3000带式压榨过滤机，带宽3m。与带式压滤机配套使用的辅助设备有：加药系统、污泥泵、冲洗水泵、加药计量泵，辅助设备由设备制造厂配套提供。2、 脱水机房尺寸据所选设备的实际安装尺寸，考虑设备安装和检修空间，其平面尺寸为LB（4.5003）1013.510m22.16 污泥的最终处置泥饼外运，部分作有机肥用，部分与生活垃圾混合填埋。2.17 附属建筑物面积的确定根据污水厂处理规模190000m3/d，为二级处理厂确定：1. 综合楼面积：4025m2（包括：生产管理用房、行政办公用房、化验室）2. 维修间：车间面积1610m2，辅助面积：107m23. 车库：1510m24. 自行车棚：108m25. 仓库：2510m26. 食堂：2010m27. 浴室：1410m28. 锅炉房：104m29. 传达室：103m210. 宿舍：3020m211. 绿化用房：102m212. 露天休息室：103m213. 操场：3020m2第三章 城市污水处理厂的平面布置一、平面布置的一般原则1、 处理构筑物的布置应紧凑，大型处理厂则以采用矩形池为宜，各处理单元可毗邻布置成片，节约用地。可以沟渠代替联络管线，最大可能减少沿程和局部水头损失，也可给管理上带来许多方便。2、 处理构筑物应尽可能的按流程布置，以免管线迂回，同时应充分的利用地形，以减少土方量。3、 总图布置应考虑远近期结合，有条件时，可按远景规划水量布置，将处理构筑物分为若干系列，分期建设。4、 污泥处理构筑物应尽可能布置成单独区域，以保安全，并方便管理。贮气罐与其他构筑物的间距则应根据容量大小按有关规定办理。5、 污水厂内管线种类很多，应考虑综合布置，以免发生矛盾。污水和污泥管道应尽可能考虑重力自流。6、 污水厂内应设超越管。以便在发生事故时，使污水能超越一部分或全部构筑物，进入下一级构筑物。7、 经常有人工作的建筑物如办公室等用房应布置在上方向一方，在北方地区，并应考虑朝阳。8、 在布置总图时，应考虑安排充分的绿化地带。9、 污水厂的占地面积，随处理方法和构筑物选型不同，而有很大的差异。二、平面布置污水处理厂共占地 190000 m2。平面布置简图见附录一。第四章 处理流程高程设计一、 高程布置的一般原则1、计算各处理构筑物的水头损失时，应选择一条距离最长、水头损失最大的流程进行较准确的计算，考虑最大流量、雨天流量和事故时流量的增加。并应适当留有余地，以防止淤积时水头不够而造成的涌水现象，影响处理系统的正常运行。2、计算水头损失时，以最大流量（设计远期流量的管渠与设备，按远期最大流量考虑）作为构筑物与管渠的设计流量。还应当考虑当某座构筑物停止运行时，与其并联运行的其余构筑物与有关的连接管渠能通过全部流量。3、高程计算时，常以受纳水体的最高水位作为起点，逆废水处理流程向上倒推计算，以使处理后废水在洪水季节也能自流排出，并且水泵需要的扬程较小。如果最高水位较高，应在废水厂处理水排入水体前设置泵站，水体水位高时抽水排放。如果水体最高水位很低时，可在处理水排入水体前设跌水井，处理构筑物可按最适宜的埋深来确定标高。4、在做高程布置时，还应注意污水流程与污泥流程的配合，尽量减少需要提升的污泥量。三、 污水高程计算地面标高：18m沿程损失=坡度距离局部损失=总损失=构筑物的损失+沿程损失+局部损失水面标高（m）17.00015.50015.30015.00022.22322.02321.52320.96820.62120.48919.73419.361总损失（m）0.3610.0000.2000.2000.2000.5000.4000.5550.0470.0660.6230.4820.5170.3290.4700.373 连 接 管 道 水 头 损 失水头损失(m)0.0610.0000.0000.0000.0000.0000.0000.1550.0470.0660.6230.4820.5170.3290.0700.073 污 水 水 力 及 高 程 计 算 表局部损失(m)0.0470.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0460.0270.0270.1190.3840.4200.2700.0600.060沿程损失(m)0.0140.0000.0000.0000.0000.0000.0000.1090.0390.0390.5040.0980.0970.0590.0100.013坡 度()0.5490.6390.6390.6392.2401.3601.1580.9120.5490.549流 速(m/s)1.040.690.690.691.141.1201.1671.1401.0401.040连接管径(mm)1800180090090090070010001200140018001800流 量(m3/s)2.642.641.322.640.880.880.440.440.440.440.881.321.762.642.642.64构筑物间 距（m）2600000017031612257284651924构筑物水头损失(m)0.20.20.20.50.40.30.40.40.30.3构 筑 物名 称出水管进水管中格栅间提升泵房细格栅间沉砂池配水井厌氧池配水井氧化沟计量堰接触池三、污泥高程计算地面标高：18m沿程损失=坡度距离局部损失=总损失=构筑物的损失+沿程损失+局部损失因为污泥的密度比水大，所以取2倍的总损失。水 面 标 高（m）18.3017.5621.5720.4510.8418.5020.0019.1318.8518.30总 损 失（m）12.8360.8661.033.9200.284连 接 管 道 水 头 损 失水头损失（m）2.7802.12.0.6940.8240.4330.5151.9600.142局部损失（m）0.1010.2020.1750.3780.0730.0740.0740.073沿程损失（m）2.6791.9180.4990.4260.3600.4411.8860.069坡 度（）30.026.919.69.869.8626.926.99.86流 速（m/s）11.051.151.131.141.141.151.151.14连接管径（mm）80100125225250200250250流 量（L/s）18.1618.1636.3254.48108.96108.9636.3236.32108.96构 筑 物间 距（m）89.371.325.543.236.516.470.17.0构筑物水头 损 失（m）0.40.30.30.30.3构 筑 物名 称氧化沟提升配泥井污泥浓缩池贮泥池脱水机房排泥管第五章 其 它5.1 建筑结构设计 一建筑设计 遵循的主要设计规范、设计依据砌题解够设计规范（GBJ83）建筑地基基础设计规范（BJ89）混凝土结构设计规范二结构设计 本设计集水井、沉沙池、氧化沟、沉淀池、污泥池、污泥 浓缩吃菜雍整体现浇钢砼形式，并按自身墙体抗渗考虑。所采用的砼级不低于C25。脱水机房、值班室、化验室、控制室为砖混形势。本设计按常规设计进行。 5.2 安全卫生及消防一 职业安全卫生执行标准 1工业设计卫生标准（TJ3679） 2工业企业噪声控制规范（GB8785） 3建筑设计防火规范（GBJ1687） 4电力部门制定的各项设计规范及安全防护有关规定二 消防 根据建筑设计防火规范（GB1687）的规定，室内设置干粉灭火器和跑沫灭火器。5.3 自动控制与监测本设计采用现代微机管理系统，对污水处理工艺中各环节进行自动控制、自动检测及显示，从而达到处理效果好，运行管理科学。节省人力和提高效益的目的。第六章 处理成本的计算6.1水厂的工程造价 6.1.1估算依据 估算指标采用1989年1月1日试行的建设部文件（88）建标字第182号关于发布试行城市基础设施工程投资概算指标的通知中审查批准的由原城乡建设环境保护部、城市建设管理局组织制定城市基础设施施工投资估算指标（排水工程）6.1.2 单项构筑物的工程造价计算1.第一部分费用第一部分费用包括建筑工程费；设备、器材、工具等购置费；安装工程费。可查有关排水工程投资估算、概算指标确定。污水厂的日处理水量； 190000根据有关指标计算各项构筑物的工程造价见下表：序号名称投资概算1总平面2污水泵房3平流沉砂池4厌氧池5氧化沟6接触池7加氯间8污泥泵房9污泥浓缩池10贮泥池11脱水机房12锅炉房13综合楼及控制室14办公及化验楼15宿舍16机修间17