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土木毕业设计计算书排版潮州至揭阳高速公路K40+200K41+800 段路基路面综合设计摘要：根据设计任务书提供的设计资料和设计要求以及交通部颁发的公路设计标准和规范，并根据常吉高速公路数据，对其K10+000K11+000 段进行了路基路面综合设计。此次设计的主要内容包括：路线设计、路基设计、路面设计、防护及排水工程设计、通道设计、英文翻译、专题研究、计算机程序编制。根据所提供的路线资料，考虑到最大纵坡、最小纵坡、坡长、高程控制点等因素,在进行纵断 面的设计时,结合平面图进行横断面的设计。根据设计段内的区域气候和水量的影响范围状况，设置了边沟、截水沟、排水沟、急流槽、盖板涵等排水设施。与此同时，进行挡土墙设计计算和防护工程设计，设置重力式挡土墙，采用植草皮等形式进行边坡防护。在高填路堤路段，采用修筑挡土墙的方法收缩坡脚，减少填方，增加路堤边坡稳定性，并利用简化的Bishop 法进行了路堤稳定性验算。沥青混凝土路面设计和由给定的交通量等条件而进行的的水泥混凝土路面设计，按照路面结构组合设计的原则，选用不同结构层厚度的路面和材料进行结构设计验算。关键词：高速公路；路基设计；路面设计；综合设计；排水工程；挡土墙CHAOZHOU TO JIEYANG FREEWAYIN HUNAN HUAIHUA TO TONGDAOK40+200K41+800 SUBGRADE PAVEMENTABSTRACT ：According to the design information,demands of the design task instrument,the technical standards and specifications for highway design published by the Ministry of Communications of China,the comprehensive design of highway subgrade and pavement from K10+000 to K11+000 has been carried out based on the data of Changji expressway extension. Our primary contents of the design project includes highway alignment, the design of pavement,the design of the culverts, English article translation,special study and computer programming. According to route information that is offered ,we must consider the heavy vertical slope,minimum vertical slope, the length of slope, height control point,etc. During designing the vertical section, and combine the plane figure and design the cross section. According to the condition of climate district and remiting calculation water of quantity,set up side ditch, intercepting ditch,escape canal, round culverts, cover pulls culverts etc. Meanwhile, do block design of wall of soil calculate and protect engineering design , set up the gravity type retaining wall to go on, adopt plant turf to protect the slope ,etc. In high embankment highway section, shrink slope foot by building the retaining wall, reduce the filling, increase the slope stability; make use of Bishop to follow the checking stability calculation. Do the design which has carried on the pitch concrete road surface and design of the cement concrete road surface by giving volume of traffic definitely terms, according to the design principle of the road surface structure,select for different road surface structure layers of thickness and material then carry on structural design checking computations.Key words：expressway; subgrade design; pavement design; comprehensive design; drainage engineering; retainin. 3 潮-揭高速公路k40+200k41+800段路基路面综合设计第一章 线形设计1.1平曲线的计算1.1.1平曲线要素的计算已知：JD3 圆曲线半径R=33000m,转角=103210.3(右)；曲线总长；计算：q= 1491.121外距；切线长；切曲差1.1.2各主点桩号的计算已知: JD3桩号为: K41+285.943；计算：直缓点桩号为ZH=JD-T= K40+832.572；缓圆点桩号为HY=ZH+=K41+130.572曲中点桩号为QZ=HY+= K41+284.992；圆缓点桩号为YH=HZ-Ls= K41+439.413；缓直点桩号为HZ=JD+T=K41+737.413。1.2竖曲线的计算1.2.1 竖曲线要素的计算已知： 第1变坡点：K40+690，高程：54.327m, 竖曲线半径R=10000m，i=+ 0.509%, i=-0.729%,为凸形曲线；计算得： 竖曲线一：,为凸形曲线，曲线长；切线长；外距。1.2.2 竖曲线要点桩号及高程的计算竖曲线一： 起点桩号= K40+690T=K40+628.1；终点桩号= K40+690T=K41+751.9；变坡点对应桩号设计高程=100.33+E=54.519；竖曲线一起点设计高程=54.519-Ti=54.204m；竖曲线一终点设计高程=54.519+Ti=54.970m。第二章 路堤边坡稳定性分析取K40+740处的横断面做路堤边坡稳定性验算。路基左侧填土高度h=9.81m。路堤填土为粘土，土的粘聚力C=20KPa，内摩擦角，边坡坡度采用 1:1.5。由于填方边坡要受到路基顶部车辆荷载的影响，在进行稳定性验算时要先化为换算土柱高度。容重为=18.0KN/m3，荷载为公路I级。2.1行车荷载换算高度将车辆荷载换算成土柱高（ 当量高度）。按以下公式换算土柱高度为：h=NQ/BL.公式中: L前后轮最大轴距，按公路工程技术标准（JTG B01-2003） 规定对于标准车辆荷载为L=12.8m B荷载横向分布宽度,表示如下: B=Nb+（N-1）m+d 其中: N 为并列车辆数，取N=3； d 轮胎着地宽度，取0.6m； b 为后轮轮距，取1.8m； m 为相邻两辆车后轮的中心间距，取1.3m。则: B = 31.8 + (3-1)1.3 + 0.6 = 8.6m h=(3550)/ (188.612.8)=0.83m； H = h+h=9.81+0.83 =10.64m。其中: h为荷载的换算高度，H 为荷载均匀分布于路基时路堤坡脚至荷载顶面的高度。2.2确定滑动圆心辅助线EF用4.5H 法确定滑动圆心的辅助线。已知路堤斜率为1:1.5。自堤顶至坡脚连一直线AB（虚线），依此线坡率由路基设计手册表1-2-14 得126235据此作AF、BF 线交于F 点；再在坡脚下H 处的C 点及沿水平线4.5H 处得E 点，连EF 线得最危险滑弧圆心位置的辅助线，如图1所示：图1 4.5H 法确定滑动圆心辅助线示意图2.3用简化毕绍普法求稳定系数K通过计算选中的五个圆心点对应的安全系数Ki,得到最小值K 和对应的圆心点，再进行验算。计算Ki 时，采用简化bishop 法，并假设滑动面通过坡脚。简化bishop 法需要迭代，先假设一个K 值进行反复带入计算（具体迭代过程见表）。简化毕肖普法的计算公式如下： -第i土条底滑面的倾角；-第i土条垂直方向外力；-系数，按计算；-第i土条滑弧面所在地基土层的内磨檫角和粘结力；-滑动圆弧全长； -第i土条宽度； -第i土条路堤部分的重力； -第i条土地基部分的重力； U-地基平均固结度，根据地基情况，此处取U=1。(1)在圆心辅助线上取圆心点O1，作半径为R1=18.0252m圆弧滑动面，对滑动面范围内的土体按断面形式将滑动面分为8个土条，如图2 验算其稳定性，计算结果见表2-1。图2 圆心为O1的滑动面示意图用迭代法试算假定计算结果Fs 与假定接近，故得土坡的稳定安全系数Fs1=1.72。(2)在滑动圆弧圆心辅助线上取同一圆心点O2，作半径为R2=19.5063m的圆弧滑动面，按断面形式将滑动面分为8条，如图3 验算其稳定性，计算结果见表2-2。图3 圆心为O2的滑动面示意图用迭代法试算假定计算结果Fs 与假定接近，故得土坡的稳定安全系数Fs2=1.69。(3)在滑动圆弧圆心辅助线上取同一圆心点O3，作半径为R3=21.5757m 的圆弧滑动面，按断面形式将滑动面分为8个土条，如图4 验算其稳定性，计算结果见表2-3。图4 圆心为O3 的滑动面示意图用迭代法试算假定计算结果Fs 与假定接近，故得土坡的稳定安全系数Fs3=1.85。(4)在滑动圆弧圆心辅助线上取同一圆心点O4，作半径为R4=24.0823m 的圆弧滑动面，按断面形式将滑动面分为8个土条，如图5 验算其稳定性，计算结果见表2-4。图5 圆心为O4 的滑动面示意图用迭代法试算假定计算结果Fs 与假定接近，故得土坡的稳定安全系数Fs4=2.3。最危险滑动面圆心位置有时并不一定在EF 的延长线上，而可能在其附近，因此以上确定的圆心可能并不是最危险滑动面圆心，这时可以通过该圆心作直线EF 的垂线，再在垂线方向上用同样的方法找最不利圆心，两次确定的最不利圆心(两个最不利圆心有可能会重合)均满足要求（大于1.3）才行。因此在所做最不利位置取垂直方向上取5点得图于结果如下所示图6 圆心为O5 的滑动面示意图图7 圆心为O6 的滑动面示意图图8 圆心为O7 的滑动面示意图图9 圆心为O8 的滑动面示意图横向：K5=1.89 R=16.81 数据见表2-5 K6=1.74 R=18.14数据见表2-6K7=1.7 R= 20.89 数据见表2-7K8=1.75 R=22.31数据见表2-8图10 总体图用迭代法试算假定计算结果Fs 与假定接近，故得土坡的稳定安全系数Fs5=1.69。根据公路路基设计规范（JTG D302004）规定采用简化Bishop法分析路堤的堤身稳定性时，边坡容许稳定性系数取K=1.3。因为Kmin=1.69K=1.3，所以该边坡稳定.18表2-1R18.03土条编号 ibihiLi土条体积WiWisin iWitan iCiLicosimai=cosi+tanisini/K(Witani+CiLicosi)/mai1.00-12.002.661.212.723.2358.18-0.21-12.09-12.3653.26-0.210.9578.612.00-3.002.663.332.678.87159.64-0.05-8.35-8.3650.67-0.050.99109.793.005.002.665.052.6813.44242.000.0921.0821.1650.710.091.01137.514.0014.002.666.362.7516.95305.160.2473.7776.0250.710.241.01160.695.0023.002.667.242.9019.30347.430.40135.65147.3550.730.390.98180.906.0033.002.667.613.1720.29365.140.58198.74236.9050.570.540.92199.237.0043.002.665.633.6915.01270.190.75184.16251.6751.310.680.83179.358.0057.002.662.404.976.39115.100.9996.49176.9551.450.840.67138.99689.441185.071.72表2-2R19.51土条编号 ibihiLi土条体积WiWisiniWitaniCiLicosimai=cosi+tanisini/K(Witani+CiLicosi)/mai1.00-2.002.340.852.341.9835.68-0.03-1.24-1.2546.75-0.030.9960.092.005.002.342.332.355.4598.170.098.558.5846.780.091.0181.753.0012.002.343.532.398.26148.690.2130.8931.5846.800.211.0199.974.0019.002.344.432.4810.36186.520.3360.6864.1746.970.330.99115.485.0027.002.344.992.6211.68210.230.4795.38107.0246.720.450.96128.436.0035.002.345.162.8512.07217.200.61124.50151.9346.730.570.91138.867.0044.002.344.513.2410.55189.920.77131.85183.1946.690.690.82140.508.0054.002.341.904.034.4680.210.9464.86110.2447.470.810.71107.95515.46873.021.69表2-3R21.58土条编号 ibihiLi土条体积WiWisiniWitaniCiLicosimai=cosi+tanisini/K(Witani+CiLicosi)/mai1.007.002.080.602.091.2422.290.122.712.7341.550.121.0149.132.0012.002.081.632.133.3961.090.2112.6912.9841.640.211.0163.283.0018.002.082.452.195.1091.830.3128.3529.8141.610.311.0075.214.0024.002.083.042.286.32113.810.4246.2650.6341.600.410.9785.165.0030.002.083.362.416.99125.900.5262.9172.6241.700.500.9492.966.0037.002.083.372.607.02126.300.6575.9695.0741.540.600.8998.387.0044.002.082.992.906.22111.880.7777.67107.9241.750.690.82100.058.0052.002.081.493.423.1155.950.9144.0771.5242.200.790.7385.14350.63649.301.85表2-4R24.08土条编号 ibihiLi土条体积WiWisiniWitaniCiLicosimai=cosi+tanisini/K(Witani+CiLicosi)/mai1.0014.001.880.421.930.7914.180.243.433.5337.510.241.0142.382.0018.001.881.141.982.1438.440.3111.8712.4837.620.311.0051.743.0023.001.881.682.043.1656.920.4022.2224.1437.530.390.9859.474.0028.001.882.042.133.8369.020.4932.3836.6637.580.470.9565.745.0033.001.882.192.244.1173.910.5840.2347.9537.660.540.9270.106.0039.001.882.082.413.9170.310.6844.2256.8837.440.630.8772.267.0045.001.881.662.643.1256.210.7839.7256.1437.390.710.8171.078.0051.001.880.833.011.5628.120.8921.8434.6837.980.780.7564.56215.91497.312.30表2-5R16.81土条编号 ibihiLi土条体积WiWisiniWitaniCiLicos imai=cosi+tanisini/K(Witani+CiLicosi)/mai1.003.001.910.621.921.1921.460.051.121.1238.290.051.0145.812.0010.001.911.671.943.1957.410.179.9610.1238.260.171.0158.513.0016.001.912.502.004.7885.950.2823.6724.6338.450.281.0069.544.0023.001.913.082.095.89105.960.4041.3744.9438.420.390.9878.605.0031.001.913.382.236.46116.200.5459.8169.7638.220.510.9386.126.0039.001.913.332.466.36114.490.6872.0092.6138.200.630.8791.577.0048.001.912.812.855.3796.740.8471.85107.3038.210.740.7893.968.0058.001.911.553.732.9653.291.0145.1785.1339.550.850.6689.55324.96613.651.89表2-6R18.14土条编号 ibihiLi土条体积WiWisiniWitaniCiLicos imai=cosi+tanisini/K(Witani+CiLicosi)/mai1.001.002.120.742.131.5828.350.020.490.4942.520.021.0052.702.007.002.122.002.144.2476.320.129.299.3642.550.121.0169.573.0014.002.123.012.196.38114.860.2427.7728.6242.560.241.0183.804.0021.002.123.752.287.95143.100.3751.2554.8942.600.360.9995.875.0029.002.124.182.428.86159.430.5177.2488.2942.410.480.95105.976.0037.002.124.242.658.98161.610.6597.19121.6642.390.600.89113.787.0046.002.123.803.058.06145.070.80104.29150.0442.350.720.80118.438.0056.002.121.833.873.8869.880.9857.91103.4443.340.830.68100.45425.43740.591.74表2-7R20.89土条编号 ibihiLi土条体积WiWisiniWitaniCiLicos imai=cosi+tanisini/K(Witani+CiLicosi)/mai1.00-4.002.550.982.512.4944.89-0.07-3.13-3.1450.13-0.070.9967.342.003.002.552.672.576.80122.330.056.406.4151.400.051.0195.303.0010.002.554.052.5810.34186.060.1732.2832.7850.780.171.01117.214.0018.002.555.112.6813.04234.720.3172.4876.2050.910.311.00136.675.0025.002.555.182.8213.22237.870.44100.46110.8351.110.420.97141.936.0033.002.556.093.0515.52279.430.58152.08181.2951.190.540.92166.027.0042.002.554.632.4411.81212.670.73142.21191.2736.330.670.84134.728.0053.002.551.854.214.7184.750.9267.64112.3050.740.800.72112.90570.43972.091.70表2-8R22.31土条编号bihiLi土条体积WiWisiniWitaniCiLicosimai=cosi+tanisini/K(Witani+CiLicosi)/mai1.00-5.002.761.112.773.0554.98-0.09-4.79-4.8155.26-0.090.9876.572.002.002.763.012.768.30149.430.035.215.2155.230.031.00109.113.009.002.764.592.8012.66227.920.1635.6336.0755.260.161.01136.674.0016.002.764.812.8813.28239.040.2865.8468.4955.310.281.00141.925.0024.002.766.653.0218.35330.240.42134.23146.9155.180.410.97179.896.0032.002.766.743.2518.60334.820.56177.31209.0255.200.530.93190.797.0041.002.764.713.6512.99233.810.72153.30203.0355.080.660.85164.188.0051.002.761.834.405.0691.160.8970.80112.4155.440.780.75118.66637.521117.791.75 潮-揭高速公路k40+200k41+800段路基路面综合设计第三章 挡土墙设计与验算3.1 设计资料 3.1.1 墙身构造本设计任务段中K40+980的横断面左侧坡度较陡，为了减少填方量，收缩边坡，增强路基的稳定性，拟在本段设置一段重力式路堤挡土墙，其尺寸见挡土墙设计图。拟采用浆砌片石仰斜式路堤挡土墙，墙高H=6.99m，墙顶填土高度为，顶宽，底宽，墙背仰斜,坡度为-0.25:1，(=-14.04)，基底倾斜，坡度为，(=11.31)，墙身分段长度为10m。3.1.2 车辆荷载 根据路基设计规范(JTG 2004)，车辆荷载为计算的方便，可简化换算为路基填土的均布土层，并采用全断面布载。 换算土层厚 其中: 根据规范和查表 为墙后填土容重3.1.3 土壤地质情况填土为粘土，土的粘聚力，内摩擦角，墙背与填土间的摩擦角,容重为 粘性土地基，容许承载力为，基底摩擦系数取0.38。3.1.4 墙身材料采用7.5号砂浆，25号片石,砌体容重为；按规范:砌体容许压应力为，容许剪应力为，容许拉应力为。3.2 墙背土压力计算 对于墙趾前土体的被动土压力Ep，在挡土墙基础一般埋深的情况下，考虑到各种自然力和人畜活动的作用，以偏于安全，一般均不计被动土压力,只计算主动土压力。本设计任务段的路堤挡土墙，按粘性土的公式来计算土压力；边坡坡度为其计算如下：图4.1 挡土墙设计图3.2.1 破裂面计算假设破裂面交于荷载中部，则: 其中：破裂角： 3.2.2 验算破裂面是否交于荷载内： 破裂面至墙踵(+a)=(6.99+3)0.857=8.56m荷载内缘至墙踵:b-+d=4.5-6.99+0.75=3.51m荷载外缘至墙踵:b-+d+=4.5-6.99+0.75+12=15.51m因为3.518.560将数据代入方程后计算，满足要求。 所以抗滑稳定性满足要求。3.4.2 抗倾覆稳定性验算验算采用“极限状态分项系数法”。倾覆稳定方程：=0.8265.191.985 +1.3(6.6362.616-126.6242.515)+0.30= 29.6920 将数据代入方程后计算，满足要求，所以抗倾覆稳定性满足要求 所以抗倾覆稳定性满足要求3.4.3 基底应力及合力偏心距验算为了保证挡土墙基底应力不超过地基承载力，应进行基底应力验算；同时，为了避免挡土墙不均匀沉陷，控制作用于挡土墙基底的合力偏心距。基础地面压应力 轴心荷载作用时： = (265.191.2+1.46.636) cos+1.4126.624sin=355.326N所以=355.326(1.991)=178.56kPa=350kPa故基础地面压应力满足要求。偏心荷载作用时作用于基底的合力偏心距 Zn=(My-Mo)/N=(265.191.985+6.6362.616-126.6242.515)/355.326=0.828故偏心距与基础地面压应力均满足要求。地基承载力抗力值：地基应力的设计值应满足地基承载力的抗力值要求，即满足以下各式，因为如图一所示挡土墙的基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m，则： =350+1.618（1.5-0.5）=378.8轴心荷载作用时， =155.25378.8当偏心荷载作用时， =238.369367.11.2=440.52故地基承载力抗力值符合要求。3.4.4 墙身截面强度计算(1)强度计算，要求： ak=0.922为轴向力偏心影响系数，按每延米长计算： =1.051.2265.19+1.46.636=343.894kN=0.9221.999002.31=714.85kN 所以 ,故强度满足要求。(2)稳定计算 : 要求： 其中 =11+0.0027.025(7.025-3)1+16(0.167/1.99=0.851 式中：s2H/B，H为墙有效高度（是下端固定，上端自由，m）,B为墙的宽度（m）, s=2x6.99/1.99=7.025；s系数，取0.002；=0.851714.85=608.337kN，故稳定性满足要求。3.4.5 正截面直接受剪验算要求： ,其中=126.624kN，=1.991802.31+0.42271.826=269.232kN即，抗剪满足要求。由上述可得K49+340截面的挡土墙符合要求,挡土墙最终截面按照拟定设计。第四章 排水设计计算说明书4.1 气候与地质条件介绍 根据我国的公路自然区划标准（JTJ003-86），本路区属亚热带季风湿润气候区。年平均气温18.828.8，年平均降水量1628.51785.4mm，降水季节分配不均，每年39月为雨季，占全年降雨量的85%左右，全年无霜期长大300多天。测区范围内红色泥岩、粉砂岩及变质岩覆盖层以亚粘土为主，砂砾石层不甚发育，且厚度较薄，故水量相对贫乏。而花岗二长岩全风化层厚度大，孔隙比大，渗透性好，水量丰富。整个地势特征为北高南低，项目地貌为构造侵蚀丘陵地貌，地质构造相对简单，属地质构造稳定区。4.2 边沟设计验算在K41+180至K41+250之间的右侧挖方段为挖方最大汇水面积段，本次设计以沥青混凝土路面为例。粘性土土路堑（坡度为1:1，坡面流长度18.3m），路基宽度25.5m,取单侧路面和路肩横向排水宽度为12m，路拱横坡为2%，在纵断面方面，纵坡i=-0.73%,边沟坡脚和路肩边缘间设置矩形边沟。4.2.1 计算汇水面积和径流系数汇水区域在路堑一侧的坡面面积约为A1=18.370=1281，由于坡面上采用植草防护，则由公路排水设计手册得坡面径流系数取C1=0.5。汇水区域在边沟平台上的面积A2=1.570=105,取坡面径流系数C2=0.4，汇水区域在路面一侧(公路路中线到边沟)的面积A3=1270=840,由公路排水设计手册查的沥青路面查得沥青路面径流系数C3=0.95。由此，总的径汇水面积为F=1281+105+840=2226。汇水区的流系数为:4.2.2 计算汇水历时由克毕公式计算坡面汇流历时。其中：为坡面流长度； 为坡面流坡度； 地表粗糙系数；由公路排水设计手册查得草皮防护路堑边坡的粗度系数m=0.4，且路堑台阶坡度为1:1，得路堑坡面汇流历时：由表查得边沟平台（浆砌片石护面）的粗度系数m=0.02,横向坡度为2%，则查表得沥青混凝土路面粗糙系数为m=0.013，横坡2%，坡面流长度为12m，所以历时时间为。因此取坡面汇流历时t=3.661min(取最大值)。设边沟底宽为0.8m，高0.8m，以浆砌片石砌筑，沟壁粗糙系数n=0.025。设计水深为0.6m。求得过水断面段面积为A= 0.80.6=0.48，水力半径为R=m。按曼宁公式,得沟内平均流速为：因此沟内汇流历时为 。由上可得汇流历时为4.2.3 计算降雨强度：据设计指导书，潮揭高速公路路界内坡面排水设计降雨重现期为5年。求设计重现期和降雨历时内的降雨强度（mm/min）,由于公路在广东境内，据公路排水设计手册，可取公式=11.32.75=3.575。查规范取1，查规范内插计算取1.3，查规范取2.754.2.4 计算设计径流量：可按降雨强度由推理公式确定：，式中 Q-设计径流量； C-径流系数； F-汇水面积（Km）;所以。 4.2.5 检验径流：设定边沟的截面形式为矩形，顶宽0.8m,，底宽0.8m,，高0.8m，断面积为0. 64m2,则泄水能力Qc=0.641.741=1.114m/s。 因为设计径流量Q=0.088mm/s泄水能力Qc=1.114m/s，所以假定的边沟尺寸符合要求。4.2.6 冲淤检验：边沟的平均流速应使水流在设计流量条件下不产生冲刷和淤泥。为此，应保证设计流速在最大和最小允许流速范围内。对于浆砌片石边沟，最大允许速度为3.0m/s，由于水深不大于0.6m，则修正系数为0.85,故修正最大允许流速为2.55m/s,而最小允许速度为0.4m/s。对于平均流速V=1.741m/s在最大与最小范围内，故满足冲淤检验。综上所述，边沟尺寸符合要求。第五章 水泥混凝土路面设计5.1 水泥混凝土路面设计总则水泥混凝土路面设计方案，应根据公路的使用任务、性质和要求，结合当地气侯、水文、土质、材料、施工技术、实践经验以及环保要求等，通过技术经济分析确定。水泥混凝土路面设计应包括结构组合、材料组成、接缝构造和钢筋配制等。水泥混凝土路面结构应按规定的安全等级和目标可靠度，承受预期的荷载作用，并同所处的自然环境相适应，满足预定的使用性能要求。水泥混凝土路面设计除应符合公路水泥混凝土路面设计规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。5.2 结构组合设计5.2.1 路基路基应稳定、密实、均质，对路面结构提供均匀的支承。 高液限粘土及含有机质细粒土，不能用做高速公路和一级公路的路床填料或二级和二级以下公路和上路床填料；高液限粉土及塑性指数大于16或膨胀率大于3的低液限粘土，不能用做高速公路和一级公路的上路床填料。因条件限制而必须采用上述土做填料时，应掺加石灰或水泥等结合料改善。地下水位高时，宜提高路堤设计标高。在设计标高受限制，未能达到中湿状态的路基临界高度时，应选用粗粒土或低剂量石灰或水泥稳定细粒土做路床或上路床填料；未能达到潮湿状态的路基临界高度时，除采用上述填料措施外，还应采取在边沟下设置排水渗沟等降低地下水位的措施。路基压实度应符合要求。多雨潮湿地区，对于高液限土及塑性指数大于16或膨胀率大于3的低液限粘土，宜采用由轻型压实标准确定的压实度，并在含水量略大于其最传佳含水量时压