九层框架住宅建筑设计毕业论文.doc

第一部分 建筑设计九层框架住宅建筑设计毕业论文目 录摘 要ABSTRACT第一部分 建筑设计41.1 毕业设计题目41.2 毕业设计目的41.3 工程概况41.4 设计概况5第二部分 结构设计61 楼屋面荷载信息61.1 恒载标准值计算61.2 恒载设计值计算61.3 活荷载设计值计算62 楼板的计算82.1 设计信息82.2 屋面板计算83 框架计算173.1 框架梁、柱截面尺寸估算173.2 计算单元183.3 框架几何尺寸193.4 框架计算简图193.5 恒荷载与活荷载计算及内力分析213.6 风荷载计算303.7 地震力计算323.8 内力计算374 内力组合584.1 框架梁内力组合计算594.2 框架柱内力组合计算615 框架梁的截面设计625.1 框架梁截面设计计算625.2 梁的正截面受弯承载力计算625.3 梁的斜截面受弯承载力验算和配筋636 框架柱的配筋计算656.1 柱的正截面承载力计算656.2 柱的斜截面承载力计算677 基础设计687.1 基础的计算687.2 抗冲切验算697.3 配筋计算708 楼梯计算738.1 板式楼梯结构计算748.2 平台板设计758.3 平台梁设计76第三部分 施工组织设计781 编制依据792 工程概况803 施工总体部署814 施工准备工作825 主要项目施工方法836 资源需用量计划957 质量保证体系及质量保证措施978 冬期、雨期施工措施1039 工期保证措施10410 施工现场安全管理措施10511 现场文明施工、降低成本和成品保护措施109结 语110参 考 文 献111致谢112第一部分 建筑设计1.1 毕业设计题目惠民小区框架住宅楼A栋1.2 毕业设计目的 通过系统的项目设计，更加系统的复习大学里学校的知识。并且把工程地质、土力学地基基础、材料力学、结构力学、混凝土结构、结构抗震、施工技术、施工组织等课程知识综合运用。通过设计，熟悉设计的全过程，基本方法、步骤及相关设计规范的内容和应用，提高自身的综合素质和实际工作能力，为毕业后走上工作岗位打下坚实的基础。1.3 工程概况 该工程位于攀枝花市东区炳草岗,占地面积465.6 m2,建筑面积4656 m2.该住宅楼总体平面呈矩型，两单元，各单元长19.9m,宽11.7m,总高32.4m。底层层高为3.9 m ，2-9层层高均为3m ,垂直交通各设有疏散楼梯，电梯一部。1.4 设计概况1.4.1 建设项目名称：攀枝花市炳草岗惠明小区A栋住宅楼1.4.2 建设地点：攀枝花市东区炳草岗1.4.3 设计资料： 攀枝花市炳草岗惠民小区A栋住宅楼,主体为9层，底层层高为3.9m，2-9层层高均为3m,垂直交通设有两部疏散楼梯和两步电梯，其各层楼的具体布置见图纸。地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为最深厚度1.2m左右的杂填土，承载力的特征值为60kPa,以下为最深1.7m左右的粉土层，承载力的特征值为120kPa，再下面中密砂卵砾石层，其承载力的特征值为250kPa。宜选择中密砂卵砾石层为基础的持力层。气象资料：全年主导风向：偏南风 夏季主导风向，常年降雨量为：350mm，时间是57月，基本风压为：0.4kN/m2（C类场地）抗震设防要求：抗震设防烈度7度（第二组），0.1g施工条件：由二级施工企业承担施工任务，技术力量、机械吊装设备都能满足要求。开竣工日期：自本年4月开工，总工期根据按定额工期的0.8倍考虑，雨季施工为7月1日至8月31日。第二部分 结构设计第二部分 结构设计1 楼屋面荷载信息1.1 恒载标准值计算（1）屋面防水层（刚性）30厚C25细石混凝土防水防水层（柔性）三毡四油铺小石子找平层：厚水泥砂浆找坡层：厚水泥石灰焦渣砂浆3找平保温层：厚矿渣水泥结构层：厚现浇钢筋混凝土板抹灰层：厚混合砂浆合计： （2）楼面 小瓷砖地面厚水泥砂浆一道现浇钢筋混凝土板混合砂浆抹灰合计： 1.2 恒载设计值计算屋面： 楼面： 1.3 活荷载设计值计算查荷载规范知活载标准值为：住宅：上人屋面：楼（屋）面活载设计值： 上人屋面面活载设计值： 2 楼板的计算2.1 设计信息根据建筑方案的结构布置以及指导老师的意见，在选择框架计算时，我选择3号轴线作为计算对象。要求根据建筑方案设计信息对3号轴线的各构件进行结构计算，求出内力、给出配筋信息,绘制施工图。2.2 屋面板计算图2.1 屋面板平面布置及分区2.2.1 荷载计算查楼屋面荷载信息： 弯矩计算： 计算各区格板跨内正弯矩，按恒载均布及活载棋盘式分布计算。取载： 在作用下各支座视为固定支座，在作用下各支座视为简支支座。 求各区格中间支座最大负弯矩（绝对值）按恒载、活载均满布各区格板计算，则取荷载：计算简图及计算结果见表2.1。2.2.2 屋面板的配筋计算设计信息：求得各跨内、支座出的最大弯矩，根据混凝土设计原理及双向板的受力特点进行配筋计算，由于各区格板均与梁整体连接，则各弯矩乘以折减系数0.8计算。计算结果见表2.2。设计几何信息：混凝土（） 板厚h=100mm 表2.3.1板内力计算,.区格AClx/ly3.6/4.5=0.83.0/3.9=0.77跨内计算简图u=0 mx(0.03568.71+0.05611.4)3.62=5.04kN.m/m(0.02868.71+0.06831.4)32=3.00KN.M/mmy(0.02048.71+0.03341.4)3.62=2.91KN.m/m(0.01388.71+0.03271.4)32=1.50KN.m/mu=0.2mx(u)5.04+0.22.91=5.622KN.M/m3.00+0.21.5=3.3kN.mmy(u)2.91+5.040.2=3.918KN.M/m1.5+0.23.00=2.1kN.m支座计算简图mx-0.088310.113.62=-11.57kN.m-0.068610.113.02=-6.24N.mmy-0.074810.113.62=-9.80kN.m0.056310.113.02=-5.12kN.m区格BDlx/ly1.5/2.7=0.562.7/3.0=0.9跨内计算简图u=0 mx(0.03988.71+0.08781.4)1.52=1.01KN.M/m(0.02218.71+0.04561.4)2.72=1.87Kn.mmy(0.00428.71+0.02361.4)1.52=0.21KN.m/m(0.01658.71+0.03531.4)2.72=1.4kN.mu=0.2mx(u)1.01+0.20.21=1.05kN.m1.87+0.21.41=2.15kN.mmy(u)0.21+0.21.01=0.41kN.m1.41+0.21.87=1.78kN.m支座计算简图mx-0.87210.111.52=-1.88kN.m-0.058810.112.72=-4.33my-0.57110.111,52=-1.30kN.m-0.054110.112.72=-3.99N.m区格EHlx/ly1.5/2.4=0.613.9/5.1=0.76跨内计算简图u=0 mx(0.023808.71+0.08761.4) 1.52=1.01kN.m(0.03308.71+0.05811.4)3.62=5.61KN.M/mmy(0.00708.71+0.02651.4)1.52=2.17kN.m(0.01098.71+0.033061.4)3.62=2.15KN.m/mu=0.2mx(u)1.01+0.20.26=1.062kN.m5.61+0.22.15=6.04kN.mmy(u)0.26+0.21.01=0.462kN.m2.15+0.25.6=3.272kN.m支座计算简图mx-0.080010.111.52=-1.82kN.m-0.074810.113.92=-11.5kN.mmy-0.057110.111.52=-1.30kN.m0.057210.113.92=-8.8kN.m区格FLlx/ly3.6/5.1=0.711.4/2.2=0.554跨内计算简图u=0 mx(0.04208.71+0.0671.4)3.62=5.95kN.m(0.03498.71+0.0761.4)2.12=1.81kN.mmy(0.01728.71+0.03131.4)3.62=2.11kN.m(0.0808.71+0.02461.4)2.12=0.46kN.mu=0.2mx(u)5.95+0.22.11=6.372kN.m1.81+0.20.46=1.90kN.mmy(u)2.11+0.25.95=3.30kN.m0.46+0.21.81=0.82kN.m支座计算简图mx-0.098010.113.62=12.84KN.M/m-0.077110.112.12=-3.44KN.M/mmy0.077010.113.62=10.08KN.M/m-0.057110.112.12=-2.55KN.M/m区格RNlx/ly1.2/2.2=0.552.1/4.9=0.43(0.5)跨内计算简图u=0 mx(0.03858.71+0.08781.4)1.22=0.65KN.M/m(0.04008.71+0.09651.4)2.12=2.13Kn.mmy(0.00568.71+0.02361.4)1.22=0.11KN.m/m(0.00388.71+0.01741.4)2.12=0.25kN.mu=0.2mx(u)0.65+0.20.11=0.67kN.m2.13+0.20.25=2.18kN.mmy(u)0.11+0.20.65=0.24kN.m0.25+0.22.13=0.68kN.m支座计算简图mx-0.81410.111.22=-1.19kN.m-0.082910.112.12=-3.70my-0.57110.111.52=-0.83kN.m-0.052010.112.12=-2.32N.m区格SKlx/ly1.5/2.2=0.681.8/2.1=0.85跨内计算简图u=0 mx(0.03318.71+0.07101.4) 1.52=0.87kN.m(0.02468.71+0.05061.4)1.82=0.92KN.M/mmy(0.08368.71+0.02811.4)1.52=1.73kN.m(0.01568.71+0.03481.4)1.82=0.60KN.m/mu=0.2mx(u)0.87+0.21.73=1.23kN.m0.92+0.20.6=1.04kN.mmy(u)1.73+0.20.87=1.90kN.m0.6+0.20.92=0.784kN.m支座计算简图mx-0.074710.111.52=-1.70kN.m-0.062610.111.82=-2.05kN.mmy-0.28710.111.52=-0.65kN.m0.055110.111.82=-1.80kN.m区格Jlx/ly1.8/2.1=0.85跨内计算简图u=0 mx(0.02898.71+0.05061.4)1.82=0.95KN.M/mmy(0.01608.71+0.03481.4)1.82=0.63KN.m/mu=0.2mx(u)0.95+0.20.63=1.08kN.mmy(u)0.63+0.20.95=0.82kN.m支座计算简图mx-0.63110.111.82=-2.17kN.mmy-0.55810.111.82=-1.92kN.m表2.2 双向板的配筋计算 截面选筋实配面积跨内A5.62215981501893.9181828150189B1.053782001410.41178200141C3.3011682001412.10848200141D2.157582001411.78718200141E1.063782001410.46188200141F6.37219381001893.31338100157H6.0418981001893.2721328100157K1.043782001410.784658200141L1.906782001410.82338200141N2.187682001410.68278200141J1.083782001410.82178200141R0.672482001410.24128200141S1.234382001411.90768200141续表2.2 双向板的配筋计算 截面选筋实配面积支座A-A-8.703058200335-7.322948200335A-B-8.293328200335A-J-4.201686200189B-B-7.872768200296B-A-8.292918200296B-C-6.502618200296C-B-4.041428100189C-D-4.731908100189C-L-4.941738100189D-C-4.731908100189D-E-2.891168100157D-N-3.851548200157D-D-4.331528200157E-E-1.79636200141E-P-1.30526200141F-F-9.543358200335F-G-6.872418200265F-J-5.172078100231F-H-9.553358200335H-H-7.753118200335H-F-9.553358200335H-M-5.702298200251J-J-2.891016200141J-A-5.112058200231J-F-5.172078200231L-C-4.841948200207N-L-2.551028200141M-H-5.702298200251M-N-2.43397102004133 框架计算3.1 框架梁、柱截面尺寸估算3.1.1梁截面尺寸估算框架梁的截面尺寸应该根据承受竖向荷载的大小、梁的跨度、框架的问题、是否考虑抗震设防要求以及选用的混凝土材料强度等诸多因素综合考虑确定。一般情况下，框架梁的截面尺寸可按下列公式计算：式中： 梁的计算跨度；梁的截面高度；梁的截面宽度；且应满足梁净跨与截面高度之比不宜小于4，梁的截面宽度不宜小于200mm。横向框架梁，取，故横向框架梁的截面尺寸取为纵向外框架梁，取，故纵向外框架梁的截面尺寸为纵向内框架梁两单元13轴线、79轴线；1012轴线、1618轴线截面尺寸为，其余内框架梁截面尺寸均为。3.1.2柱截面尺寸估算 框架柱截面一般都采用矩形或方形截面，在高层建筑中，框架柱的截面尺寸可按下式计算：式中：柱中轴向力；柱截面高度；柱截面宽度；柱支承的楼面荷载面积上的竖向荷载产生的轴向力设计值，求时，可近似将楼面版沿柱轴线之间的中线划分，恒载和活荷载的分项系数均取1.25或近似去1214进行计算。现取，kN.取N=15KN.柱混凝土强度等级去C35，。因此=898取截面尺寸650mm650mm3.2 计算单元根据指导老师的意见，选择第10号轴线作为代表框架进行手算设计。设计资料：建筑设计信息。取相邻两个柱距的各1/2宽作为计算单元，如图3.1中阴影所示。图3.1 框架平面布置及计算单元简图3.3 框架几何尺寸 3.4 框架计算简图341竖向荷载作用下按刚性方案设计，水平荷载作用下按弹性方案设计（1）相对线刚度计算柱线惯性矩：底层柱线刚度：其余层柱线刚度：250mm600mm梁的惯性矩： 250mm600mm梁的线刚度：U令，则其余各杆件的相对线刚度为：采用分层法计算时除底层外，其余各层柱的线刚度应乘以0.9的修正系数，且其传递系数由1/2改为1/3.框架梁柱的相对线刚度如图3.3所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。图3.3 框架计算简图3.5 恒荷载与活荷载计算及内力分析3.5.1 楼、屋面荷载计算屋面恒载（标准值）：6.09楼面恒载（标准值）：3.62楼、屋面板自重传给框架如图3.4所示。图3.4 屋面板传力简图图3.4 楼面板传力简图3.5.2 构件自重横向框架梁： bh=300600梁自重：抹灰层：10mm厚混合砂浆0.27合计： 3.87纵向框架梁： bh=250500梁自重： 抹灰层：10mm厚混合砂浆0.27合计： 2.65基础梁： bh=250400梁自重： 柱： bh=60060柱自重： 抹灰层：10mm厚混合砂浆0.41合计： 2.659.41墙： 390240190墙自重： 底层： 3.90.248=7.49标准层： 3.00.248=5.76女儿墙自重： 0.24m191.2m=5.473.5.2竖向荷载下框架受荷总图A-C轴间框架梁屋面板传荷载：板传至梁上的三角形或梯形荷载，为简化计算近似按规范等效为均布荷载，荷载的传递示意图简图3.4。恒载：活载： 楼面板传荷载：恒载： 活载： 梁自重：3.87墙自重：5.76A-C框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载 =3.87+17.42=21.29活载=板传荷载=5.72楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载+墙荷载=3.87+10.37+5.76=20.00活载=板传荷载=5.72A-D轴间框架梁屋面板传荷载：(1)均布荷载:恒载：活载：集中荷载F1恒载: 等效为均布荷载为：， ;活载： 等效为均布荷载为：，;楼面板传荷载恒载：活载：集中荷载F1恒载: 等效为均布荷载为：，;活载： 等效为均布荷载为：， ;AE轴间框架梁屋面板传荷载：恒载：活载：集中荷载F2恒载:等效为均布荷载：， ;活载： 等效为均布荷载为：，;楼面板传荷载：恒载：活载：集中荷载F2恒载: 等效为均布荷载， ;活载： 等效为均布荷载为：， ; C-D轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载+集中荷载F1等效均荷+集中荷载F2等效均荷 =3.87+7.99+4.48+2.67=19.01 活载=板传荷载+集中荷载F1等效均荷+集中荷载F2等效均荷 =2.63+1.16+0.88=4.67楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载+墙自重+集中荷载F1等效均荷+集中荷载F2等效均荷=3.87+4.75+5.76+2.72+1.59=18.69 活载=板传荷载+集中荷载F1等效均荷+集中荷载F2等效均荷 =2.63+1.16+0.88=4.67D-E轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载+集中荷载F1等效均荷+集中荷载F2等效均荷=3.87+13.52+1.16+2.67=21.22 活载=板传荷载+集中荷载F1等效均荷+集中荷载F2等效均荷 =4.45+1.16+0.88=6.49楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载+墙自重+集中荷载F1等效均荷+集中荷载F2等效均荷=3.87+8.05+5.76+2.14+1.59=17.1 活载=板传荷载+集中荷载F1等效均荷+集中荷载F2等效均荷 =4.45+1.16+0.88=6.49A轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱女儿墙自重（做法：墙高1100mm，100mm的混凝土压顶）：q=天沟自重：顶层柱恒载=女儿墙及天沟自重+梁自重+板传荷载 = ）顶层柱活载=板传荷载= 标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 = 标准层柱活载=板传荷载=基础顶面恒载=底层墙自重+基础梁自重=C轴柱纵向集中荷载的计算AF框架梁最终等效后的均布荷载为：屋顶均布荷载=10.3，楼面均布荷载=11.25恒载：顶层柱集中荷载=标准层集中荷载=活载：顶层柱集中荷载= 标准层集中荷载= 基础顶面恒载=底层墙自重+基础梁自=F轴柱纵向集中荷载的计算BF框架梁最终等效后的均布荷载为：屋顶均布荷载=10.3，楼面均布荷载=11.25恒载：顶层柱集中荷载= 标准层集中荷载= 活载：顶层柱集中荷载= 标准层集中荷载= 基础顶面恒载=底层墙自重+基础梁自重=将各种恒载和活载分别等效为等效恒载与等效活载，其分布图见一下两图：图3.5 等效恒载分布图（KN/M）图3.6 等效活载分布图（KN/M）框架中各层恒载作用分布图如图3.7所示图3.7 竖向受荷总图图3.6 风荷载计算 为了简化计算，作用在外墙面上的风荷载可近似用作用在屋面梁和楼面梁处的等效集中荷载替代。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中荷载标准值：式中 -基本风压，= -风压高度变化系数 -风荷载体型系数 -风振系数，基本周期对于钢筋混凝土框架结构可用=0.0810=0.8s（n是建筑层数）估算，大约为0.64s0.25s，应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响， -下层柱高 -上层柱高，对顶层为女儿墙高度的2倍 B-迎风面的宽度，B=3.0m=1.30, =0.48,按振型去。计算过程见表3.1表3.1 集中风荷载标准值离地高度z/m()mm30.851.301.4131.30.43310.3227.851.121.4181.30.4337.5723.850.951.4471.30.4336.6620.850.821.3651.30.4335.8317.850.761.3201.30.4335.4914.850.741.2451.30.4335.1711.850.741.1601.30.4334.828.850.741.0841.30.4334.505.850.741.0341.30.45.8534.943.5.4风荷载作用下的位移验算(1)侧移刚度D见表3.2和表3.3.表3.2 横向2-10层D值的计算构件名称A轴柱0.590.22832803C轴柱1.050.34449573F轴柱0.450.18426449=32803+49573+26449=108825表3.3 横向2-10层D值的计算构件名称A轴柱0.770.45830023C轴柱1.360.55436250F轴柱0.590.42127559=30023+36250+27559=93832(2) 风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算式中 ：第j层的总剪力第j层所有柱的抗侧刚度之和第j层的层间侧移框架在风荷载作用下侧移的计算见表3.4表3.4风荷载作用下侧移计算层次/kN/kN( kN/m)/m/h910.3221.851088250.000200.0000787.5729.421088250.000270.0000976.6636.081088250.000330.0001165.8341.911088250.000390.0001355.4947.401088250.000440.0001545.1752.571088250.000480.0001634.8257.391088250.000520.0001724.5061.891088250.000570.0001914.4966.83938320.000710.00095侧移验算：层间侧移最大值：0.000951/550=0.00182（满足要求）3.7 地震力计算各层重力荷载标准值九层： 八至二层： 一层：，故 因为，所以顶部附加地震作用系数为：图3.8 水平地震作用图3.9 层间剪力图（1） 侧移刚度见表3.2和3.3风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算式中： 第j层的总剪力 第j层所有柱的抗侧刚度之和 第j层的层间侧移框架在风荷载作用下侧移的计算见表3.5表3.5水平地震作用下框架侧移计算层次/kN/kN( kN/m)/m/h917.429.81088250.000270.00009815.545.31088250.000420.00014713.759.01088250.000540.00018611.870.81088250.000650.0002259.980.71088250.000740.0002548.088.71088250.000820.0002736.294.91088250.000870.0002924.399.21088250.000910.0003012.1101.3938320.000110.00028侧移验算：层间侧移最大值：0.000281/550=0.00182（满足要求）3.8 内力计算为简化计算，考虑如下几种单独受荷情况：（1）恒载作用；（2）活载作用；（3）风荷载作用；（4）地震作用；对于（1）（2）两种情况，框架在竖向荷载作用下，采用分层法计算。对于（3）（4）两种情况，框架在水平荷载作用下，采用D值法计算。3.8.1 恒载作用的内力计算图3.10 恒载 分层法底层弯矩分配图图3.11 恒载 分层法标准层标准层弯矩分配图图3.12 恒载 分层法底层弯矩分配图图3.13 恒载弯矩图（KN/M）图3.14 恒载剪力图（KN）图3.15 恒载轴力图（KN）3.8.2活载作用下的内力计算图3.16 活载 分层法顶层弯矩分配图图3.17 活载 分层法标准层弯矩分配图图3.18 活载 分层法底层弯矩分配图图3.19 活载弯矩图（KN/M）图3.20 活载剪力图（KN）图3.21 活载轴力图（KN）3.8.3 风荷载作用下的内力计算框架在风荷载（从左向右吹）作用下的内力用D值法（改进的反弯点法）进行计算。其步骤为：（1）求各柱反弯点处的剪力值； （2）求各柱反弯点高度；（3）求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩；（4）求各柱的轴力和梁剪力。第i层第m柱所分配的剪力为：见表 3.1框架柱反弯点位置，计算结果如表3.63.8。表3.6 A轴框架柱反弯点位置层号h/myh/m930.590.350000.351.05830.590.400000.401.20730.590.400000.401.20630.590.450000.451.35530.590.450000.451.35430.590.450000.451.35330.590.4600000.461.38230.590.5000-0.0250.4751.4313.90.770.670-0.007500.6632.58表3.7 C轴框架柱反弯点位置层号h/myh/m931.050.400000.401.20831.050.450000.451.35731.050.450000.451.35631.050.450000.451.35531.050.500000.501.50431.050.500000.501.50331.050.5000000.501.50231.050.5000-0.0160.4841.4513.91.360.650-0.004800.6452.52表3.8 F轴框架柱反弯点位置层号h/myh/m930.450.3250000.3250.975830.450.3750000.3751.125730.450.4000000.401.20630.450.4250000.4251.275530.450.450000.451.35430.450.450000.451.35330.450.4500000.451.35230.590.5500-0.0250.5251.57513.91.360.700-0.007500.6932.70框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算，计算过程如表3.93.11所示。柱端 中柱处的梁 边柱处的梁 表3.9风荷载作用下A轴框架柱剪力和梁端弯矩的计算层kN()()/kNyhm()()()921.85108825328030.306.581.0512.836.9115.53829.42108825328030.305.861.2015.9510.6322.54736.08108825328030.3010.851.2019.5513.0330.84641.91108825328030.3012.611.3520.8117.0233.84547.40108825328030.3014.271.3523.5519.2640.57452.57108825328030.3015.821.3526.1021.3745.36357.39108825328030.3017.271.3827.9823.8349.35261.89108825328030.3018.631.4329.3426.6453.17166.8393832300230.3221.392.5828.3651.9155.00表3.10风荷载作用下C轴框架柱剪力和梁端弯矩的计算层kN()()/kNyhm()()()()921.85108825495730.469.961.2017.9311.9513.3010.15829.42108825495730.4613.421.3522.1418.1219.3314.76736.08108825495730.4616.451.3527.1422.2125.6619.60641.91108825495730.4619.111.3531.5325.8030.4723.27547.40108825495730.4621.611.5032.4232.4233.0125.21452.57108825495730.4623.971.5035.9635.9638.7729.61357.39108825495730.4626.171.5039.2639.2642.6532.57261.89108825495730.4628.221.4543.6840.9247.0335.91166.8393832362500.3925.802.5035.7276.1843.3533.19表3.11风荷载作用下F轴框架柱剪力和梁端弯矩的计算层kN()()/kNyhm()()()921.85108825364490.245.310.9810.755.1812.64829.42108825364490.247.151.1313.418.0418.59736.08108825364490.248.711.2015.7910.4523.83641.91108825364490.2410.181.2317.5612.9828.01547.40108825364490.2411.521.3519.0115.5532.07452.57108825364490.2412.771.3521.0717.2436.62357.39108825364490.2413.951.3523.0218.8340.26261.89108825364490.2415.041.5821.4323.6940.26166.8393832275590.2919.652.7023.7653.0647.45框架柱轴力与梁端剪力的计算结果见表3.12。表3.12 风荷载作用下框架柱轴力与梁端剪力层梁端剪力/kN柱轴力/kNAC跨CF跨A轴C轴F轴-95.653.45-8.302.203.255.0588.275.05-16.573.226.4710.10710.956.58-27.524.3710.8416.68612.617.77-41.134.8415.6824.45514.438.68-54.565.7521.4333.13416.5010.03-71.066.4727.9043.16318.0411.03-89.107.0141.9254.19219.7611.54-108.868.2250.1465.73119.2812.22-