钢管满堂脚手架施工方案

永武高速公路龙岩段房建工程（F4标段）钢管满堂脚手架搭设施工方案福建省泷澄建设集团有限公司 年 月 日工程概况1、工程名称：永武高速公路龙岩段房建工程（F4标段）2、建设地点：分别为七峰山服务区综合楼、才溪收费站3、建筑规模、高度：七峰山服务区综合楼位于七峰山脚下，总建筑面积为7682.41m2，分右区3713.63 m2，左区3968.78 m2总建筑高度为18.4m。才溪收费站工程位于才溪镇，总建筑面积为2619.34m2。分综合楼1561.1 m2，总建筑高度为18.0m；收费棚810.24 m2，总高为12.2m；配电房248 m2总高6.5m。4、层数情况：七峰山服务区综合楼一层层高为4.5m；二层层高为3.6 m，三层层高为3.3 m，四层层高为3.1 m。才溪收费：综合楼一层层高为3.6m；二层层高为3.3m，三层层高为3.3 m；收费棚一层框架结构，总高为12.2m；配电房一层砖混结构，层高4.5m。 针对层高大于3.6M采用满堂钢管支撑,七峰山服务区的一、二层；才溪收费站的综合楼一层，及收费棚、配电房都用满堂钢管支撑。一、层高超过3.6m采用胶合板，钢管（483.5）支撑1）、构造图(高度6.35米)2）、计算简图梁侧模，按三跨连续梁计算，跨度为竖楞间距梁底模，按三跨连续梁计算，跨度为小楞间距L2（L2=300600mm为宜）小楞计算，按简支梁受集中力P计算，跨度为L3钢管支撑，按两端铰接受压构件计算3）、荷载计算A、 侧模、底模（都为三跨）强度M=1/10ql2 W=1/6bh2=M/Wfm 则满足要求挠度fmax=0.667q/ 14/100EIf则满足要求 fmax f不满足要求，可减少12）、小楞强度验算M=1/4PL3=M/Wfm则满足要求挠度验算f=p/l3/48EIf 则满足要求支撑=N/Af则满足要求式中为压杆稳定系数，由=l0/I查规范JGJ130-2001附录C表C得l0=h+2a,h为支撑立杆的步距， i =1.58cm若250时， =7320/2模板支架立杆的轴向力设计值NN=1.2NGK+1.4NQKNGK为模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和。NQK为施工人员及设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。二、层高超过3.5m采用胶合板模板与钢管支撑1、 构造 胶合板规格为183091518，取一块胶合板作为计算单元，每块板下设n根木搁栅即搁栅间距为L1=1830/n-1，本例设n=4，L1=610mm，搁栅下设钢管其间距为L2（L2=1m）钢管立杆的间距L3（取L3=2L1）。 2、计算简图（1）、胶合板底模（2）、木搁栅（3）、安搁栅的钢管（4）、支撑立杆支撑立杆按轴心受压构件计算3、 荷载计算（1） 板底模荷载（楼板厚度为0.1m，胶合板自重5KN/m3） 自重标准值F1计算 胶合板自重：0.9150.0185混凝土自重：240.9150.1钢筋自重：1.10.9150.1合计： 2.38KN/m施工荷载标准值：F2=0.9152.5=2.29KN/m或者集中力Pk=2.5KN荷载设计值计算1）、强度计算：施工荷载按均布荷载时 q=（1.2F1+1.4F2）折减系数=(1.22.38+1.42.29) 0.9=5.45KN/m弯矩M=0.1ql2=0.15.450.612=0.20KNm剪力V=0.6 ql=0.65.450.61=1.99KN施工荷载为集中力时q=1.2F1折减系数 P=1.4PK折减系数弯矩M=(0.1 ql2+0.175Pl) 折减系数 =(0.1 1.22.380.612+0.1751.42.50.61) 0.9 =0.48KN.M剪力V=0.6ql+0.65q=0.61.22.380.61+0.651.42.5=3.33KN显然施工荷载为集中力时的弯距和剪力大!2)、挠度验算：q=1.2F1折减系数=1.22.380.9=2.57KN/M(2)、木搁栅自重标准值F1计算胶合板自重:50.018L1=0.01850.61=0.055木搁栅自重:50.050.1=0.025混凝土自重:240.1L1=240.10.61=1.46钢筋自重:1.10.1L1=1.10.10.61=0.067合计:F1=1.61KN/M施工荷载标准值F2为均布荷载F2=2.5L1=2.50.61=1.53KN/M或集中力P=2.5KN荷载设计值计算1)、强度计算:施工荷载按均布荷载时q=(1.2F1+1.4F2)折减系数=(1.21.61+1.41.53)0.9=3.66KN/M弯距M=0.1qL22=0.15.4512=0.277KN.M剪力V=0.6 qL2=0.63.661=2.20KN施工荷载为集中力时q=1.2F1折减系数 P=1.4PK折减系数弯矩M=(0.1ql22+0.175PL2)折减系数 =(0.11.21.6112+0.1751.42.51)0.9=2.29KN.M剪力V=0.6qL+0.65P=0.61.22.380.61+0.651.42.5=3.33KN显然施工荷载为集中力时的弯矩和剪力大!2)、挠度验算:q=1.2F1折减系数=1.21.610.9=1.74KN/M(3)、安搁栅的钢管自重标准值F1计算胶合板自重:0.3L2=0.31=0.3(模板自重取0.3KN/M2)混凝土自重:240.2L2=240.11=2.4钢筋自重:1.10.1L2=1.10.11=0.11合计:F1=2.81KN/M施工荷载标准值F2:为均布荷载F2=1.5L2=1.51=1.5KN/m设计荷载为:强度计算P=（1.2F1+1.4F2）折减系数=(1.22.81+1.41.5) 0.85 =4.65KN挠度计算P=1.2F1折减系数=1.22.810.85=2.87KN(4)立杆支撑轴向力设计值(不组合风载) N=1.2(N1k+N2K)+1.4N3K 式中N1k为钢管支撑自重标准值产生的轴向力N1k=gkH=0.124=4.8KN(gk为每米立杆承受的钢管支撑自重标准值，取gk=0.12KN/m，H为立杆高度)。 N2K为模板、混凝土、钢筋自重标准值产生的轴向力总和 N2K=（0.3+2.4+0.11）L2L3=2.811.01.22=3.43KN N3K为施工人员及设备自重标准值产生的轴向力， N3K=1.0 L2L3=1.01.01.22=1.22KN N=1.2(N1k+N2K)+1.4 N3K=1.2(4.8+3.43)+1.41.22=11.59KN4、 结构验算（1） 板底模板：抗弯强度=M/W=0.48106/915182/6=9.73N/mmf=20N/mm2满足要求！抗剪强度=3v/2bh=33.33103/291518=0.30N/mmfv=1.4/mm2满足要求！挠度计算f=0.667ql14/100EI=0.6672.576104/1006000915183/12 =2.8mmf=458/250=1.83mm不满足要求，所以采取减小跨度即取L1=1830/6-1=366mm再验算得，f=1.1mmf=1.5mm(2)木搁栅验算：与底模相似（略）（3）立杆支撑稳定验算：=N/Af则满足要求式中N为立杆轴向力设计值N=10.2KN 为稳定系数,由=l0/I查规范JGJ1