13m跨装配式钢筋混凝土简支T梁桥课程设计

13m跨装配式钢筋混凝土简支T梁桥课程设计一.设计资料1. 跨度和桥面宽度(1).标准跨径：13m。(2).计算跨径：12.5m。(3).主梁全长：12.96m。(4). 桥面宽度：净9.5（行车道）+20.5m（防撞栏）。2技术标准(1)设计荷载：公路级，防撞栏按线重度7.5KN/m。(2)环境标准：类环境。(3)设计安全等级：二级。3.主要材料 (1)混凝土：C50，容重26KN/m; (2)钢筋：主筋为HRB335级钢筋，其他用R235级钢筋。4.构造截面尺寸 桥梁横断面和主梁纵断面图（单位：cm）如图所示，全桥共有5片T形梁组成，单片T形梁高为1.1m；宽2.1m：桥上横坡为双向2%，坡度由C50混凝土桥面铺装控制；设3根横梁。二、主梁的计算：（一）主梁荷载横向分布系数计算1.跨中荷载横向分布系数承重结构宽跨比为：B/L=10.5/9.5=1.1050.5，所以按照G-M法来绘制横向影响线和计算分布系数mc。（1）计算主梁的抗弯及抗扭惯性矩和T：计算主梁截面的重心位置x（见图）： 主梁截面尺寸图（单位：cm）翼缘板厚按平均厚度计算，其平均厚度为： h1=12(10+16)=13cm则x=（210-18）13132+11018-1813+11018=28cm抗弯惯矩x为：x=-18133+210-1813(28-132)2+112181103+18110(55-28)2 =cm4=0.m4对于T形梁截面，抗扭惯矩可近似按下式计算：IT=i=1mcibiti3式中bi、ti单个矩形截面的宽度和高度；ci矩形截面的抗弯刚度系数由下表计算；m梁截面划分成单个矩形截面的个数。主梁抗扭惯矩计算：对于翼板，t1b1=0.132.10=0.062,0.1,查表得：c1=1/3对于梁勒，t2b2=0.181.1-0.13=0.186,查表得：c2=0.294由计算公式得：ITx=1/3210133+0.294（110-13）183=cm4单位宽度抗弯及抗扭惯矩为：Jx=Ix/b=/210=22042cm4/cm(2)横梁的抗弯及抗扭惯翼板有效宽度的计算，如图 横隔梁截面特性计算示意图（单位：cm）抗弯惯矩计算：横梁长度取两边主梁的轴线距，即l=4b=42.1=8.4m c/l=305/840=0.363查表得：当c/l=0.363时，/c=0.54所以 =0.548305=167.14cm167cm求横梁截面中心位置y： y=2h1h12+hbh22h1+hb=216713132+1590902216713+1590=16cm所以：Iy=1122167133+216713(16-13 2)2+11215903+1590(45-16)2=cm4Jy=Iyb=3999cm4/cm抗扭惯矩计算：主梁平均厚度：h=16+102=13cm tb=18110-13=0.186,查表得：c=0.294则 ITx=cbt3=0.294110-13183=cm4对于横隔梁梁勒： tb=1590-13=0.195,查表得：c=0.291则 ITy=cbt3 =0.29190-13153=75623cm4故，JTx+JTy=13h3+1bITx+1aITy =13133+1210+162575623=2378/cm(3)计算参数和=Bl4JxJy=0.644式中 B主梁全宽的一半; l计算跨径；=GJTx+JTy2EJTJT=0.425E23782E220423999=0.05403由n=5时=1.042，并取G=0.425E =0.2324(4)计算荷载弯矩横向分布影响线坐标 已知=0.785，查GM表，可以得下表数值：系数梁位荷载位置 校核B3B/4B/2B/40-B/4-B/2-3B/4-BK100.800.901.001.141.221.141.000.900.808.10B/41.101.191.211.251.150.950.810.690.598.09B/21451.451.381.251.000.780.620.520.407.933B/41.751.941.441.110.870.620.700.400.318.11B2.622.001.43 1.110.750.600.390.320.278.05K000.360.641.061.401.501.401.070.650.368.08B/41.121.191.281.311.150.990.830.220.627.84B/22.452.091.881.501.030.600.21-0.22-0.458.113B/43.502.902.101.370.680.25-0.20-0.45-0.818.00B5.803.72.101.100.38-0.21-0.50-0.80-1.008.12用内插法求各梁位处横向分布影响线坐标值，如下图：梁位关系图（单位：cm）对于1号、5号梁：K=K44B+KB-K34B26.25131.25=0.2KB+0.8K34B对于2号、4号梁：K=K44B+K12-K14B78.75131.25=0.6KB+0.4K34B对于3号梁：K=K0这里K0是指列表梁位在0点的K值。列表计算各梁的横向分布影响线坐标值，如下表：算式荷载位置B3/4B1/2B1/4BB0-1/4B-2/4B-B1K=0.2KB+0.8K34B1.9241.9201.4381.1100.8460.6160.6360.3840.302K0=0.2KB+0.8K34B3.964.1202.1001.3160.6200.158-0.260-0.520-0.668K1-K0-2.036-2.200-0.662-0.2060.2260.4580.8960.9040.970(K1-K0)-0.473-0.511-0.154-0.0480.0530.1060.2080.2100.225Ka=K0+(K1-K0)3.4873.6091.9461.0880.6730.265-0.052-0.310-0.44311=Ka50.6970.7220.3890.2180.1350.053-0.010-0.062-0.0892K=0.6K112+0.4K114B1.3101.3461.3121.2501.0600.8480.6960.5880.6K0=0.6K012+0.4K034B1.9181.7661.6401.4241.0780.7560.458-0.044-0.022K1-K0-0.608-0.420-0.328-0.174-0.0180.0920.2380.6320.498(K1-K0)-0.141-0.098-0.760-0.040-0.0040.0210.0550.1470.116Ka=K0+(K1-K0)1.7771.6681.5641.3841.0740.7770.5130.103-0.09421=Ka50.3550.3370.3130.2770.2150.1550.1030.021-0.0193K1=K100.8000.9001.0001.1401.2201.1401.0000.9000.80K0=K000.3600.6401.0601.401.5001.4001.0700.6500.360K1-K00.4400.260-0.060-0.260-0.280-0.260-0.0700.2500.440(K1-K0)0.1020.060-0.014-0.060-0.065-0.0600.0160.0580.102Ka=K0+(K1-K0)0.4620.7001.0461.3401.4351.3401.0540.7080.46231=Ka50.0920.1400.2090.2680.2870.2680.2110.1420.092（5）计算各梁的荷载横向分布系数公路级，防撞栏按单侧7.5KN/m，汽车距防撞栏不小于50cm。 核载横向分布系数的计算土（单位：cm）横向分布计算图式（单位：cm）车辆荷载：1q=12=120.716+0.361+0.208+0.094=0.6922q=120.0.341+0.308+0.269+0.185+0.130+0.033=0.6333q=120.129+0.217+0.270+0.278+0.240+0.152=0.425防撞栏：1b=0.701-0.091=0.612b=0.352-0.020=0.3323b=0.10+0.10=0.20(5)梁端剪力横向分布系数（按杠杆法） 端部横向分布系数计算图式（单位：cm）车辆荷载：1q=12（1.024+0.167）=0.5962q=12（1.00+0.143）=0.5003q=12(0.143+1.00+0.381)=0.639（二）、作用效应计算：1.永久荷载假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担，计算结果如下表：桥面构造各部分重力结构名构件尺寸/cm结构件单位长度体积/cm重度/(KN/m3)每延米重/(KN/m)主梁0.44762610.7424横隔梁横隔梁中梁 0.1064262.5547边梁0.532261.2768铺装层沥青砼（厚5cm）0.1050232.4150砼垫土层（取平均厚度9cm）0.1620244.78807.296防撞栏7.5防撞栏按防撞栏横向分布系数分推至各梁：1号、5号梁：1q=0.61，1qq=0.617.5=4.575KN/m2号、4号梁：2q=0.332, 2q=0.3327.5=2.49KN/m 3号梁：3q=0.200, 3q=0.207.5=1.5KN/m各梁永久荷载如下表（单位：KN/m）梁号主梁横梁防撞栏铺装层合计1（5）10.74241.27684.5757.29623.89022（4）10.74242.55472.4967.29623.0891310.74242.55471.507329622.0931（2） 永久作用效应计算影响线面积计算，永久作用效应计算，如下：项目计算面积影响线面积M1/20=12l14l=1812.52=19.53M1/40=12l316l=33212.52=8.461V1/201/2=1412l=1812.5=1.562V00=12l=1212.5=6.25梁号M1/2/KNmM1/4/KNmQ0/KNq0q0q0q0q0q01（5）23.890219.53466.57623.980214.65349.99123.89026.25149.3142（4）23.089119.53450.93023.089114.65338.25523.08916.25144.307322.093119.53431.47822.093114.65323.66422.09316.25138.082(2)可变作用效应汽车荷载冲击系数简支梁自振频率计算：f1=2l2EIcmc=215.523.4510100.886=2.68Hz.由于1.5Hzf14Hz,冲击系数可按下式计算：=0.1767lnf-0.0157=0.1585公路级均布荷载qk,集中荷载Pk及其影响线面积，如下表：公路级荷载有：qk=7.875KN/m Pk=166.5KN可变作用效应弯矩计算，如下表：公路级产生的弯矩M（单位：KN/m）梁号内力1+qk0PkykM1M1/20.5961.15857.87519.53166.53.125465.451M1/40.59614.652.344349.1312M1/20.57219.533.125446.708M1/40.57214.652.344335.0723M1/20.76219.533.125595.090M1/40.76214.652.344446.372永久作用设计值与可变作用设计值分系数为：永久荷载作用分项系数：Gi=1.2汽车荷载作用分项系数：Q1=1.4人群荷载作用分项系数：Q1=1.4基本组合公式为：0Sud=0(i=1mGiSGik+QiSQik+ci=1nQjSQjk)其中，0桥梁结构重要性系数，取0=1.0； c在作用效应组合中除汽车荷载效应的其他可变作用效应的组合系数，人群荷载的组合系数取为0.8。弯矩基本组合（单位：KN/m）梁号内力永久荷载汽车荷载弯矩基本组合值1M1/2466.576465.4511211.5226M1/4349.991349.131908.77262M1/2450.930446.7081166.5072M1/4338.255335.072875.00683M1/2431.478595.0901350.8996M1/4323.664446.3721023.3176可变作用的剪力效应计算： 在可变作用剪力效应计算时，应计入横向分布系数沿桥跨方向的影响。通常按如下方法处理：先按跨中的由等待荷载计算跨中剪力效应；再用支点剪力荷载横向分布系数并考虑支点到l/4为直线变化来计算支点剪力效应。A)跨中截面剪力V1/2的计算V=(1+)(qk0+Pkyk)公路级车道荷载产生的跨中剪力V1/2(单位：KN)梁号内力1+qk0Pkyk剪力效应1V1/20.6921.15857.8751.563199.80.589.9562V1/20.63382.2863V1/20.64383.586B)支点处截面剪力V0的计算;支点剪力效应横向分布系数的取值为：a.支点处为按杠杆原理法求得的。b.l/43l/4段为跨中荷载荷载横行分布系数。c.支点到l/4及3l/4到另一点段和之间按照直线规律变化，如下图支点剪力效应计算式为Vd=(1+)qk+(1+)PK梁端剪力效应计算：汽车荷载作用及横向分布系数取值如图，计算结果如下：汽车荷载产生的支点剪力效应计算图式1号梁：V01=199.80.5961.0+7.87512.520.692-1112111212.540.612-0.59612-1121212.540.672-0.596=146.155KN2号梁：V02=199.80.5721.0+7.87512.520.633+111212.540.572-0.63312+1121212.540.572-0.633=144.690KN3号梁;V03=199.80.7621.0+7.87512.520.643+0.7512.540.762-0.64312+0.2512.540.762-0.64323=185.972KN公路级产生的支点剪力效应计算表（单位：KN）梁号1+iipi剪力效应（1+）iipi11.1585146.155169.3212144.670167.6233185970215.365剪力效应基本组合计算表（单位：KN）梁号内力永久荷载汽车剪力效应组合值1V0149.314169.321416.226V1/20189.9561259382V0144.307167.623407.841V1/2082.286115.2003V0138.082215.365467.209V1/2083.586117.020三.持久状况承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算1.配置主梁受力钢筋由弯矩基本组合计算表可知，3号梁Md值最大，考虑到设计施工方便，并留有一定安全储备，所以按1号梁计算弯矩进行配筋。设钢筋净保护层为3cm，钢筋重心至底边距离10cm，则主梁的有效高度h0=h-a=110-10=100cm已知1号梁跨中弯矩：Md=0Md=1350.8996kMm;判断主梁为第一类T形截面或第二类T形截面若满足0Mdfcdbfhfhf2（1）计算跨径1/3：l/3=1250/3=416.67cm；（2）相邻两梁的平均间距：d=2100cm;（3）bfb+2bh+12hf=18+218+1213=210cm 综上所述，bf=210cm判别式左端：fcdbfhfh0-hf2=22.41032.10.131.0-0.122KNm=5717.712KNm 判别式右边： 0Md=1.01350.8996KNm=1350.8996KNm显然： 0Mdfcdbfhfh0-hf2,因此，受压区位于翼缘内，属于第一类T型截面。 设混凝土截面受压区高度为x,则利用下式计算： 0Md=fcdbfxh0-x 1.01350.8996=22.41032.1x1.12-x2 解得：x=0.029m0.13m根据式： Asfsd=fcdbfx 则： As=fcdbfxfsd=22.42.10.m2=0.m2 则选用4根直径为32mm的HRB335级钢筋，和4根直径为25mm的HRB335级钢筋。 钢筋的布置图： 主梁纵筋配置示意图(单位：cm)钢筋重心位置：as=asiyiasi=4.61609+11.81609+18.65982+25.15=13.9cm h0=h-as=110-13.39cm=96.61cm查表知：b=0.56，故x=0.029m0.2% 故配筋率满足要求2.持久状况承载能力极限状态界面设计,配筋与验算x按截面实际配筋计算受压区高为：x=Asfsdfcdbf=28051.8122.4210cm=3.08cm截面抗弯极限状态承载力： Md=fcdbfxh0-x2=22.41032.10.03081.0-0.03082KNm=1426.519KNm1350.899KNm故抗弯承载力满足规范要求。3.斜截面抗剪承载力计算 由剪力效应基本组合表可知，支点剪力效应以3号梁为大，跨中剪力效应以1号梁最大，偏于安全设计，均取最大值进行计算，即：Vd0=467.209KN ；Vd1/2=125.938KN假定有2根直径为32的HRB的钢筋通过支座，按公预规的构造要求：a=0.53.2+3.0=4.6cm；h0=h-a=（110-4.6）cm=105.4cm 按公预规的构造要求需满足：0.5110-3fcu,kbh00Vd0.51103502101054KN=798.20KN467.2091KN因此，应进行持久状况斜截面抗剪承载力验算。(1)斜截面配筋的计算图式A.最大剪力取用支座中心 h/2（高的一半）处截面的数值，其中混凝土与箍筋共同承担不小于60%，弯起钢筋(按450弯起）承担不大于40%。B.计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用支座中心h/2处，由弯起钢筋承担的那部分剪力值。C.以后每排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋承担的那部分剪力弯起钢筋配置及计算图式（单位：cm）内插可得：距梁高h/2处得剪力为：Vd=467.209-125.9386.25-0.56.25+125.938KN=439.907KN则：Vcs=0.6Vd=0.6439.907KN=263.944KN Vsb=0.4Vd=0.4439.907KN=175.963KN 相应各排弯起钢筋位置与承担的剪力值见表：斜筋排次弯起点中心点位置（m)承担的剪力值（kN)10.954175.96321.906156.18632.780113.40143.59573.528(2)各排弯起钢筋计算按公预规规定，与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载能力（kN)按下式计算：0Vsb=0.7510-3fsbAsbsins 相应各排弯起钢筋的面积： Asb=0Vsb0.75103280sin450=0.14857 各排弯起钢筋的面积计算表： 弯起排次每排弯起钢筋的计算面积 Asbmm2弯起钢筋数目钢筋实际面积Asb（mm2）11184.378232160921051.26223216093763.2832259824494.905225982在靠近跨中处，增设225的辅助斜钢筋Asb=982mm2.（3）主筋弯起后持久状况承载能极限状态正截面承载力验算 计算每一根弯起截面的抵抗弯矩时，由于钢筋根数不同，则钢筋的重心位置不同，有效高度的值也因此不同，为了简化计算，可用同一数值，影响不会很大。232钢筋的抵抗弯矩为： M1=2fsAs1h0-x2=22801038.04210-40.9661-0.03082KNm=428.150KNm 225钢筋的抵抗弯矩为： M2=2fsAs2h0-x2 =22801034.90910-40.9661-0.03082KNm=261.351KNm 跨中截面的钢筋抵抗弯矩为： M=28010356.7210-40.9661-0.03082KNm=1509.864KNm全截面抗弯承载力验算图式； 全梁抗弯承载力验算图式(单位：cm)校核:一排弯起钢筋处正截面承载力为：M1=1509.864-428.1502-261.3512=130.862kNm 第二排弯起钢筋处正截面承载力为：M2=1509.864-428.150-261.3512=559.012kNm 第三排弯起钢筋处正截面承载力为：M3=1509.864-261.3512=987.162kNm 第四排弯起钢筋处正截面承载力为： M4=1509.864kNm经验算各截面均满足要求。(4).箍筋配置根据规范，箍筋间距的计算公式为：SV=12320.210-6（2+0.6P）fcu,kAsvfsvbh02(0Vd)21异号弯矩影响线系数，1=1.0；3受压翼缘的影响线系数，3=1.1；P斜截面内纵向受拉钢筋的配筋率，P=100，=Asv/bh0,当P2.5时，取P=2.5；Asv同一截面上箍筋的配筋总面积（mm2）；fsv箍筋的抗拉强度设计值，选用R235箍筋，则fsv=195MPa；取SV=250mm。在支座中心向跨中方向长度不小于1倍梁高范围内，箍筋间距取100mm。综上所述，全梁箍筋配置为2根直径10mm的RHB235的双肢箍筋，在由支座中心至2.400m段，箍筋间距可取100mm,其他梁段间距为250mm。箍筋配筋率为：当Sv=100mm时，sv=AsvSVb=180100%=0.872%当Sv=250mm时，sv=AsvSVb=180100%=0.349%均满足最小配筋率不小于0.18%的要求。(5).斜截面抗剪承载力验算根据规范规定，斜截面抗剪强度验算位置为：距离支座中心h/2处截面；受拉区弯起钢筋弯起点处截面；锚于受拉区得纵向主筋开始不受力处得截面；箍筋数量或间距有明显改变处得截面；构件腹板宽度改变处得截面。因此，要进行斜截面抗剪强度验算的截面包括，见下图： 斜截抗剪验算截面图式(单位:cm)距离支点处h/2截面1-1，相应抗剪和弯矩设计值分别为：Vd=439.907KN, 距离支座中心1.104m截面2-2，相应抗剪和弯矩设计值分别为：Vd=415.117KN, 距离支座中心2.127m截面3-3，相应抗剪和弯矩设计值分别为：Vd=363.135KN, 距离支座中心3.069m截面4-4，相应抗剪和弯矩设计值分别为：Vd=315.412KN, 验算截面抗剪承载力时，应该及时通过斜截面顶端正截面内的最大剪力Vd和相应于上述最大剪力时的弯矩值Md。最大剪力在计算出斜截面水平投影长度C值后，可内插求得；相应的弯矩可按比例绘制的弯矩图上量得。 根据规范，受弯构件配有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪强度验算公式为：0VdVcs+VsbVsb=0.7510-3fsdAsbsinsVcs=130.4510-3bh0(2+0.6P)fcu,ksvfsvVsb与斜截面相应的普通弯起钢筋的抗剪能力设计值（KN）；Vcs斜截面内砼与箍筋共同的抗剪能力（KN）；Asb斜截面内在同一弯起平面的普通弯起钢筋的截面面积（mm2）;1=1.0 3=1.1 ;斜截面水平投影长度C为：C=0.6mh0式中,m斜截面受压端正截面处的广义剪跨比，m=MdVdh0，当m3.0时，取m=3.0；为了简化计算可近似取C值为：C=(h0可取平均值)，则有：C=（0.9661+1.054）/2=1.10m由C值可内插法求得各个斜截面顶端处的最大剪力和相应的弯矩。 斜截面1-1：斜截面内有232纵向钢筋，则纵向手拉箍筋配筋率为：P=100=100804.22181054=0.848sv=AsvSvb=1.57100180100%=0.872%则Vcs1=1.01.10.4510-318010542+0.60.848500.872%195=515.786KN斜截面截割2组弯起钢筋232+232，故Vsb1=0.7510-328021609sin45=477.85KNVcs1+Vsb1=515.786+477.85=993.58/6KN439.907KN斜截面2-2：斜截面内有232纵向钢筋，则纵向手拉箍筋配筋率为：P=100=100804.22181054=0.848sv=AsvSvb=18100%=0.872%则Vcs2=1.01.10.4510-318010542+0.60.848500.872%195=515.786KN斜截面截割2组弯起钢筋232+232，故Vsb2=0.7510-328021609sin45=477.85KNVcs2+Vsb2=515.786+477.85=993.586KN415.117KN斜截面3-3：斜截面内有432纵向钢筋，则纵向手拉箍筋配筋率为：P=100=100804.241801054=1.696sv=AsvSvb=180100%=0.349%则Vcs3=1.01.10.4510-318010542+0.61.696500.349%195=357.867KN斜截面截割2组弯起钢筋232+232，故Vsb3=0.7510-328021609sin45=477.85KNVcs3+Vsb3=357.867+477.85=835.717N363.135KN斜截面4-4：斜截面内有636纵向钢筋，则纵向手拉箍筋配筋率为：P=100=100804.261801054=2.5432.5，取P=2.5sv=AsvSvb=180100%=0.349%则Vcs4=1.01.10.4510-318010542+0.62.5500.2349%195=316.194KN斜截面截割2组弯起钢筋232+225，故Vsb1=0.7510-3280（1609+982）sin45=304.558KNVcs1+Vsb1=310.194+304.558=620.752KN315.412KN所以斜截面抗剪承载力符合要求。四 .持久状况正常使用极限状态下裂缝宽度验算按规范规定，最大裂缝宽度按下式计算：Wfk=C1C2C3ssES（30+D0.28+10）=Asbh0+(bf-b)hf式中，C1钢筋表面形状系数，取C1=1.0；C2作用长期效益优先系数，长期荷载作用时，C2=1+0.5NlNs, Nl和Ns分别按作用长期效应组合计算的内力值；C3与构件受力性质有关的系数，取C3=1.0；d受拉钢筋的直径，如果直径不同可用换算直径de代替；纵向受拉钢筋的配筋率，对钢筋砼构件，当0.02时，取=0.02；当0.006时，取=0.006；ES钢筋的弹性模量；bf构件受拉翼缘宽度；hf构件受拉翼缘厚度；ss受拉钢筋在使用荷载作用下的应力，按下式计算：ss=Ms0.87Ash0式中，Ms按作用长期效应组合计算的弯矩值；As受拉钢筋纵向受拉钢筋截面面积。根据前文计算，1号梁的跨中弯矩效应进行组合：短期效应在组合：Ms=i=1mSGik+j=1n1jSQjk=MG+0.7MQ1k+1.0MQ2k=466.576+0.7465.41.1585=747.815KNm长期效应组合：Ml=i=1mSGik+j=1n1jSQjk=MG+0.4MQ1k+0.4MQ2k=466.516+0.4465.4511.1585=627.224KNmd=dc=nidi2nidi=4322+4252432+425=28.93mm受拉钢筋短期效应组合作用下的应力为：ss=Ms0.87Ash0=747.290.8751811054=157.295MPaC2=1+0.5NlNs=1+0.5608.29=1.4072=Asbh0+(bf-b)hf=1054+(2100-180)130=0.01179把以上代入Wfk的计算公式得：Wfk=1.01.4251.0150.562.010530+27.50.28+100.01179=0.155mm120mm，故假设正确则：Mcr=2ftkS0=22.652.47723108=1.3076108Nmm可计算开裂截面换算截面惯性矩Icr=nAs(h0-x)2+13bfx3-13bf-b(x-hf)3=5.7975181(966.1-814.35)2+132100814.353-132100-180(814.35-130)3=17.361010mm4Bcr=EcI0=3.4510417.361010=5.9891015Nmm2B0=0.95EcIcr=0.953.451044.6281010=1.15171015Nmm2B=B0(McrMs)2+1-(McrMs)2B0Bcr=1.15171015(1.30761087.1529108)2+1-(1.30761087.1529108)21.151710155.9891015=0.99891015Nmm2据上述计算结果，结构跨中由自重产生的弯矩MG=466.576KNm；公路级可变车道荷载qk=7.875KN/m,Pk=166.5KN,跨中横向分布系数=0.596永久作用：fG=5MGl0248B=5466.5761060.99891015=7.602mm可变作用（汽车）：fG=15qkl04348B+Pkl0348B=0.70.59657.8750.99891015+166.51030.99891015=4.1mm式中1作用短期效应组合的频遇值系数，对汽车荷载1=0.7，对人群荷载1=1.0。当采用C40C80砼时，挠度长期增长系数=1.451.35，C50砼，则取=1.425，施工中可通过设置预挠度来抵消永久作用挠度，则在消除结构自重产生的长期挠度后主梁的最大挠度处不应超过计算跨径的1/600。ft=fG+fR=1.4254.1=5.843mmL1600=7.8125mm需要设置预拱度。六. 行车道板得计算1.永久荷载效应计算考虑到主梁翼缘板在接缝处沿纵向全长设置连接钢筋，故行车道板可按梁端固定和中间铰接的板进行计算，计算图式如下：行车道板技术图式（单位：cm）（1）每延米板上的恒载g沥青砼面层：g1=0.051.023=1.15KN/mC30砼垫层：g2=0.0951.024=2.28KN/mT形梁翼缘板自重：g3=0.131.026=3.38KN/m