500kV架空线路工程铁塔组立施工方案

500kV 变电站配电装置选型及总平面布置 优化 第 I 页 摘 要 主要研究内容：主要研究内容： （1）根据本站系统规模、电气接线、结合进出线方向，用地指标， 对各电压等级配电装置进行优化。 （2）通过对不同设备布置方案技术经济比较，确定本站的总平面 方案。 研究方法：研究方法： 根据 DL/T 5218-2012220kV750kV 变电站设计技术规程 ，结 合其他 500kV 变电站工程的设计经验及运行情况，对电气总平面布置 方案进行优化研究。 输入条件：输入条件： 电气主接线、各级电压线路出线方向、各电压等级配电装置布置型 式，用地指标。 主要结论及建议：主要结论及建议： （1）变电站 500kV 配电装置采用 GIS。500kV 进出线避雷器、 CVT 采用 AIS。220kV 配电装置采用 GIS，进出线避雷器、出线 CVT 采用 AIS。35kV 配电装置采用“AIS+组合框架式电容器组+干式空心电 抗器组”布置方案。 （2）变电站形成了由东向西依次为 500kV 配电装置、主变压器及 无功补偿装置、220kV 配电装置的三列式布置格局。 （3）500kV 配电装置做了如下优化： a）参考通用设计，并作出相应优化，出线间隔宽度由 26m 优化为 25m，构架高度 24m，将母线高抗由配电装置南端移至#2、#3 主变进线 套管之间，降低配电装置横向占地面积； b）参照通用设计，对 500kV 高抗区域纵向尺寸进行优化，同时压 第 II 页 缩母线高抗区域纵向尺寸； c）优化 500kV 配电装置尺寸，优化后 500kV GIS 配电装置区纵向 尺寸为 48.5m(道路中心线)，配电装置区宽度为 224m(道路中心线)。 优化后 500kV 配电装置区总面积 1.086hm2，较可研 1.218hm2减少 0.132hm2，占地面积为可研方案 89.16%。 （4）220kV 配电装置做了如下优化： a）经与设备厂家调研，结合平面布置，220kV GIS 设备进出线套 管之间距离为 11m； b）经计算，220kV 配电装置高层出线跨线相间距离要求最小值为 3.268m , 对于本工程相间距离可取 3.5m，出线跨线相地距离要求最小 值为 2.231m，对于本工程相间距离可取 2.5m，考虑出线设备带点距离 及检修等问题，间隔宽度最终推荐为 12m； c）取消 220kV 配电装置主变进线架构，减小配电装置区域纵向尺 寸，将 220kV 避雷器由主变侧移至 220kVGIS 主变进线侧，220kV 配电 装置区域纵向尺寸为 25m，小于通用设计 26m 纵向尺寸。 优化后，220kV 配电装置区域占地面积 0.485hm2，较可研 0.504hm2压缩 0.019hm2，占地面积为可研方案 96.15%。 （5）对主变及无功补偿区域进行如下优化: a）每两组主变构架组成六连跨，以压缩主变区域横向尺寸； b）220kV 避雷器安装在 220kVGIS 主变进线侧，在满足电气距离 校验要求的前提下，压缩主变汇流母线与主变防火墙、主变汇流母线与 35kV 配电装置母线的距离； 优化后，主变无功补偿区域占地面积 1.299 hm2，较可研 1.341hm2 压缩 0.55hm2，占地面积为可研方案 96.88%。 （6）结合出线方向、电气接线配串、用地指标及各级电压的配电 装置型式，最终确定全站总平面方案。该方案全站总面积为 3.14hm2， 第 III 页 较可研的 3.41hm2减少了 0.27hm2，占地面积为可研方案 92.08%。 第 i 页 目 录 1 前 言.1 2 工程概况.1 2.1 工程规模.1 2.2 系统规划.2 3 500KV 配电装置的优化 .2 3.1 500KV 电气接线及配电装置优化 .2 3.2 小结.7 4 220KV 配电装置布置优化 .7 4.1 GIS 设备尺寸的确定 .8 4.2 220KV 配电装置间隔尺寸优化 .9 4.3 小结.16 5 主变无功配电装置的优化.16 5.1 主变布置优化.16 5.2 35KV 配电装置布置优化 .17 5.3 小结.17 6 电气总平面方案.18 6.1 电气总平面初步规划.18 6.2 电气总平面方案分析.18 7 结 论.20 第 1 页 1 前 言 土地资源属于不可再生资源，随着社会经济的快速持续发展，变电 站的选址与城乡规划、国土资源部门的矛盾日益突出。根据可研报告， 500kV 变电站推荐站址所在地土地为一般农田，本着节约用地的原则， 优化电气总平面布置，尽量减少占地是 500kV 变电站面临的一个重要 课题。 优化电气总平面布置，可以压缩占地面积，提高围墙内的用地系数， 减少土建投资和占地面积，节约宝贵国土资源；也可以有效缩短设备连 线、电缆、电缆沟、所内管道、道路等长度，提高全寿命周期经济效益。 本专题在以往 500kV 变电站工程建设和科研成果的基础上，结合 “三通一标”、“两型一化”的要求，强化全寿命周期管理理念，通过多方 案甄选，确定配电装置及电气总平面布置的最优方案，使工程设计符合 安全可靠、先进适用、经济合理、资源节约、环境友好的技术原则。 2 工程概况 2.1 工程规模 根据国家电网公司招标文件，500kV 变电站建设规模见下表(表 2.1- 1)： 表 2.1-1 500kV 变电站建设规模一览表 序 号 名 称本期新建远期 1 主变压器容量及数量 21000MVA41000MVA 500kV 出线回路数2 回8 回 至保沧2 回2 回 至北京西2 回 2 其中： 备用4 回 220kV 出线回路数6 回16 回 雄州1 回1 回 容城2 回2 回 3 其中： 张丰2 回2 回 第 2 页 孙村1 回1 回 备用10 回 无功补偿装置 35kV 并联电抗器 2160MVar4260MVar 4 其中： 35kV 并联电容器 2260MVar4260MVar 2.2 系统规划 变电站远期规划 500kV 出线 8 回，其中：保沧 2 回、备用（北京西） 2 回、备用 4 回，图 2.2-1 为远期变电站 500kV 出线总体规划示意图。 本期 500kV 出线 2 回，即保沧 I、II 回。 图 2.2-1 变电站 500kV 出线规划 220kV 变电站 220kV 远景主变进线 4 回，出线 16 回，其中：至容 城 2 回、张丰 2 回、雄州 2 回、孙村 1 回、傅村 2 回、定兴南 2 回、西 北方向备用 2 回、西南方向备用 3 回。 3 500kV 配电装置的优化 3.1 500kV 电气接线及配电装置优化 3.1.1 500kV 电气接线 本工程 500kV 采用 32 断路器接线，500kV 本期出线 2 回，主 变进线 2 回，组成 1 个完整串、2 个不完整串。远景出线 8 回，主 第 3 页 变进线 4 回，组成 6 个完整串。 3.1.2 500kV 出线间隔宽度的优化 对于 GIS 配电装置，出线间隔宽度由串内的设备、出线相间距离和 跳线、引下线对边柱距离等来确定。本次结合不同工况下的电气距离计 算，对间隔的宽度进行优化。 3.1.2.1 间隔宽度优化原始数据 根据配电装置布置形式，出线梁高度 26m，地线挂点 34m，构架边 柱宽度 480mm。采用 2JLHN58K-1600 耐热铝合金导线，分裂间距 400mm。跳线设置中间悬垂绝缘子串 33(XWP2-160)。在以下的校验中， 以校验条件较苛刻的无中间悬垂绝缘子串为代表。 计算工况为： 工况 1 外过电压和 10m/s 风速； 工况 2 内过电压和 15m/s 风速(50%最大风速)； 工况 3 最大工作电压和 30m/s 风速(最大风速)或最大工作电压、 短路和 10m/s 风速。 各工况下，要求的最小电气距离如下表所列。 表 3.1-1 各工况下的最小电气距离(m) 工况 1工况 2工况 3 相地 A1 3.23.51.6 相间 A2 3.64.32.4 3.1.2.2 出线跳线相间距离校验 计算模型见下图。图中 a1 为绝缘子串的风偏摇摆角；a0 为导线的 风偏摇摆角；fj 为绝缘子串悬挂点至端部的垂直距离； 为绝缘子串 的长度；d 为导线的分列间距；r 为导线半径； 为绝缘子串的倾斜角。 第 4 页 图 3.1-1 500kV 跳线相间距离校验计算模型 跳线各种工况计算结果如下表所列。 表 3.1-2 跳线各工况计算结果 工况编号 a1(rad)a0(rad)xj(m)yj(m)D2(m) 10.0280.0290.1830.0944.300* 20.0640.0740.4120.2415.306 30.2220.2731.4500.9156.631 注：*计算值小于屋外配电装置的安全净距 A2。 最大工作电压、短路和 10m/s 风偏下对空间的要求比前 3 种工况更 小，不作为控制条件。综合上表的计算结果可见，500kV 出线间隔相间 距离可优化为 7m。 3.1.2.3 出线边相跳线的距离校验 计算时，出线偏角按 10考虑。跳线加装了悬垂绝缘子串。绝缘 子串长度 取 6.5m。出线构架的整体设置及计算模型见下图。图中 d 为导线的分列间距；r 为导线半径；b 为构架柱直径。 第 5 页 图 3.1-2 500kV 跳线对边柱校验计算模型 构架对出线边相跳线各种工况计算结果如下表所列。 表 3.1-3 跳线各工况计算结果 工况编号 a0(rad)D1(m) 10.0293.968 20.0744.643 30.2734.289 最大工作电压、短路和 10m/s 风偏下对空间的要求比前 3 种工况更 小，不作为控制条件。由上表的计算结果可见，要求的距离最大值为 4.643m，因此，考虑一定裕度及安装爬梯的需要，500kV 出线间隔边相 到构架距离可优化为 5.5m。 3.1.2.4 出线间隔宽度的优化 由以上计算结果可见，500kV 出线间隔相间距离可优化为 7m，边相 到构架距离可优化为 5.5m，因此出线间隔宽度可优化为 5.52+72=25m。 第 6 页 3.1.3 500kV 配电装置优化 根据可研评审意见， 结合站址条件， 本着节约用地原则，500kV 设备按户外 GIS 方案选择，进出线 CVT、避雷器采用 AIS，设计原则 参照国家电网公司输变电工程通用设计 500-A-3 方案。 500kV GIS 采用一字型布置方案，线路及主变侧的避雷器和 CVT 采用 AIS，配电装置南北向一列式布置。 可研和优化后的 500kV 配电装置平面图如图 3.1-3(a)、(b)所示： 图 3.1-3 (a)可研 500kV 配电装置电气平面布置 图 3.1-3 (b)优化后 500kV 配电装置电气平面布置图 综合考虑对各厂家 GIS 设备的适应性，优化后 GIS 进出线套管间 距取 18m。将 500kV 母线高抗由配电装置右端移至#2、#3 号主变进线 套管之间，从而降低配电装置横向尺寸，考虑 500kV 母线高抗设备的 电气距离校验，500kV 配电装置纵向尺寸确定为 48.5m（道路中心线） 。 将 500kV 出线构架宽度优化为 25m，结合 550kV GIS 设备的横向 第 7 页 尺寸，500kV 出线构架仍然为 500kV 配电装置宽度的限制尺寸，500kV 配电装置区横向尺寸确定为 224m（道路中心线） 。 500kV 配电装置区设置环形道路。其断面如图 3.1-4 所示。 图 3.1-4 500kV 配电装置 GIS 方案断面图(本期) 500kV GIS 配电装置区环形路中心线纵向间距为 48.5m，在将母线 高抗安装在#2、#3 号主变进线套管之间的前提下，相比可研仍压缩 0.5m；将 500kV 出线构架优化为 25m，并优化 500kV GIS 设备和出线 构架的布置，500kV GIS 配电装置区环形路中心线横向间距压缩为 224m，相比可研压缩 8m，500kV 配电装置占地为 0.97 公顷，比可研节 约 0.66 公顷。 3.2 小结 （1）优化 500kV 出线间隔宽度，优化后的间隔宽度取 25m。 （2）优化 500kV 配电装置尺寸，优化后 500kV GIS 配电装置区纵 向尺寸为 35m(道路中心线)，配电装置区宽度为 278m(道路中心线)。优 化后 500kV 配电装置区总面积 1.086hm2，较可研 1.218hm2减少 0.132hm2，占地面积为可研方案 89.16%。 4 220kV 配电装置布置优化 第 8 页 500kV 变电站 220kV 配电装置采用 GIS 设备，主接线采用双母线双 分段接线。GIS 布置型式的确定综合考虑以下因素： (1) 尽量压缩占地，结构简单，布置清晰； (2) 设备总体尺寸与配电装置间隔宽度相匹配； (3) 应具有良好的运输和吊装条件，满足设备安装(不带电)和设 备检修(周围设备带电)时吊装和运输的空间活动范围要求； (4) 检修和扩建时应尽量缩短停电时间或不停电。 4.1 GIS 设备尺寸的确定 根据与目前国内外 252kV GIS 主要生产厂家的配合结果，母线及 GIS 设备额定电流均按 4000A 考虑，西安西电开关电气有限公司(以下 简称西开)、新东北电气(沈阳)高压开关有限公司(以下简称沈高)、平 高电气股份有限公司(以下简称平高)、AE-Power 及现代重工的 GIS 布 置方案的主要尺寸分别如下图所示。 图 4.1-1 西高 GIS 布置方案 图 4.1-2 平高 GIS 布置方案 图 4.1-3 沈高 GIS 方案 图 4.1-4 现代 GIS 方案 图 4.1-5 AE-POWER GIS 方案 上述厂家布置方案图中，252kV GIS 进出线套管之间距离均为考虑 第 9 页 绝缘水平、设备安装、母线额定电流后的最合理布置尺寸。为满足工程 设备招标时的通用性，推荐本工程 252kV GIS 设备进出线套管之间距离 按 11m 考虑。 4.2 220kV 配电装置间隔尺寸优化 对配电装置尺寸设计及优化，一方面应保证设备及导线相间及相对 地距离满足绝缘配合要求的最小电气距离，避免造成威胁系统安全运行 的隐患；另一方面要考虑为安装和检修提供方便，注意满足相邻间隔电 气设备检修时安全距离要求。 架构宽度由导线相间距离和跳线或引下线对地距离来确定。导线相 间和相对地之间的距离，是按跨距内绝缘子串和导线在风力与短路电动 力作用下产生摇摆时，导线相间和导线与接地部分间能满足绝缘配合要 求的最小电气距离等考虑的。校验中导线的摇摆(包括绝缘子串的摇摆) 按三相导线不同步摇摆考虑。对于本工程 GIS 设备布置方案，间隔宽度 优化目标暂定为 12m，以下计算分析以此预期目标为基础。 4.2.1 安全净距 按照绝缘配合及空气间隙数值设计 220kV 屋外配电装置，其最小安 全净距见表 4-1。 第 10 页 表 4.2-1 屋外配电装置的安全净距(mm) 项目220kV 中性点接地系统 A11800 A22000 B12550 B21900 C4300 D3800 使用软导线时，不同条件下，带电部分至接地部分和不同相带电部 分之间的最小安全净距，根据表 4-2 进行校验。 表 4.2-2 不同状态下最小安全净距(mm) 条件校验条件(工况)A 值220kV 中性点接地系统 A11800 外过电压 外过电压和风偏 计算风速取 10m/s A22000 A11800 内过电压 内过电压和风偏计算风速取最大 设计风速 50%(30m/s) A22000 A1600 最大工作电压 最大工作电压和风偏取最大设计 风速 A2900 4.2.2 GIS 出线跨线最小安全距离计算 跨线计算采用电力工程电气设计手册电气一次部分(以下简称 手册)附录 10-2 中建立的模型和计算方法。计算模型如下图，本图 未示意导线半径及双导线分裂间距，但在计算过程中己经考虑。 第 11 页 图 4.2-1 门型架导线和间距离校验图 1) 在大气过电压、风偏条件下，为 2 D (式 4-1)radafafAD2cossinsin2 2 2 2 1 1 2 2 2) 在内部过电压、风偏条件下，为 2 D (式 4-2) radafafAD2cossinsin2 2 2 2 1 1 2 2 3) 在最大工作电压、短路摇摆、风偏条件下，为 2 D (式 4-3) radafafAD2cossinsin2 2 2 2 1 1 2 2 式中： 、 、 分别为大气过电压、内部过电压、最大工作电压 2 D 2 D 2 D 所要求的最小相间距离(cm)； 、 分别为各种状态下不同相带电部分之间的最小电 2 A 2 A 2 A 气距离(cm)，见表 3-2； 、 对应于各种状态时的绝缘子串弧垂(cm)； 1 f 1 f 1 f 、 对应于各种状态时的导线弧垂(cm)； 2 f 2 f 2 f 、 对应于各种状态时的绝缘子串的风偏摇摆角； 1 a 1 a 1 a 、 分别为大气过电压、内部过电压时导线的风偏摇摆角； 2 a 2 a 最大工作电压时在风力作用下导线的摇摆角，其计算方法见 2 a 手册附录 10-3； 第 12 页 导线分裂间距(cm)； d 导线半径(cm)。 r 及的计算公式： 1 f 2 f (式 4-4) fEf 1 (式 4-5) 12 fff (式 4-6) e e E 1 (式 4-7) 2 1 1 1 1 1 1 2 l ll q Q l ll e 跨距中绝缘子串和导线的总弧垂(m )； f 跨距水平投影长度(m)； l 跨距内导线水平投影长度(m)； 1 l 各种状态时的绝缘子串单位长度重量(kg/m)； 1 Q 各种状态时的导线单位长度重量(kg/m)。 1 q 的计算公式为： 1 a (式 4-8) 111 4411 1 )( 1 . 0 Qql Qql tga 导线单位长度所承受的风压(N/m)； 4 q 绝缘子串承受的风压(N)； 4 Q 导线单位长度的重量(kg/m)； 1 q 绝缘子串的重量(kg )。 1 Q 的计算公式为： 2 a (式 4-9) 1 41 1 1 . 0 q q tga 220kV 配电装置有 1 种跨线形式，以下为计算校核结果。 跨线：进线跨线，跨距 14.5m，采用 2xLGJ-400/25 导线，绝缘子 第 13 页 串为 16*XWP2-160，最大弧垂 1.7m，计算结果见下表。 表 4-3 高层出线跨线风偏摇摆计算结果表 内容参数 大气过电压 （风偏） 操作过电压 （风偏） 最大工作电 压（风偏） 绝缘子串弧垂 f1(m)0.7320.7180.632 导线弧垂 f2(m)0.3680.3820.468 绝缘子串风偏摇摆角(o) 1 2.0123.46810.323 弧垂及风 偏要摆角 导线风偏摇摆角(o) 2 5.86711.23229.438 相间距离 要求的相间距离 D2（mm） 247128963268 相地距离 要求的相地距离 D1（mm） 201222311826 由上述计算结果可见，220kV 配电装置高层出线跨线相间距离要求 最小值为 3.268m , 对于本工程相间距离可取 3.5m，出线跨线相地距离 要求最小值为 2.231m，对于本工程相间距离可取 2.5m。 4.2.3 GIS 出线间隔尺寸 根据国家电网公司 110（66）500kV 变电站通用设计修订工 作成果，并结合以往 500kV 变电站实际情况本工程 220kV GIS 出线间隔 尺寸确定如下： （1）双回路出线采用同一跨构架，构架宽度为 24m； （2）GIS 套管相间距 3m，避雷器相间距 3.25m； （3）出线悬垂绝缘子串采用单 I 型绝缘子串,悬垂绝缘子串挂点距 离为：3.5m(相地)3m(相间) 3m(相间) 5m(回路间) 3m(相间) 3m(相间) 3.5m(相地)； （4）线路耐张绝缘子串挂点距离为：2.5m(相地)3.5m(相间) 3.5m(相间) 5m(回路间) 3.5m(相间) 3.5m(相间) 2.5m(相 地)； 第 14 页 （5）在出线构架 A 字柱的变电站侧设置爬梯，爬梯按不带护笼考 虑。 220kV GIS 出线间隔的平面布置如下图所示。 图 4.2-2 出线间隔的平面布置图 以上配电装置尺寸计算如下（如图 4-7 所示）： （1）设备相间距：GIS 套管相间距应不小于 2m(A2 值)+0.6m(均压 环直径)=2.6m，因此确定为 3m；出线避雷器相间距应不小于 2m(A2 值) +1.1m(均压环直径)=3.1m，因此确定为 3.25m。 （2）出线悬垂绝缘子串挂点：相地距主要由带电上人检修工况决 定，应不小于 0.4m(爬梯宽度一半值)+2.55m(B1 值)+0.3m(导线风偏) +0.1m(导线分裂间距一半) +0.015m(导线半径)=3.365m，考虑施工误差 后确定为 3.5m；相间距同设备相间距；回路间距应不小于 3.8m(D 值) +0.6m(导线风偏) +0.2m(导线分裂间距) +0.03m(导线直径)=4.63m，考 虑施工误差后确定为 5m。 图 4.2-3 出线间隔安全净距校验 （3）线路耐张绝缘子串挂点：出线终端塔按双回路塔考虑，线路 第 15 页 从出线构架到终端塔呈发散状，因此相邻两回路间距仅需满足 5m 的带 电距离要求。 因此本工程 GIS 间隔宽度按 12m 考虑。 4.2.4 GIS 出线构架高度 本工程 220kV 配电装置远景共 16 回出线，根据国家电网公司 500kV 变电站通用设计 500-A-3 方案，本工程 220kV 出线间隔断面如下 图。 图 4.2-4 220kV 出线间隔断面图（双层出线） 由于 220kV 构架梁为 700 x700mm 的三角梁，运行检修人员按站立在 梁上活动检修考虑，需满足上人处距高层出线跳线 4300mm 带电距离要 求。因此，本工程推荐高层出线构架挂点按 14m 考虑。 综上，本工程220kV 配电装置平面布置如下图。 第 16 页 图 4.2-5 220kV 配电装置平面布置图 4.3 小结 （1）经与设备厂家调研，结合平面布置，252kV GIS 设备进出线 套管之间距离为 11m； （2）220kV GIS 间隔宽度推荐为 12m；220kV 配电装置区域纵向尺 寸为 25m，小于通用设计 26m 纵向尺寸; （3）优化后，220kV 配电装置区域占地面积 0.485hm2，较可研 0.504hm2压缩 0.019hm2，占地面积为可研方案 96.15%。 5 主变无功配电装置的优化 本工程结合变电站站址条件，根据系统低压无功需求，确定了低压 无功补偿装置的分组容量及接线形式，主变低压侧 35kV 电气接线推荐 采用以主变压器为单元的单母线接线，35kV 无功补偿装置进线设置总 断路器。 本期上 2 号和 4 号主变，共装设 4 组 60Mvar 低压电容器和 2 组 60Mvar 低压电抗器以及 2 台 800kVA 站用变。 5.1 主变布置优化 本工程合理调整了主变压器布置，以保证主变与防火墙间距满足调 压变的运输要求，确定防火墙间距为 11m。本期及远期的两组主变构架 组成六连跨，以压缩主变区域横向尺寸。 通过对主变高压侧电气距离的详细校验及对水工等管线的合理分布， 第 17 页 压缩主变构架与主变运输道路之间的距离，确定该距为 15m。 将 220kV 避雷器由主变侧移至 220kVGIS 主变进线侧，在合理布置 主变防火墙与主变之间间隙，以满足调压变的检修通道要求的前提下， 本工程压缩了主变汇流母线与主变防火墙之间的距离，以进一步压缩主 变无功区域纵向尺寸。主变构架与汇流母线 0 相间距，由通用设计方案 的 7m 压缩为 4.5m。 综上，通过针对主变压器高压侧及低压侧的纵向尺寸优化，本工程 主变及无功补偿设备区域纵向尺寸由可研的 64m 优化为 62m。 5.2 35kV 配电装置布置优化 本设计，35kV 无功补偿装置排列方向与主变压器布置方向呈平行 的一列式布置，35kV 配电装置采用 AIS 设备，母线采用支持式，无功 设备采用组合框架式电容器组和干式空心电抗器。 电抗器的维护通道按单侧维护考虑即可，并联电抗器外径为 2m， 建议维护通道宽度按 2.2m 考虑；12%串抗外径 1.9m，建议维护通道宽 度按 2.1m 考虑（框架式电容器不考虑整体运出检修，仅考虑串抗整体 运出） 。 站外电源进线设备布置在 220kV 配电装置区北侧。 主变及 35kV 无功补偿装置场地平面布置图最终方案见图 5.2-1。 图 5.2-1 220kV 配电装置平面布置图 5.3 小结 第 18 页 1）每两组主变构架组成六连跨，以压缩主变区域横向尺寸； （2）压缩主变汇流母线与主变防火墙、主变汇流母线与 35kV 配 电装置母线的距离； （3）优化后，主变无功补偿区域占地面积 1.299 hm2，较可研 1.341hm2压缩 0.55hm2，占地面积为可研方案 96.88%。 6 电气总平面方案 6.1 电气总平面初步规划 本专题依据电气主接线、各级电压线路出线方向、主变压器及配电 装置型式和进站道路以及土地预审范围等综合条件，确定电气总平面初 步规划。 6.2 电气总平面方案分析 变电站可研方案中，500kV 配电装置布置在站区东部，远景 8 回全 部向东架空出线，预留母线高抗位置。220kV 配电装置布置在站区西侧， 向西出线 10 回。主控通信楼及站前区布置在站区北侧，从北侧进站。 可研的电气总平面布置如图 6.2-1 所示。 第 19 页 图 6.2-1 可研电气总平面布置 本章将结合各配电装置区的尺寸，对总平面布置进行优化。具体从 以下几个方面进行优化： （1）结合系统规划、可研土地预审，合理布置 500kV 配电装置及 220kV 配电装置区域。 （2）协调 500kV GIS 设备和出线构架布置，优化 500kV 配电装置 布置，缩短分支母线长度； （3）根据各厂家 500kV GIS 布置型式，优化 500kV GIS 尺寸，压 缩占地。 （4）在满足设备运输时对带电设备的安全净距和高抗水工管线的 要求，对母线高抗 AIS 回路尺寸进行优化，减小母线高抗回路的纵向尺 寸。 （5）对主变及无功补偿区域进行如下优化：考虑水工管线的要求， 对主变前与主变运输道路尺寸进行优化；考虑调压变运输通道，对主变 第 20 页 与汇流母线尺寸进行优化。 （6）对主变无功区域无功补偿设备的布置方式与尺寸进行优化。 优化后的电气总平面布置如图 6.2-