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文档简介

IGBT及其子器件的几种失效模式摘要:本文通过案例和实验,概述了四种IGBT及其子器件的失效模式:MOS栅击穿、IGBT-MOS阈值电压漂移、IGBT有限次连续短路脉冲冲击的积累损伤和静电保护用高压npn管的硅熔融。% & v9 z$ c ?8 q4 n% X8 g% Y& _; T1 f) n Q# Mt/ n |6 Y9 P2 E1、引言$ H: . V5 O _. E) T3 IIGBT及其派生器件,例如:IGCT,是MOS和双极集成的混合型半导体功率器件。因此,IGBT的失效模式,既有其子器件MOS和双极的特有失效模式,还有混合型特有的失效模式。MOS是静电极敏感器件,因此,IGBT也是静电极敏感型器件,其子器件还应包括静电放电(SED)防护器件。据报道,失效的半导体器件中,由静电放电及相关原因引起的失效,占很大的比例。例如:汽车行业由于失效而要求退货的器件中,其中由静电放电引起的失效就占约30%。1 o9 Q1 q; p, 4 qi. o+ A5 SG: q. w. 本文通过案例和实验,概述IGBT及其子器件的四种失效模式:5 U3 s. ?; Y i2 ( g- h. T(1) MOS栅击穿;1 R: H& v; ) K7 0 s+ r- q(2) IGBTMOS阈值电压漂移;# L3 h. l7 j4 |! F|(3) IGBT寿命期内有限次连续短路脉冲冲击的累积损伤;4 R& I, x9 : G3 (4) 静电放电保护用高压npn管的硅熔融。/ t# s0 n) ?3 G w+ d$ E. k2 S6 w( Z# S3 O9 D& q e* Q2、MOS栅击穿: ?I% |3 8 _! S5 E: ?$ 1 M/ I kV8 m T/ FIGBT器件的剖面和等效电路见图1。/ e6 R+ x T/ m! _& G# s8 E# B; X# D8 rr/ V( C2 M; K7 v c 2011-7-20 16:22:13 上传下载附件 (13.1 KB) . ! |由图1可见,IGBT是由一个MOS和一个npnp四层结构集成的器件。而MOS是金属氧化物半导体场效应管的简称。其中,氧化物通常是硅衬底上氧化而生成的SIO2,有时还迭加其他的氧化物层,例如Si3N4,Al2O3。通常设计这层SiO2的厚度ts:& F; q; c8 u. ; v( G( _8 * h6 m% N: P微电子系统:ts1000A9 M$ D4 W# N- R4 _, h! r电力电子系统:ts1000A。0 A# m5 O: u: S; t: U( M! _; A5 k( , o$ G! V5 L2 xSiO2 介质的击穿电压是11019V/m。那么,MOS栅极的击穿电压是100V左右。7 n4 w, y4 x t B5 i, e+ . ?) D, a6 c; # l) 人体产生的静电强度U: Q9 N( e, C$ X4 Dr9 d1 B湿度:10-20%,U18000V;60-90%时,U1500V。; P4 L! q4 P$ ZN3 C|1 A, z! b9 z4 z/ N3 L上述数据表明,不附加静电保护的MOS管和MOS集成电路(IC),只要带静电的人体接触它,MOS的绝缘栅就一定被击穿。5 i0 d& m4 U* W t# o9 q7 M1 P8 Z( A) z) D案例:上世纪六十年代后期,某研究所研制的MOS管和MOS集成电路。不管是安装在印刷电路板上还是存放在盒中的此种器件,都出现莫名其妙的失效。因此,给MOS一个绰号:摸死管。/ U( i. W4 |8 _! y! u% - K3 d9 o) R; d7 i, T如果这种“摸死”问题不解决,我国第一台具有自主知识产权的MOS集成电路微型计算机就不可能在1969年诞生。经过一段时间的困惑,开始怀疑静电放电的作用。为了验证,准备了10支栅极无任何防护的MOS管,用晶体管特性测试仪重新测试合格后,即时将该器件再往自己身上摩擦一下再测特性,结果发现:100%栅击穿!随后,在MOS管的栅极一源极之间反并联一个二极管,问题就基本解决。意外的结果:“摸死管”成了一句引以为戒的警语。该研究所内接触和应用MOS管MOS-IC的同事,对静电放电对器件的破坏性影响都有了深刻的体验。M( u. o# g- h0 Z* P6 s- f6 Y: x0 B/ a: 3、IGBTMOS阈值电压漂移一种可能隐藏的失效模式% W6 A8 b4 j: f5 y# v% s$ e! z9 A1 C# B0 v- M$ q* D9 tMOS管的阈值电压Vth的方程式: x5 e3 |# U8 i% b( x _( n (1)2011-7-20 16:22:13 上传下载附件 (368 Bytes) - z Q% 7 % R2 k; l3 r e式中VSS=表面态阈值电压,Vhh =本征阈值电压,& t5 H9 N; P v A7 B; w( j9 o) t常数/ J0 c3 J0 I+ M6 _/ L( J# D% I2011-7-20 16:22:13 上传下载附件 (351 Bytes) (费米势),N=硅衬底杂质浓度。2011-7-20 16:22:13 上传下载附件 (162 Bytes) / p* n1 z$ o0 V6 # T0 y0 s7图2是栅电压VG和栅电容CO的CV曲线,曲线上的箭头表时扫描方向。. H, D2011-7-20 16:22:13 上传下载附件 (8.21 KB) 由图2可见。CV曲线是一条迟滞回路,该回路包络的面积等于表面态电荷2011-7-20 16:22:13 上传下载附件 (180 Bytes) ,QSS是由SiSiO2界面缺陷和正电荷离子引起的。而且,SiSiO2界面的QSS始终是正的。即VSS总是向VITH正向移动。这就决定了沟增强型MOS管和P沟数字集成电路容易实现。/ Q/ D/ m1 D, J( x: w$ m5 J7 5 z9 |& B2 m为了减小QSS和防止SiO2Si界面电荷交换与移动,引起阈值电压漂移 2011-7-20 16:22:13 上传下载附件 (129 Bytes) ,采取了许多措施:, V3 b* 6 1 I, L. S( P3 z0 d(1)将硅衬底换为硅衬底,减小硅表面的非饱和键;. G7 SE7 f0 A! L# a3 k(2)制备工艺中使用的石英器皿,气体和化学试剂均提升纯度级别,尽量减小Na离子的污染含量;& J, ?7 r5 q9 t8 y: W(3)研发新的绝缘栅介质系列:Si3N4SiSi3N4SiO2Si; Al2O3Si;Al2O3SiO2Si。 E; w/ i4 F: b# ; u7 P, _! h: U以上措施,对低压微功耗的微电子的应用,已证明MOS与MOSIC是可靠的。但是对于电力电子应用的场合:高电压,大电流和工作温度范围较宽。特别是,静电放电电压接近栅极击穿电压而又未穿栅极时,例如上文所示接近100V时,仍有隐忧:(1)较高栅电压下,阈值电压漂移较大,图3示出P沟硅栅MOS在高栅电压下的。由图3可见,栅电压VG=40V时,=4V。6 t% v4 Y. z- Y+ f7 ?9 s2011-7-20 16:22:13 上传下载附件 (13.06 KB) ( S* q& L3 a0 W S! ! D9 M4 V/ a! h! y8 S4 Q0 F(2)PTIGBT在高温栅偏压下阈值电压漂移。图4给出PTIGBT(IRG4BC20F)在(1)栅已射极Gge=20V,Vce=OV(HTGB)和(2)Vge=0V,Vce=0.8V(HTRB)在140,经过1200小时的应力试验结果。由图4中的HTGB曲线可见,栅偏置试验开始后100小时内,时线性增加,随后趋于稳定。+ u( DF8 F- N- _) z 2011-7-20 16:22:13 上传下载附件 (15.95 KB) % N# (3)电可擦只读存贮器(electrically erasable read-only memory,简称EEROM)的存贮单元是氮化硅(Si3N4)二氧化硅(SiO2)构成的双层绝缘栅的MOS管,它利用栅极注入电荷来改变ROM存贮单元的状态。) K+ u& b5 vM( D( L# D, * F: C(4)MOS是一种单极,多数载流子器件,按半导体器件理论,它的抗辐射,主要是抗射线的能力应该比双极、少数载流子器件强,但是,实际情况刚相反。这说明MOS的绝缘栅结构在辐射场下有较大的损伤和电荷交换。$ B6 0 Q* |+ x6 4 9 k0 v! 7 c% W7 r6 (5)以上4种情况说明,MOS阈值电压漂移在电力电子的应用条件,即高电压(接近栅击穿电压)、大电流和高温(接近pn结临界温度150)时,是一种导致器件和电路失效的潜在参数,似乎仍需系统考察和修订老化条件。所以,将称作是一种可能隐藏的失效模式。1 U. C2 w: N! c5 ) K5 T/ d( F l/ B4 L0 F; % i9 H) L4、IGBT寿命期限内,有限次数短路脉冲冲击的累积损伤失效 ! # I 9 N8 J5 R* Uj3 D$ i% E# r$ x1 A. v7 P 在寿命期限内,IGBT会遇到在短路、雪崩等恶劣条件下工作,它能承受短路脉冲冲击的次数是有限的,并和相关条件有关。?& v! t4 UF* _- C! d& n8 5 X2 j& y! y l7 D: d4 D4.1非穿通型(NPT)IGBT的鲁棒性NPTIGBT的鲁棒性见图5,被测器件是SGW15N120。在540V 125时测试。X轴是耗散的能量。Y轴是器件直至损坏的短路周期次数。( S& p/ k% ) o; V9 w- Y 2011-7-20 16:22:13 上传下载附件 (19.29 KB) 4 |; E% n! T/ h: I9 k- H由图5可见,在给定条件下,器件有一个临界能量:EC=VITSC=1.95J(焦耳)& w$ s4 k+ / D2 h8 M, 式中,TSC是短路持续时间! G4 E) q4 a8 Y# k- v3 X当EEC时,第一次短路就使器件失效。! Z$ I+ G( 2 r+ H$ T& e% b4 当Eec时,大约要经历104次短路以上,器件会因周期性的能量累积退化使它失效。0 e S$ F6 K: |1 E( i8 I当E=EC时,器件失效模式不明确。当能量等于或稍等于EC时,器件关断后,器件的拖尾电流,经过一段延迟时间td f ,将导致热击穿。这段延缓性失效时间为微秒级。图6给出不同短路续时间TSC,IGBT测量的短路电流波形。; 8 3 L! s7 a8 v 2011-7-20 16:22:13 上传下载附件 (23.25 KB) $ ) N; 5 U g& N1 f6 _0 f% M+ b$ n, k由图6可以看出: (1)紧随器件关断后,初始拖尾电流电平(lio)直至失效的延迟时间是由能量决定的,或者说由器件关断后的温度决定的。能量越大,拖尾电流电平也越高,失效的延迟时间则越短。例如,图中给出的最大能量是Tsc=60us,这时,Tds趋向一个极小值。2 P/ H/ Y- 9 o3 h(2)当Tsc=33us时,属于EEC时,一次短路就失效。2 q( Q% X; qX# td(3)NPTIGBT比PTIGBT能承受较大的能量冲击。$ x3 p/ z* * _1 O6 _/ D& w # f& d3 Y% ; c5、静电放电保护用高压NPN管的硅熔融在失效的硅器件表面,常常观察到硅熔融,而导致硅熔融的原因却不只一个。例如:器件短路和开关时的瞬间大电流,正向工作区域或热工作区出现二次击穿损伤等到。因此要对静电敏感的器件和电路的输入/输出(I/O)端增设静电放电(ESD)保护装置。而ESD保护装置的器件的硅熔融,也是使被保护的器件和电路失效的原因之一。在本文引言中曾提到汽车应用的器件,其中原因失效要退货的数量中,有30%的失效与ESD有关。由于I/O端的规范不同,需要及时对器件和电路进行再设计。同时,为了减少试验成本,提高可靠性,需要采用计算机辅助设计技术(TCAD)。 2011-7-20 16:22:13 上传下载附件 (9.55 KB) ) T k U3 j3 b4 ?3 U- w# n i Q( ?6 * v图7是晶体管的正向击穿特性,图7中的VT是器件的损伤点,其定义有以下三种设定:9 E, d1 u+ l% C(1)器件的漏泄电流大于某一临界值即定为器件失效。但它忽略了硅熔融和氧化层的击穿;! x_3 Q: p* C4 R : v(2)器件出现强烈电压崩溃的二次击穿时定为器件失效,但有时器件达到大电流范围也不出现二次击穿。. Z& ?! l+ X& X5 $ r* H! n(3)当器件的载流子碰撞电离Gi等于肖克莱里德霍尔(ShockleyReadHall)复合率,同时,总电流随电压反向增加时定为器件失效。为了验证第(3)种假设,予测二次击穿管点,用0.35um特征尺寸的功率集成电路工艺设计了ESD防护用的标准高压NPN管,并将基极发射极接地。图8是NPN管测量的和用(2)假定来模拟的I-V特性。由图8可见,测量的损伤电流IT2=1.5A,而模拟值是1.8A,有较大误差。图9是用(3)假设外推的结果。

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