现浇箱梁水上平台施工方案.doc

.第一章 概述2第二章 现浇梁支撑体系的计算32.1、概述32.1.1 支顶架的结构32.1.2 钢平台的结构32.2 钢管支架的计算52.2.1 荷载组合52.2.2 支架力学计算52.2.3 大楞计算：112.2.4小楞计算132.2.5底模板计算142.3 钢平台的计算152.3.1钢平台构造152.3.2 36#工字钢计算172.3.3 贝雷架计算202.3.4 钢管桩计算23第三章 钢管架搭设253.1施工准备253.2基础253.3搭设钢管架及配件应符合下列规定：253.4钢管架拆除注意事项273.5钢管架搭设作业安全措施28第四章 钢管桩与贝雷架搭设30第五章 环境保护措施31第六章 安全生产和文明施工33第一章 概述本工程为*温泉养生谷商务会议区*桥工程。*桥桥面宽为24米，具体结构为：上部为2*20m（引桥等截面预应力混凝土连续箱梁）+（21+32+21）m（主桥为变截面预应力混凝土连续箱梁）+2*20m（引桥等截面预应力混凝土连续箱梁），下部桥墩主桥为双柱式墩，引桥为桩柱式墩，上接盖梁，桥台为一字式桥台。桥型布置见下图。 *桥位于*市*镇米埔村原米埔桥的下游约50m处，横跨流溪河，桥南为G105国道文泉加油站、桥北为沙场，该处河道较宽，宽约100m，水深受季节性降水及流溪河水位影相明显。水中桩基与连续梁施工需要搭设钢平台。钢平台主要采用钢管桩与贝雷架相结合，钢平台搭设完毕后，在钢平台上搭设钢管支架。第二章 现浇梁支撑体系的计算2.1、概述本方案钢平台主要采用钢管桩与贝雷架和工字钢相结合。由于钢管桩震打时，穿透不了卵石层，所以在河床底浇筑11m长，截面为50120cmC25混凝土扩大基础，钢管桩直接作用在混凝土基础上。 2.1.1 支顶架的结构支顶架采用483.5mm钢管架，钢管架步距为900mm900mm，箱梁支顶架延桥横向间距90cm，纵向间距90cm。钢管架可调托撑上纵向放置两排483.5mm钢管作为大楞，其上横向放置1010木方作为小楞，底模板为1.5cm厚酚醛板，小楞间距为30cm。钢管架立杆在顺桥向和横桥向之间设置间距为90cm的水平横杆连接成整体，水平横杆连接采用直角扣件、旋件扣件和对接扣件三种，供两种钢管直角连接，搭接连接或对接连接。水平横杆的垂直间距为90cm。2.1.2 钢平台的结构本工程过水段现浇梁需要搭设水上平台，水上平台的结构主要是贝雷架与钢管桩结合。贝雷架采用双排单层组合形式，纵向跨径为9.0米，横桥向单幅桥宽设置4排，间距为3米。单幅桥宽横轴向设置4根6008mm钢管桩，钢管桩根部焊接120cm120cm1cm钢板，钢板焊接在混凝土基础的预埋钢筋上，钢管桩顶部用56#工字钢连成一体。贝雷架按3.0m的间距与56#工字钢连接，贝雷架上铺设36#工字钢作为钢管架的垫脚，36#工字钢纵向间距为90cm。钢管桩纵轴向间距为9米，横桥向为3.0m，钢管桩之间用20#槽钢作为剪刀斜撑焊接连固成一体，详见附图。 钢平台横截面图 钢平台截面图2.2 钢管支架的计算2.2.1 荷载组合序号荷载均布荷载（q）（KN/m）1模板、木方自重G10.75+0.8=1.552新浇筑钢筋混凝土的重力G2（取第二联计算）（543.7 m25KN/m）/（11.5m74m）=163施工荷载G33.04模板砼冲击G42.05倾倒混凝土时产生的水平荷载G53.86钢管架自重G60.32.2.2 支架力学计算一、立杆的稳定性计算1、稳定性计算根据建筑施工扣件式钢管钢管架安全技术规范(JGJ130-2001) 531 立杆的稳定性应按下列公式计算：计算立杆段的轴向力设计值N，应按下列公式计算：N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk （5.3.21）式中NG1k钢管架结构自重标准值产生的轴向力；NG2k构配件自重标准值产生的轴向力；NQk施工荷载标准值产生的轴向力总和。N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk=1.2G6+(G1+ G2）0.90.9+1.4（G3+G4）0.90.9=1.22+(16+1.55)0.90.9+1.4(3.0+2.0)0.90.9=19.45+5.67=25.12kN通过计算和查表得出=0.626，A=489mm，f=205N/mm=25120/(4890.626)=82.09 N/mmf=205N/mm故钢管架的稳定性满足要求。2、细长比细长比= khk计算长度附加系数，其值取1.155考虑钢管架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取=1.5h立杆步距，h=0.9= kh=1.1551.590=150i=1.58cm =150/1.58=95故细长比满足要求。综上所述，支架受力满足要求。二、纵向、横向水平杆受弯构件强度和连接扣件抗滑承载力计算1、纵向杆的计算:按照扣件式钢管钢管架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，纵向杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。将纵向杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。(1)均布荷载值计算纵向杆自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=(0.45+0.45)0.3=0.27kN/m ；活荷载标准值: Q=(0.45+0.45) 3= 2.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.27=0.37 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.42.7=3.78 kN/m； 图1 纵向杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 纵向杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)(2)强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M=0.080.370.81+0.103.780.81=0.02+0.31=0.33 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M= -0.100.370.81-0.1173.780.81 =-0.39 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=390N.m /5080=76.6N/mm；纵向杆的最大弯曲应力为 = 106 N/mm 小于483.5mm钢管的抗压强度设计值，f=205 N/mm2，满足要求！(3)纵向架挠度计算根据规范523 纵向、横向水平杆的挠度应符合下式规定：vv （5.2.3）式中 v挠度；v容许挠度，应按规范表5.1.8采用（下表）。f=5qL4/384EI=0.002mmfv=0.6mm(4)扣件强度计算根据规范525 纵向或横向水平与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力应符合下式规定：RRc式中 R纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；Rc扣件抗滑承载力设计值，应规范表5.1.7采用（下表）。R=（q1+ q2）0.93/4=2.8KNRc=3.2 KN满足要求！2、横向杆的计算:(1)均布荷载值计算按照扣件式钢管钢管架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，横向水平杆宜按简支梁计算。纵向杆自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=(0.45+0.45)2=1.8kN/m ；活荷载标准值: Q=(0.45+0.45) 3= 2.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.21.8=2.2 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.42.7=3.78 kN/m；(2)强度验算M0.125ql20.125（0.27 +3.78 ）KN/m0.920.41kNm=410000N.mm /5080=80 N/mm；横向杆的最大弯曲应力为 = 106 N/mm2 小于483.5mm钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！(3)纵向架挠度计算根据规范523 纵向、横向水平杆的挠度应符合下式规定：vv （5.2.3）式中 v挠度；v容许挠度，应按规范表5.1.8采用（下表）。f=5qL4/384EI=0.002mmfv=0.6mm(4)扣件强度计算根据规范525 纵向或横向水平与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力应符合下式规定：RRc式中 R纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；Rc扣件抗滑承载力设计值，应规范表5.1.7采用（下表）。R= （q1+ q2）0.91/4=1.8KNRc=3.2 KN满足要求！2.2.3 大楞计算：钢管架搭设完毕后，安装可调托撑，托撑上纵向放置两排483.5mm钢管作为大楞。48mm钢管（管壁为3mm）：I（d4-d14）=(0.0484-0.0424)=10.7810mW=4.4910m大楞的验算按四跨等跨连续梁计算。序号荷载均布荷载（q）（KN/m）1模板、木方自重G10.75+0.8=1.552新浇筑钢筋混凝土的重力G2（543.7 m25KN/m）/（11.5m74m）=163施工荷载G33.04模板砼冲击G42.05倾倒混凝土时产生的水平荷载G53.86钢管架自重G60.3 1、 强度验算：钢管容许抗弯应力=205MPa，弹性模量E=2.0610MPaq=1.2（G1+G2）+1.4 （G3+G4） 0.9=1.2（16+1.55）+1.4（3.0+2.0） 0.9=25.25KN/mM =0.077ql0.07725.250.9=1.57kNm截面抵抗矩：W=2W=24.49cm=8.98 cmM/W1.43kNm /10.1610mm=174.28Mpa205Mpa，强度满足要求。2、 刚度验算：q= q0.9+q25.250.9+ 0.096kN/m22.82kN/m2.12mm900/4002.25mm，故刚要求度满足。2.2.4小楞计算计算跨径L0.9 m 强度验算：小楞（1010木枋）自重: q自=0.1m0.1m4 KN /m=0.04KN/mq1.2（G模板+G2）+1.4（G3+G4） 0.3+1.2 q自 =1.2（0.75+16）kN/ m+1.4（3.0+2.0）kN/ m 0.3m+1.20.04KN/m=8.178KN/mMMAX0.125ql20.1258.178KN/m0.920.828kNmW= bh/6=0.10.1/6=1.6710 mMMAX/W0.82810/1.67104.9Mpa11Mpa刚度验算：f0.76mm2.25 mm，满足施工要求。2.2.5底模板计算强度计算：底模采用1.8cm厚酚醛板。1.8cm厚酚醛板的Ibh10.0184.8610mW=bh2=10.0182=5.410m弹性模量E=0.1105Mpa，验算模板强度采用宽L=1.0m酚醛板计算。均布荷载q=24.46（KN/m）1）、模板受力计算（1）底模板自重均布荷载：G=0.75KN/m2载总荷载 q=1.2（G+G2）+1.4（G3+G4） 1m = 1.2（0.75+16）kN/m+1.4（3.0+2.0）kN/ m1m =27.1 KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=27.10.32/8=0.3KNm（3）弯拉应力：=M/W=(0.3103N.m)/(5.410-5 )m3 =5.74MPa=11Mpa刚度验算：0.28mm0.75mm满足施工要求。2.3 钢平台的计算2.3.1钢平台构造本工程过水段现浇梁需要搭设水上平台，水上平台的结构主要是贝雷架与钢管桩结合。贝雷架采用双排单层组合形式，纵向跨径为9.0米，横桥向单幅桥宽设置4排，间距为3米。单幅桥宽横轴向设置4根钢管桩，钢管桩根部浇筑50120cmC25混凝土基础。钢管桩纵轴向间距为9米，钢管桩之间用20#槽钢作为剪刀斜撑焊接连固成一体，详见附图。 钢平台横截面图 钢平台截面图2.3.2 36#工字钢计算钢管支架直接作用在36#工字钢上，钢管架的轴向力由支架验算计算出N=25.12KN。工字钢直接作用在贝雷架上，跨径为3m。可得出工字钢的受力简图（按简支梁计算）：（1）弹性模量E=210GPa（2）截面惯性矩：I=15800cm（3）截面抵抗矩：W= 875cm （4）理论重量：p=60.037kg/m一、抗弯强度计算（1）跨中最大弯矩：Mmax= qL2/8q=q+q=0.6KN/m+25.12KN/0.9m=28.51KN/mMmax= qL2/8=28.51KN/m（3 m）/8=32.07 KN.m （2）弯拉应力：=M/W=(32.07103N.m)/( 87510-6 )m3 =36.63MPa=200Mpa，满足施工要求。二、挠度计算fmax5ql4/（384EI）q=q+25.12KN/0.9m =28.51KN/mfmax=5ql4/（384EI）=528.51KN/m（3m）/（384210GPa15800cm） =0.91mm=7.5mm，满足施工要求。2.3.3 贝雷架计算贝雷架顺桥向设置,采用双排单层的组合，最大跨径为9m，单幅桥宽横桥向设置3排贝雷架。贝雷架直接作用在两排56#工字钢上，贝雷架上搭设36#工字钢作为钢管支架的支撑体系。 双排单层贝雷架的物理系数：（1）弹性模量E=210Gpa（2）截面惯性矩：I=500994.4cm（3）截面抵抗矩：W=7699.1cm3 （4）理论重量：p=7.6kN/m（5）容许剪力F=490.5KN贝雷架的受力可以简化为由工字钢引起的均布荷载和自重的组合，工字钢引起的荷载计算如下： q=（25.12KN/m/0.9+0.6 KN/m）3.5/0.9=95.03KN/m q= p=7.6kN/m q=95.03KN/m+7.6kN/m=102.63KN/m可得贝雷架的受力简图：一、抗弯强度计算 计算得贝雷架的最大受弯点为跨中，该处弯矩为M= qL2/8=1039KNm弯拉应力：=M/W=(1039103N.m)/( 7699.110-6 )m3 =134.62=200Mpa，满足施工要求。二、挠度计算fmax5ql4/（384EI）fmax=5ql4/（384EI）=5102.63KN/m（9m）/（384210GPa500994.4cm） =8.33mm=22.5mm，满足施工要求。 三、剪力验算 根据贝雷架的受力图可以知道，最大剪力在A点和C点，都为： F= qL/2=461KN F=490.5KN，故满足施工要求。2.3.4 钢管桩计算 本工程的钢管桩采用DN6008mm无缝钢管，钢管桩横轴向设置8根，间距为3m。根据现场钢管桩试桩情况，由于卵石层过厚，钢管桩震打不进地层。所以钢管桩底部横桥向设置11m长的120cm50cm混凝土扩大基础，钢护筒与120cm120cm2cm钢板焊接后作用在混凝土扩大基础上，混凝土基础直接作用在卵石层上。一、荷载计算 横轴贝雷架受力为q=102.63 KN/m，贝雷架的长度为9米。每片贝雷架的受力为P=102.63KN/m9=923.67 KN，单幅桥宽设置4排贝雷架，总受力为：F=P4=3694。单根钢管桩受力为P=F2/8=923 KN，A=（0.3-0.26）3.14=0.07mf= P/ A=13Mpa F=P4=3694KN,故地基承载力满足施工要求。 三、混凝土构件受力验算混凝土扩大基础采用C25商品混凝土，抗压强度为=26.6N/mm。每个混凝土基础受力为P=923 KN，承受压强为 f= P/A=641.31 KN/m=26.6N/mm，故混凝土基础满足受力要求。四、56#工字钢验算56#工字钢工字钢只是受压，受力示意图如下，受力可以不进行验算。五、2cm厚q235钢板抗剪验算 q235钢板抗剪的抗剪强度为=0.8235 Mpa=190.4 Mpa钢板受力为P=923 KN，受力面积为A=0.63.140.02=0.04mf= P/A=23.07 Mpa=190.4 Mpa故钢板的抗剪强度满足施工要求。第三章 钢管架搭设3.1施工准备1、钢管架搭设前，工程技术负责人要进行支顶架搭设技术交底工作。2、严禁使用不及格的钢管架、配件、及加固件。3、对钢管架的搭设场地要进行清理、平整、并做好排水。3.2基础1、支架搭设基础为钢平台，待钢平台搭设完毕，验收通过后方可搭设。2、基础上应先弹出钢管架立杆位置线。3.3搭设钢管架及配件应符合下列规定：1、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一钢管架；2、钢管架安装应自一端向另一端延伸，并逐层改变搭设方向，不得相对进行。3、连接钢管架与配件的扣件必须处于锁住状态；4、上下托、垫板均应准确地放在定位线上；5、板宜采用厚度不小于40mm的木垫板或20#槽钢。6、上下托插入立杆的长度不小于上下托长度的三分之一，下托调节螺杆伸出长度不宜超过200mm，当超过200mm达300mm时，应乘以修正系数0.90，当超过300mm时，应乘以0.8。7、支顶架搭设应由一端延伸到另一端，自下而上逐层搭设，并逐层改变搭设方向，减少积累误差，不宜两端相向或相间搭设，以免结合处错位，难以连接。门式架应逐层搭设，逐步安装水平加固杆，按规定位置设定剪刀撑。8、钢管架搭设必须用花杆对中，且沿平面线变化，以确保搭设整齐、美观、规范。边搭设边检查其垂直度，并随时设置水平加固杆和剪刀撑。水平加固杆及剪刀撑必须按设计图设置，不得随意减少。钢管需连接时，搭接长度不少于50cm，且设一道扣件扣死，水平加固杆必须通长设置，并伸出支顶架投影边线每边不少于20cm。9、水平加固杆应置于立杆内侧并与钢管架立杆用扣件扣紧，剪刀撑应采用扣件与钢管架立杆外侧扣牢。纵向水平加固杆每隔一个架距与钢管架立杆扣紧，横向水平加固杆应与侧边每个钢管架的至少一个立杆用扣件扣紧，剪刀撑每隔一个架距用扣件与钢管架立杆扣紧，上下托插入立杆的长度不少于15cm。10、剪刀撑斜杆与地面的倾角宜为450600，剪刀撑宽度宜为48米。11、作业人员上下钢管架的斜梯应采用挂扣式钢梯，并采用“之”字形式，一个梯段宜跨越两步或三步。12、水平加固杆和剪刀撑必须与钢管架同步搭设并连接牢固。不允许先搭钢管架后安装加固杆件，以保证钢管架在搭设过程中应具有的刚度。13、搭设钢管架时，施工操作层应铺设脚手板，工人应系安全带。3.4钢管架拆除注意事项1、混凝土浇筑后，满足方案要求的期限后，才能拆除钢管架。2、拆除钢管架前，应清除钢管架上的材料、工具和杂物。3、拆除钢管架时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。4、钢管架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求进行：钢管架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行；通长水平杆和剪刀撑等，必须在钢管架拆卸到相关的钢管架时方可拆除；工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品；拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并室内堆存；拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击；5、拆下的钢管架、钢管与配件，应成捆用机械吊运或由井架传至地面，防止碰撞，严禁抛掷。3.5钢管架搭设作业安全措施1、从事高处作业，要定期体检，经医生诊断，凡患有高血压、心脏病、贫血病、癫痫病以及其他不适合高处作业的，不得从事高处作业。高处作业者，衣着要灵便，禁止穿硬底和带钉易滑的鞋。2、架子工、结构安装工等高空、悬空作业人员须经过培训和考核合格后，持证上岗。3、高处作业人员须佩戴安全带，安全帽，穿防滑鞋，禁止酒后作业。4、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止钢管架的搭设、拆除及施工作业。5、高处作业时，临时搭设的钢管架，梯子一定要牢固，且有防滑措施，禁止二人同时在梯子上作业，不得攀爬钢管架，打闹嘻笑，梯子、平台等应设有监护围栏。6、高处作业时所用工具应随手放入工具袋内，作业中走道、通道和登高用具，应随时清扫干净，拆卸下的物料和废料均应及时清理运走，不得任意乱置或向下丢弃。传递物禁止抛掷。7、在板梁施工时，搭设的钢管架必须设置安全围栏、挂安全网等临边防护措施，以保证施工人员的安全。同时在地面一定范围内设置警戒线，配备值班安全员，以防路上行人被落物击中。8、各种架子搭好后，项目经理组织架子工和使用的班组共同检查验收，验收合格后，方准上架操作。使用时，特别是台风暴雨后，要检查架子是否稳固，发现问题及时加固，确保使用安全。 9、施工使用的临时梯子要牢固，踏步300-400mm，与地面角度成60-70度，梯脚要有防滑措施，顶端捆扎牢固或设专人扶梯。10、砼浇筑前，安全人员应组织人员进行支顶架检查验收，开始浇筑砼后，任何人不得进入支顶架下侧。11、施工期间不得拆除下列杆件：交叉支撑；连墙件；加固杆件：如剪刀撑、水平加固杆、扫地杆等；栏杆。12、在钢管架基础或临近严禁进行挖掘作业。13、沿钢管架外侧严禁任意攀爬。14、拆下的钢管架及配件应清除杆件及螺纹上的玷污物，并定期分类检查和维修，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。15、门式架搭设还应满足建筑施工门式钢管钢管架安全技术规范、建筑施工构件式钢管钢管架安全技术规范等有关规范要求。第四章 钢管桩与贝雷架搭设1、要确保钢管桩基础承载力满足受力要求。监控好钢管桩的振打，确保钢管桩的打进深度搭设计算值。钢管桩纵桥向要用对拉20#槽钢连接。2、控制好钢管桩的垂直度，严禁出现倾斜现象；钢管桩的焊接要牢固，特别要注意钢管桩对接处的焊缝，最少要满足三块钢板加围焊要求。3、贝雷片吊装前，应使贝雷片连接牵固，吊点正确牢固。4、在贝雷片和钢管桩上做沉降观测点，成立安全保证小组对支架搭设过程进行监控，并定期对沉降成果进行反馈，及时发现问题，做到第一时间解决问题。5、贝雷片拆除之前，必须设立禁区；拆除贝雷片时，应按规定的程序进行，避免机械与桥箱梁造成碰撞，施工人员与拆下的模板之间，应有一定的安全距离。6、施工过程中用电必须经过专业电工指导，在带电导线附近进行电焊作业时，应采取必要措施，电焊钢筋时，应防电弧光击眼灼伤。第五章 环境保护措施一 水质污染控制1、施工现场临水边缘设置集水边沟，河涌边缘施工点的施工污水集中处理，污水的排放应征得环保部门和乡镇政府有关部门的同意，并在其指导下进行，严禁未经处理的施工污水流出施工范围以外农田及河涌。2、施工范围设排水边沟，施工临设设置污水沉淀池，将排污系统处理设计上报监理工程师，同时应征得环保部门同意，严禁施工污水污染环境。生活污水必须经沉淀处理才能排入到附近的市政污水管道中。3、在施工过程中，确保附近原有排水泄洪设施的畅通，如造成部分堵塞或损坏，立即组织疏浚或修复。4、生活垃圾、施工垃圾、维修垃圾组织回收、分类、储藏和处理。 二 油料污染控制控制施工设备用油对环境的污染，定期对所有用油设备供油系统进行检查，杜绝设备用油过程中的跑、冒、滴、漏现象，如有发现马上清理，将造成的污染控制在最小的范围内。所有废机油应集中保存在一处，待达到一定数量时，应上交至指定的处理部门进行处理，严禁将废机油随处乱倒。三 余泥、泥浆的管理1、场地平整、清表土及土方工程不能利用的土方须外运，外运弃土集中在指定的弃土场，严禁在施工场内堆土、弃土。2、所有运输散体物料的运输车辆均符合散体运输车有关管理的规定，不污染场内外道路。3、钻桩产生泥浆应采用泥浆灌车及时外运至指定地点卸弃。对于优质泥浆采取措施，将钻碴清理干净作循环使用，尽量减少泥浆外运量。4、按要求设置泥浆循环池和沉淀池，泥浆池的容量应满足施工要求，避免溢出污染农田及其排灌系统。5、在桩基施工期间，配备足够数量的泥浆罐车，及时将钻桩施工产生的废泥浆外运指定排放地点。第六章 安全生产和文明施工一、安全目标：在本工程中我司将贯彻“安全第一，预防为主”的安全方针，杜绝发生重大安全事故，责任事故死亡率为零，创*市安全文明施工样板工地。二、在本工程中将建立并完善以项目经理为首的安全生产领导小组，有组织、有领导地开展安全管理工作。三