北京某综合楼大跨度模板支撑体系施工方案（附计算书）

大大跨跨度度模模板板支支撑撑体体系系 专专项项施施工工方方案案 目目 录录 1.1. 编制依据编制依据 .1 1 2.2. 工程概况工程概况 .2 2 2.1 工程概况 .2 2.2 方案编制概况 .2 2.3 顶板大跨度结构平面图 .3 3.3. 施工部署及准备施工部署及准备 .4 4 3.1 施工部署 .4 3.2 施工准备 .6 3.3 模板设计制作要求 .7 4.4.模板的安装施工模板的安装施工 .1010 5.5.模板的拆除作业模板的拆除作业 .1111 5.1 拆模时机 .11 5.2 模板拆除顺序 .11 6.6.质量标准质量标准 .1212 6.1 脚手架质量检查与验收标准 .12 6.2 模板质量验收标准 .14 7.7.成品保护成品保护 .1515 8.8. 安全及消防措施安全及消防措施 .1515 8.1 消防措施 .15 8.2 脚手架的搭设、使用和拆除技术、安全措施 .15 8.3 模板工程施工安全措施 .18 9.9.模板计算书模板计算书 .1919 9.1 顶板模板验算 .19 9.2 梁模板设计计算书 .24 9.3 楼板强度的计算 .33 第 1 页 1.1. 编制依据编制依据 序号名 称编号 2 图纸会审记录 3 *开发总公司综合楼 施工组织设计 4 建筑施工手册（第四版） 5 混凝土结构工程施工质量及验收规范GB502042002 6 建筑施工高空作业安全技术规程 JGJ80-91 7 结构长城杯质量评审标准 DBJ/T01-69-2003 8 建筑安装分项工程施工工艺规程 DBJ01-26-2003 9 北京市建筑工程施工安全操作规程 DBJ01-62-2002 10 钢管脚手架、模板脚手架安全选用技术规程 DB11/T5382008 11 工程建设标准强制性条文2002 年版 12 北京市建筑工程施工现场安全管理标准京建施20031 号 13 *集团建筑结构施工工艺标准 14 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 15 建筑工程模板安全技术规范 GJG160-2008 15 安全生产和文明施工法律法规与规范标准 汇编 北京城建集团 第 2 页 16 PKPM 建筑施工危险性较大分部分项工程 安全审查计算软件 中国建筑科学研究 院建筑工程研究所 序号项 目内 容 1 建筑功能 综合楼（地下一层为设备用房；地上 112 层为办公用 房） 2 建筑特点功能齐全、立面造型美观、结构跨度大、超长结构 总建筑面积 （m2） 26766.33 建筑基底面积 （m2） 13785.57 3 建筑面积 地下部分建筑面 积（m2） 2240 地上建筑面积 （m2） 24526.33 4 建筑层数地上12 层地下1 层 地下部分层高地下一层（m） 5.1 首层11 层 （m） 3.95 建筑层高 地上部分层高 12 层（m） 3.8/3.9/4.8/6.9 绝对标高（m） 71.890 室内外高差 （m） 2.770 6 建筑高度 檐口高度（m） 52.80 建筑总高（m） 56.4 主体结构形式框架-剪力墙结构 7 结构形式 楼板结构形式钢筋混凝土现浇梁、板结构 8 混凝土 强度等级 C30 12 层框架柱及顶层框架梁、板 第 3 页 2.2 方案编制概况 2.2.1 主体结构 12 层多功能厅及大会议室为大跨度“井”字梁结构，由 于跨度较大超过 18m，层高为 6.9m，因此须编制大跨度模板支撑体系专 项安全施工方案。 2.2.2 主体 12 层 514 轴/AH 轴、2025 轴/AH 轴范围内均为“井” 字梁结构，AH 轴之间跨距为 19.10m，514 轴跨距为 33.80m，2025 轴跨距为 19.00m；边梁截面尺寸为 3501500mm， “井” 字梁截面尺寸为 3001300mm，楼板厚度为 110mm。 2.2.3 大跨度端部框架柱最大截面尺寸为 1000600mm，其他框架柱截 面尺寸 700700mm；框架柱及梁板混凝土强度等级为 C30。 2.2.4 流水段划分 12 层顶层共划分为三个施工流水段，以后浇带为施工流水段的划分 区域，更有效实施流水作业。 2.3 顶板大跨度结构平面图 第 4 页 多功能厅多功能厅 大会议室大会议室 2.2. 施工部署及准备施工部署及准备 3.1 施工部署 3.1.1 为方便运输和施工模板加工场设在施工现场，指派专业施工队伍 负责模板加工、满堂红脚手架的搭设，在加工场加工完成后的“井”字 梁模板根据施工进度和实际情况吊运到作业面，搭设“井”字梁满堂红 脚手架的立杆必须与下一层立杆在同一铅锤线上，以满足施工荷载均匀 下传。 3.1.2 混凝土浇筑部署要求 在混凝土浇筑时，大跨度“井”字梁部分采用从中间向四周浇筑的 第 5 页 施工方法，以避免半跨荷载对支撑体系造成不利影响。 混凝土浇筑选择清晨天明后开始，浇筑方量为 270m3，两台地泵同 时作业，考虑泵管改移及混凝土罐车到场等时间，预计浇筑时间为 8 小 时。在浇筑施工过程中，满堂红脚手架体底部应有专人时时检查其井字 梁是否有异常，发现下沉、松动和变形等情况时，及时停止混凝土浇筑， 上报项目管理人员进行加固。 3.1.3 建立大跨度模板工程管理组织机构，如图所示： 3.1.4 项目经理部技术人员依据图纸及施工规范要求进行模板尺寸放样、 工程量计算，由总工程师严格审查料单，并审核签字后方可施工。 3.2 施工准备 3.2.1 技术准备 根据施工图纸，集中组织技术、质量、测量部门学习图纸，做好模 板施工准备工作，尤其是各节点部位的模板制作与安装流程。正式施工 前应对外施队作业人员进行详细交底。 3.2.2 材料准备 施工前，制定出模板材料计划（包括多层板、方木、钢钉、脱模剂、 租赁钢管、扣件等） 。各种材料进场具体数量及时间见下表： 第 6 页 序号名称规格数量进场形象进度 1.5m 600 根 1.8m1500 1.5m45004 碗扣架 1.15m 横撑 8400 十字4000 个 旋转500 个 5 扣件 对接150 个 6 可调上托 0.7m 2000 个 部位有效回顶。 3.2.3 劳动力准备 大跨度井字梁模板梁高度大、数量多、梁与梁节点复杂，施工耗时 较多，冬期施工投入大。为保证施工进度，在采取改进施工工艺、集中 劳动力投入量，在冬期来临初期阶段，将 12 层大跨度“井”字梁结构 施工完毕，计划使用木工 60 人，各流水段需用劳动力人数按照其工程 量进行分配。 3.3 模板设计制作要求 3.3.1 顶板、框架梁模板尺寸 本工程顶层楼板板厚度为 110mm， “井”字梁截面尺寸为 3001300mm，边梁截面尺寸为 3501500mm。 3.3.2.1 模板选型 顶板模板采用 12 厚多层板，4090mm 方木次龙骨间距 200mm，9595mm 方木主龙骨间距 1200mm。 第 7 页 3.3.2.2 支撑体系 顶板支撑系统采用满堂红碗扣式脚手架，立杆上加设 U 托，立杆间 距 1200mm，横杆间距 1200mm，其中最上一道横杆距离可调托撑顶不得 大于 900mm，要求立杆为对接连接，不得搭接。 由于顶层顶板板处层高大于 4m，风荷载的作用会产生一定影响，在 向风面立杆出现拉力，即产生架体倾覆。为保证架体有足够的防倾覆能 力，满堂红碗扣式模板支架两端与中间每隔 4 排立杆设置一道纵向剪刀 撑，由底至顶连续设置；每隔 4 排立杆从顶层开始向下每隔 2 步设置一 道水平剪刀撑；满堂红须与周边框架柱以及剪力墙可靠拉顶，以提高支 撑体系的稳定性及抵抗风荷载的能力，满足超高架体整体承载能力及稳 定要求。 为保证模板平整度，要求方木主次龙骨上下两面刨平。多层板拼缝 处，必须有方木龙骨，不允许悬挑，以防多层板下沉，造成混凝土面错 台。在顶板与墙体交接的阴角处采用 4090mm 方木，其贴近墙体混凝 土、顶板混凝土的两侧刨光，并加贴海绵条。多层板之间拼缝采用硬拼 缝的方法，不采用粘贴海绵条的方法，对缝隙过大处局部粘贴。梁与柱 及墙交接处，采用多层板预留梁口形式支立模板。井字梁按整体跨度的 南北向考虑，在跨中以跨度的 2起拱（起拱高度 40mm） 。倾斜方向主 龙骨与 U 托间加设 29角木楔子，与主龙骨固定，采用 70mm 长铁钉， 三角形固定，以保证主龙骨与 U 托间的稳定。 由于“井”字梁除顶板厚度后，仍有近 1.2m 高，因此须在底部向 上 1/3 处加设 2 排 16 穿墙螺杆固定梁体侧模，以此控制梁内截面尺 寸。为增强框架梁模板支撑体系整体稳定性，采用双立杆梁底支撑的方 第 8 页 法。梁侧梆用 1.5m 钢管增设斜向支撑，以增强梁的稳定性。井字梁梁 模板支模示意图如下所示： 顶板、梁满堂红架支撑体系及大跨度剪刀撑支设见下列图： 第 9 页 4.4.模板的安装施工模板的安装施工 4.1 工艺流程 搭设支撑体系安装主龙骨检查主龙骨标高安装次龙骨铺多 层板、固定多层板检查验收 4.2 搭设顶板模板满堂红碗扣架支撑体系，碗扣架立杆为间距 1200mm， 梁底增设双钢管支撑，柱距 1200mm。以满足承载力需要。搭设架子同时 粗略调整 U 托高度。 4.3 井字梁模板制作：根据柱头的标高线支设梁底模板，在立杆上依次 安放可调顶托、龙骨，铺设梁底模时拉十字线，通过调整可调顶托来校 正梁底标高。待梁钢筋绑扎完毕后，现场加工梁侧模，将多层板板按加 工尺寸进行剪切，用铁钉将面板与 4090mm 方木龙骨钉牢，钉头必须 在一条直线上。梁模安装遵循侧模包底模的原则。侧模安装前在底模侧 第 10 页 边粘贴海绵条，待梁侧模板安装就位后进行固定。 4.4 顶板模板安装：从梁边开始第一步 250mm，其余 1200mm 一步立杆。 拉杆间距 1200mm。支撑时上下层立杆必须圆心对准并且铺设 4090mm500mm 垫木，垫木朝向统一。支撑搭设完毕后，安装顶托， 顶托的外漏丝扣长度不得超过 300mm。由于多功能厅及大会议室层高大 于 4m，顶板搭设满堂红碗扣架，满堂红碗扣式支架两端与中间每隔 4 排 立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；每隔 4 排立杆从顶层开 始向下每隔 2 步设置一道水平剪刀撑。 安装主、次龙骨：铺设 95mm95mm 方木作为主龙骨，次龙骨采用 4090mm 木方，铺设前必须经过压刨处理。次龙骨立向架设，架设时由 两端向中间铺设，第一道方木紧贴梁边，其他间距 200mm 一道。次龙骨 必须错开搭接。 铺设顶板模板：采用硬拼法进行顶板模板的安装，相邻两块多层板 板长边必须拼在次龙骨上，并分别用铁钉钉牢。 调整模板标高：根据柱子上的建筑 500mm 线，拉十字线，调整可调 顶托校正顶板标高。 4.5 多层板接缝大于 1.5mm 的缝隙，用胶泥将缝隙抹平，以免漏浆。 4.6 清理模内杂物，将清扫口安装、固定。 5.5.模板的拆除作业模板的拆除作业 5.1 拆模时机 梁、板模板拆除时要以同条件试块抗压强度试验报告为准，并应符 合混凝土结构工程施工质量验收规范 ，GB50204-2002 中的底模板拆 除时对混凝土的强度要求，填写拆模申请，经项目总工审批后方可拆除。 第 11 页 本工程梁板跨度大于 8m，当混凝土强度达到 100%时，方可拆除顶板、 梁模板及其碗扣架支撑。 5.2 模板拆除顺序 梁、板模板拆除：梁侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆 除模板而受损坏后，方可拆除。顶板模板拆除时，应根据混凝土的强度 填写拆模申请，要以顶板混凝土同条件抗压强度试验报告作为依据，经 技术主管核实后，下达拆模通知单，否则不许拆模。 拆除顺序为先装后拆，后装先拆，先拆除承重较小部位的模板及其 支架，然后拆除其他部位的模板及支架。 在拆除模板工程中，不应该对楼层形成冲击力，如果发现混凝土出 现异常现象，可能影响混凝土结构安全和质量问题时，应该立刻停止拆 模，并经过处理认证后才能继续拆模。 6.6.质量标准质量标准 6.1 脚手架质量检查与验收标准 6.1.1 构配件检查与验收 6.1.1.1 新钢管检查应符合下列规定： 1）应有产品质量合格证； 2）应有质量检验报告； 3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛 刺、压痕和深的划道； 4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合下表规定： 表-1 构配件允许偏差表 第 12 页 项次项次项项 目目允许偏差允许偏差检查方法检查方法 1 焊接钢管尺寸（mm） 外径 48 壁厚 3.5 （mmmm） -0.5 -0.5 游标卡尺 2 钢管两端面切斜偏差 1.70 塞尺、拐角 尺 3 钢管外表面锈蚀深度 0.50 游标卡尺 各种杆件钢管的端部弯曲 L1.5m 5 立杆钢管弯曲 3mL4m 4mL6.5m 12 20 4 钢管 弯曲 水平杆、斜杆的钢管弯曲 L6.5m 30 钢板尺 5）钢管必须涂有防锈漆； 6.1.1.2 旧钢管检查应符合下列规定： 1）表面锈蚀深度应符合表-1 构配件允许偏差中序号 3 的规定。锈蚀检 查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀 严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。 2）钢管弯曲变形应符合表-1 构配件允许偏差序号 4 的规定。 6.1.1.3 扣件的验收应符合下列规定： 1）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格 证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件 第 13 页 （GB15831）的规定抽样检测； 2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑 丝的螺栓必须更换； 3）新、旧扣件均应进行防锈处理。 6.1.2 满堂红脚手架检查与验收 6.1.2.1 脚手架使用中，检查下列项目： 1）杆件的设置和连接，支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求； 2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空； 3）扣件螺栓是否松动； 4）安全防护措施是否符合要求； 5）是否超载； 6.2 模板质量验收标准 6.2.1 保证项目 模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性；其支撑部分要 有足够的支撑面积。 6.2.2 基本项目 模板接缝要严密，不得漏浆。模板与混凝土接触表面清理干净并涂 隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接茬处。 6.2.3 允许偏差项目 项目 允许偏差 （mm） 检查方法 梁轴线位移 3 尺量检查 底模上表面标高 3 用水准仪或拉线尺量 第 14 页 项目 允许偏差 （mm） 检查方法 梁截面尺寸 3 尺量检查 层高垂直度各层 3 2m 靠尺检查 表面平整度 2 用靠尺和塞尺检查 预埋管、预留孔中心线位移 2 拉线和尺量检查 中心线位移 5 插筋 外露长度+10、0 尺量 第 15 页 7.7.成品保护成品保护 7.1 吊装模板时轻起轻放，不准碰撞已安装好的模板和其它硬物；模板 吊运就位时要平衡、准确，不得兜挂钢筋。 7.2 模板拆除遵循先支后拆、后支先拆的原则。 7.3 模板拆除困难时，可使用撬棍从模板底部加方木作为支点撬动，严 禁以新成型的结构为支点撬拆模板。 7.4 拆模时按程序进行，禁用大锤敲击或橇棍硬橇，以免损伤混凝土表 面和棱角。 8.8. 安全及消防措施安全及消防措施 8.1 消防措施 8.1.1 方木及木材堆放区必须设在距消火栓较近的地方。木模及木材除 按规定码放整齐外，垛与垛之间必须设 900mm 以上宽度的消防通道，并 备有足够的消防器材，设专职人员负责现场消防安全作业。木料、多层 板堆放区及木工棚严禁吸烟及明火作业。当必须明火作业时，必须有消 防员开具的用火证，有专人看护。木料堆放场地应远离易燃物品，且道 路畅通，提高自救能力。 8.1.2 安排专人负责消防及场容的管理工作，对消放器材要定期检查。 8.1.3 施工现场严禁吸烟，违者罚款。 8.2 脚手架的搭设、使用和拆除技术、安全措施 8.2.1 人员要求 8.2.1.1 满堂红脚手架搭设人员必须经过特种作业人员安全技术考核 管理规则考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，体检合格方 第 16 页 可上岗。 8.2.1.2 搭设脚手架施工人员必须佩戴安全帽、安全带、穿防滑鞋等安 全防护用具，衣着要灵便，派专人统一协调指挥搭设（拆除）作业。 8.2.2 安全技术要求 8.2.2.1 搭设阶段： (1)脚手架构配件必须保证质量合格，安全网要有抗重物冲击试验 报告，且具有阻然性能，方准选用。 (2)碗扣架钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的钢扣件，不得使 用铅丝和其他材料绑扎。脚手杆件不得钢木混搭。 (3)在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁 止使用规格和质量不合格的杆、配件。 (4)脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程 序进行：按施工方案放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置。搭 设应按定位依次固定，拆除顺序相反。校正立杆垂直之后再予以固 定。脚手架各杆件相交伸出的端头均应大于 10cm，以防止杆件滑脱。 (5)脚手架搭设按阶段进行质量检查，发现问题及时校正。 8.2.2.2 支设模板使用阶段 (1)脚手架搭设完毕后，经验收合格后，方准使用。 (2)在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件 和连接紧固件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同 意，采取相应补强措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。 (3)施工人员在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全保 第 17 页 护，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等 不安全处休息。 (4)搭设完满堂红脚手架后，在梁底挂 30006000mm 大眼安全网， 以保证施工人员在高跨上作业的安全，安全网上有多余的方木或多 层板及时进行清理，并且不得放其他杂物。 (5)每班施工人员上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问 题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的 情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常 作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。 8.2.2.3 拆除阶段 拆除脚手架时，必须设置围挡和警戒标志，并派安全员旁站监督， 严禁一切非操作人员入内。 由于满堂红碗扣脚手架体支设较高，拆除过程中应注意安全事项： (1)拆除模板要按工序进行，拆模遵循先上后下的原则，严禁上下 交叉作业，拆除模板时，先拆非承重部分，后拆承重部分。 (2)拆除模板前应经工程技术人员及监理单位的拆模申请，技术总 工程师及总监理工程师签字同意后方可进行拆除作业。拆模时应按 顺序分段进行。严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。收工前，不 得留下松动和悬挂的模板。拆下来的模板应及时运送到指定地点集 中堆放，防止钉子扎脚。 (3)拆模时不得硬撬模板接缝处，以防损坏成形混凝土。拆除的多 层板、龙骨及碗扣架要码放整齐，并注意不要集中堆料。 (4)模板拆除时设专人指挥，严禁非作业人员进入作业段，拆除大 第 18 页 面积底模板时，设临时支撑，以防止大面积模板毁落砸伤人。分段 拆除时，相邻两段的安全高差不得大于 2 步。 8.3 模板工程施工安全措施 8.3.1 施工现场所有木工施工人员，严禁不戴安全帽进入现场。 8.3.2 严禁高空作业不带安全带，严禁在施工区域内追逐打闹，酒后上 岗。 8.3.3 各种木工架子在搭设拆除时应有安全技术交底，搭设时经安全生 产部门验收方可使用，拆除时必须经生产安全部门批准后方可拆除。 8.3.4 随时注意塔吊大钩的运行方向，尽量避开运行线路下方和大臂下 方作业，认真听信号指挥。注意脚下部位的障碍物，要求多工种配合协 调一致，模板、方木、钢管轻吊轻放。 8.3.5 拆除后的碗扣架架体及木料、多层板进入卸料平台时应注意的安 全措施： 8.3.5.1 碗扣架堆放在卸料平台上，必须码放整齐，材料下必须垫 9595mm 方木,以便穿钢丝绳进行吊装。 8.3.5.2 严格按照卸料平台限重标识进行码放，禁止超重、超高码放周 转材料。 8.3.5.3 卸料平台内方木码放整齐，两端保持长度一致，方木中不得混 杂散料如顶托、钢筋等杂物。如有零星短方木或顶托等材料必须使用吊 装斗进行吊装； 8.3.5.4 起吊碗扣架、钢管、方木和多层板等材料时，必须使用卡环式 吊钩，升降吊钩要平稳，避免紧急制动和冲击。 8.3.6 遇四级以上大风天气时停止高空作业，雨、霜后要清理干净工作 面，以防滑倒。 8.3.7 模板起吊前应检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否牢 固。 第 19 页 8.3.8 指挥、拆除和挂钩人员必须站在安全可靠的地方操作。 8.3.9 为保证施工荷载均匀传递，支设满堂红脚手架时，须将各层碗扣 架立杆搭设在同一铅垂线上。 9.9.模板计算书模板计算书 9.1 顶板模板验算 本工程顶板模使用 12mm 厚的多层板，拼接采用硬拼缝。由于购进 方木须过刨后使用，尺寸不足，因此主龙骨均按 9595mm 方木，间距 1200mm，次龙骨均按 4090mm，间距 200mm。支撑体系根据层高采用 1.8m、1.5m 的碗扣架子管，立杆纵横间距不大于 1200mm。 9.1.1 顶板模板计算 9.1.1.1 荷载计算 a.多层板自重（多层板板容重 9000N/m3，取 104N/m3) 1040.012=120N/m2 b.110mm 现浇钢筋混凝土自重 250000.11=2750N/mm2 c.4090 木方自重 60000.090.04/0.2=108N/mm2 d.9595 木方自重 60000.0950.095/1.2=45N/mm2 e.施工荷载取 2500N/mm2 9.1.1.2 面板计算 (1)面板设计荷载为(a+b)1.2+1.4e=(120+2750) 1.2+1.42500=6944N/m2 (2)计算简图：按三跨连续梁计算。取 1m 单元，则线荷载 q=6944N/m。 第 20 页 9.1.1.3 面板截面特征 W=(1/6)bh2=(1/6)1000122=2.4104mm3 =(1/12)bh3=(1/12)1000123=14.4104mm4 E=8.5103N/mm fm=15.0 N/mm2 9.1.1.4 强度验算 M=0.1qL2=0.169440.202=27.78Nm =M/w=27.78103/(2.4104)=1.16N/mm2fm=15.0N/mm2 满足要求。 9.1.1.5 抗剪计算可以不计算 T=3Q/2bhT 其中最大剪力 Q=0.600ql=0.60069440.200=833.28N 截面抗剪强度计算值 T=3833.28/(2100012)=0.1N/mm2 截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 TT 满足要求。 9.1.1.6 挠度验算 挠度验算取荷载标准值 =0.677qL4/(100EI) =0.6776.9442004/(1008.510314.4104)=0.06mmL/500=0.40 满足要求。 第 21 页 9.1.2 次龙骨计算 9.1.2.1 设计荷载为(a+b+c)1.2+1.4e=(120+2750+108) 1.2+1.42500=7074N/m2 9.1.2.2 计算简图：按三跨连续梁计算.取 0.2m 单元，则线荷载 q=70740.2=1415N/m 9.1.2.3 次龙骨截面特征： W=(1/6)bh2=(1/6)40902=5.4104mm3 =(1/12)bh3=(1/12)40903=2.43106mm4 E=9103N/mm，取调整系数 0.85，则 E=7650N/mm f=11N/mm2 9.1.2.4 强度验算： M=0.1qL2=0.114151.22=204Nm =M/w=204103/(5.4104)=3.78N/mm2f=11N/mm2 满足要求。 9.1.2.5 木方抗剪计算可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=0.60014151.2=1018.8N 截面抗剪强度必须满足： T=3Q/2bhT 第 22 页 截面抗剪强度计算值 T=31018.8/(24090)=0.425N/mm2 截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm2 抗剪强度验算 TT 木方的抗剪强度计算满足要求。 9.1.2.6 挠度验算： =0.677ql4/(100EI) =0.6771.41512004/(10076504.17106) =0.62mmL/500=1200/500=2.4mm 满足要求。 9.1.3 主龙骨计算 9.1.3.1 设计荷载为 (a+b+c+d)1.2+1.4e=(120+2750+108+45)1.2+1.42500=7128N/m2 9.1.3.2 计算简图 按三跨连续梁计算(近似按均布荷载考虑)。取 1.2m 单元，则线荷 载 q=71281.2=8554N/m 9.1.3.3 主龙骨截面特征 =(1/12)bh3=(1/12)95953=6.79106mm4 W=(1/6)bh2=(1/6)95952=14.3104mm3 E=7650N/mm f=11N/mm2 9.1.3.4 强度验算 第 23 页 M=0.1qL2=0.185541.22=1232Nm =M/w=1232103/(12.2104)=10N/mm2f=11N/mm2 满足要求。 9.1.3.5 挠度验算 =0.677ql4/(100EI) =0.6778.55412004/(10076506.79106) =2.3mmL/500=1200/500=2.4mm 满足要求。 由于强度、挠度值均偏大，因此须将主龙骨下顶托尽可能加密，主 龙骨截面尺寸加大，保证安全。 9.1.4 支撑计算 48(t=3.5)碗扣支撑1200mm A=4.89cm2 I=15.8cm4 fc=205N/mm2 钢管自重系数 0.129KN/m 单根钢管承受主龙骨传来压力为 (120+2750+108+45)1.2+25001.41.21.2=10264N =N/A=10264/489=21N/mm2fc=205N/mm2。 满足要求。 支撑长细比 =L0/i=1200/15.8=76N/mm2(碗扣钢管每隔 1200mm 设 横向支撑，因此计算长度 L0取 1200mm) 查钢结构设计规范 ，稳定系数=0.6 =N/(A)=10264/(0.6489)=35N/mm2fc=205N/mm2。 不会失稳。 经计算，本工程所采用的顶板模板及支撑系统符合工程要求，可安 第 24 页 全使用。 9.2 梁模板设计计算书 按最不利情况考虑：设计主梁截面尺寸 3501500mm，支撑为碗扣 脚手架，格构 12001200mm，次楞 4090mm，方木200mm，主楞 483.5 钢管，间距 400mm，梁侧模采用两道 16 穿墙螺栓加固，螺 栓间距 600mm。梁底增设承重立杆。 F0.22rt012V1/2 F24H F：最大侧压力(KN/m2) r：混凝土重力密度(计 24KN/m3) V：混凝土浇筑速度(计 2.5m/h) t0：初凝时间(h) t0200/（T+15） (T 为混凝土浇筑温度，计 20)，故 t05.714h h：混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度(m) B1：外加剂修正系数；不掺取 1.0；掺取 1.2 B2：混凝土坍落度修正系数，小于 30mm 时，取 0.85；5090mm 时， 取 1.0；110150mm 时，取 1.15 混凝土最大侧压力为： F0.22245.7141.21.1561/266KN/m2 F241.536KN/m2 取 F=36KN/m2 9.2.1 荷载计算 模板自重 0.50KN/m2 第 25 页 新浇混凝土自重标准值 1.524.0=36KN/m2 钢筋自重 1.51.5=2.25KN/m2 振捣对水平模板产生的压力标准值 2.00KN/m2 新浇混凝土对模板侧面的压力标准值 36KN/m2 倾倒混凝土时产生的水平荷载 4.00KN/m2 1.2(+)+1.4 =1.2(0.50+36+2.25)+1.42.0=49.30KN/m2 （用于计算梁底模板龙骨弯矩、应力） +=0.50+19.20+1.20=20.90KN/m2 (用于计算梁底模板龙骨挠度） 1.2+1.4=1.236+1.44.0=48.80KN/m2 （用于计算梁侧模板龙骨弯矩、应力） =36KN/m2 （用于计算梁侧模板龙骨挠度） 9.2.2 梁底小龙骨验算: 9.2.2.1 小龙骨采用 4cm9cm 木龙骨，间距 20cm；背楞各项性能指标： 弹性模量 E=9103N/mm，取调整系数 0.85，则 E=7650N/mm 抗弯承载力:=11N/mm2 截面抵抗矩:W=bh2/6=40902/6=5.4104mm3 惯性矩：I=bh3/12=40903/12=2.43106mm4 计算跨度:L=0.4m，允许挠度:w=L/500=0.8 按三跨连续梁计算 第 26 页 q1=49.300.2=9.86KN/m （用于计算弯矩） q2=20.900.2=4.18KN/m （用于计算挠度） 9.2.2.2 抗弯强度验算: Mmax=0.1q1l2=0.19.860.42=0.16KNm =Mmax/W=0.16106/（5.4104）=2.96N/mm211N/mm2 满足应力要求。 9.2.2.3 小龙骨挠度验算： =0.677q2l4/100EI =0.6774.184004/（10072004.17106） =0.02mm 满足挠度要求。 9.2.3 梁底大龙骨强度及挠度验算 9.2.3.1 大龙骨采用 483.5 钢管，间距 0.4m；背楞各项性能指标： 弹性模量 E=2.06105N/mm2 抗弯承载力:=205N/mm2 截面抵抗矩:W=（D4-d4）/32D =3.14（484-414）/（3248）=5.08103mm3 惯性矩：I=（D4-d4）/64=3.14（484-414）/64=12.19104mm4 计算跨度:L=0.6m，允许挠度:w=L/500=1.2 按简支梁集中荷载计算 F1=49.300.350.4003=2.30KN （用于计算弯矩） F2=20.900.350.4003=0.98KN （用于计算挠度） 9.2.3.2 抗弯强度验算： 第 27 页 Mmax=F1l/2=2.300.4/2=0.46KNm =Mmax/W=0.46106/（5.08103） =90.56N/mm2 满足应力要求。 9.2.3.3 大龙骨挠度验算： =19F2l3/384EI =190.981034003（3842.0610512.19104） =0.124mm 结论：满足挠度要求。 9.2.4 梁底支柱验算 9.2.4.1 采用 48.5 钢管脚手架；间距 6001200mm；计算长度 L=1200mm； 允许荷载 fc=205N/mm2 已知:A=489mm2 i=15.78mm N=49.301.200.60=35.50KN =L/i=1500/15.78=76 查表:=0.6 =N/A =35.50103/(0.6489)=121N/mm2允许荷载 fc=205N/mm2 立杆满足应力要求。 9.2.4.2 垂直荷载计算 梁底立杆以其作为最不利杆进行计算。 模板自重 0.50KN/m2 新浇混凝土自重标准值 1.524.0=36KN/m2 第 28 页 钢筋自重 1.51.5=2.25KN/m2 振捣对水平模板产生的压力标准值 2.00KN/m2 新浇混凝土对模板侧面的压力标准值 36KN/m2 倾倒混凝土时产生的水平荷载 4.00KN/m2 单肢立杆轴心荷载： N=1.2(+)+1.4 =1.2(0.50+36+2.25)+1.42.0=49.30KN/m2 强度核算 立杆长细比：= L/i=1500/15.78=94.94 折减系数 =0.6 立杆承载力：N=Af=0.6489205=62753.4N=62.75KN NN 合格 9.2.4.3 风荷载计算 全部支架以中心线为界，分为两部分各自分担自己的分荷载，化 为节点荷载和，采用单斜杆布置。 1 0 其中基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范的规定 0 采用：=0.40 0 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范 z (GB50009-2001)的规定采用：=0.62， z 风荷载体型系数：=1.0 s s 绗架挡风系数：=0.8 0 0 (1)上端模板风荷载标准值： (2)=0.70.620.80.4=0.13888KN/ 0 7 . 0 szk w 第 29 页 (3)转化节点风载： =1.41.20.80.14=0.19 KN/ k wb 01 4 . 1 (4)下端架体风荷载： 挡风系数=（1.2+1.2）0.05/（1.21.2）=0.08 0 标准风载0.017KN/0.40.081.20.620.77 . 0 0 szk w 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.851.4Wklah2/10 其中Wk风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la立杆的纵距(m)； h 立杆的步距(m)。 经计算得，底部立杆段弯矩 Mw=0.851.40.1391.201.202/10=0.03kN/m 立杆的稳定性计算 f W M A N w =4930/(0.6489)+(60000/5080)=28.6N/mm2205 N/mm2 由于风荷载计算值远小于架体自重标准值，架体自身能够抵御水平 向风荷载。 9.2.5 梁侧模板计算 9.2.5.1 模板采用 1.2cm 厚木多层板，取 1m 单元，面板各项性能指标： W=(1/6)bh2=(1/6)1000122=2.4104mm3 =(1/12)bh3=(1/12)1000123=14.4104mm4 E=8.5103N/mm fm=15.0N/mm2 按连续三跨计算，模板计算跨度 L=0.200m 第 30 页 荷载:q1=(1.2+1.4)1=48.81 =48.8KN/m （用于计算弯矩） q2=1=361=36KN/m （用于计算挠度） 9.2.5.2 抗弯强度验算: M=0.1q1l2=0.148.82002 =Nmm =M/W=/（2.4104）=8.13N/mm2f=15.0N/mm2 满足应力要求。 9.2.5.3 挠度验算: =0.677q2l4/100EI =0.677362004/(100850014.4104) =0.32mm=1.5mm 满足挠度要求。 9.2.6 梁侧水平龙骨强度验算 9.2.6.1 梁侧水平龙骨采用 40mm90mm 木龙骨；间距 200mm 弹性模量 E=9103N/mm，取调整系数 0.85，则 E=7650N/mm 抗弯承载力:=11N/mm2 截面抵抗矩:W=bh2/6=40902/6=5.4104mm3 惯性矩：I=bh3/12=40903/12=2.43106mm4 计算跨度:L=0.6m，允许挠度:w=L/500=1.2 按三跨连续梁计算 q1=48.800.200=9.76KN/m （用于计算弯矩） q2=360.200=7.2KN/m （用于计算挠度） 第 31 页 9.2.6.2 抗弯强度验算 Mmax=0.1q1l2=0.19.760.62=0.35KNm =Mmax/W=0.35106/（5.4104） =6.48N/mm211N/mm2 9.2.6.3 小龙骨挠度验算 =0.677q2l4/100EI =0.6777.26004/(10076502.43106) =0.34mm=L/500=600/500=1.2mm 9.2.7 梁侧竖向龙骨强度验算: 9.2.7.1 竖向大龙骨采用 2483.5 钢管，间距 0.6m，外加两道 16 穿墙螺栓加固，背楞各项性能指标： 弹性模量 E=2.06105N/mm2 抗弯承载力:=205N/mm2 截面抵抗矩:W=（D4-d4）/32D =3.14（484-414）/（3248）=5.08103mm3 惯性矩：I=（D4-d4）/64=3.14（484-414）/64=12.19104mm4 计算跨度:L=0.6m，允许挠度:w=L/500=1.2 按均布荷载计算 q1=48.800.6=29.28KN/m （用于计算弯矩） q2=360.6=21.6KN/m （用于计算挠度） 9.2.7.2 抗弯强度验算: Mmax=0.125q1l2（1-4a2/l2） =0.12529.280.62（1-40.32/0.62）=0KNm 第 32 页 MA=MB=qa2/2=29.280.32/2=1.32KNm =Mmax/W=1.32106/（25.08103） =130N/mm2 满足应力要求。 9.2.7.3 大龙骨挠度验算： =（5-24a2/l2）q2l2/384EI =（5-243002/6002） 21.66002/（3842.06105212.19104） =410-7mm 满足挠度要求。 9.2.8 对拉螺栓的计算 RA=RB=（1+2a）q/2=（1+20.3）29.28/2=23.424 计算公式 NN=fA 其中 N对拉螺栓所受的拉力； A对拉螺栓有效面积(mm2)； f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm)：16 对拉螺栓有效直径(mm)：14 对拉螺栓有效面积(mm2)：A=154 对拉螺栓最大容许拉力值(kN)：N=26.18 对拉螺栓所受的最大拉力(kN)：N=23.424 对拉螺栓强度验算满足要求。 第 33 页 9.3 楼板强度的计算 9.3.1 计算楼板强度说明 按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天的承载能 力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.40m，楼板承受的 荷载按照线均布考虑。 图纸标注宽度范围内配筋2级钢筋，经计算