一份标定报告

现将我们去年的一份标定报告上传，希望能对各位优势帮 助。一、标定目的和时间此次标定是装置改造后的首次标定，其目的是为了考察装置在现有的最大负荷情况下尾气排放能否达到设计要求并考察 装置在现有负荷情况下的能耗、物耗、转化率、硫收率、产品质量及各个设备的运行状况等，便于公司决策两套硫磺装置的运行方式。标定时间是2008年3月19日14：002008年 3月20日14：00，共24小时二、 标定过程a) 从3月19日12：008万吨硫磺标定结 束后开始调整F7901和H7101的清洁酸气负荷，缓慢调整FIC7906、FIC7109的开度，直至FIC7906的量稳定在6T/H，其余酸气进 入H7101，同时调整相应的配风量，确保AIC7223、AIC7901B稳定在0.1之间；b) 调整FIC7307的量为90T/H，FIC7926的量为30T/H；c) 手动关闭FV7545;d) 从3月19日18：00开始准确记录D7102、T7401、T7405的液位，直至3月20日8：00结束；e) 3月19日19：00关闭P7901向D7102送液硫阀，P7901维持运转，LIC7910开度维持在50，待LIC7910达到2m时打开 P7901向D7102送液硫阀，同时记录准确时间，待D7204的液位至1m恢复正常控制，统计液硫产量。三、标定结果及分析1.标定期间的原料和产品质量情况1.1清洁酸气的质量情况项 目 单 位 设计指标 标定数 据H2S V% 80 95.22CO2 V% 5 3.11烃 V% 2 0.47表一从表一可以看出清洁酸气的各项指标完全符合设计标准。1.2产品质量情况项 目 纯度 砷含量 灰分 酸度(H2SO4) 水份 有机物 铁设计指标（m/m） 99.50 0.01 0.10 0.005 0.5 0.3 0.005优等品指标（m/m） 99.95 0.0001 0.03 0.003 0.1 0.03 0.003实测指标 （m/m） 99.99 0.0001 0.0075 0.0010 0.0060 0.0023 0.000066表二从表二可以看出，10万吨硫磺产品质量非常好，各项指标均在优等品指标以上，超过了设计指标。2.标定期间的烟气排放情况项目 H2S SO2 CO NOx排放尾气（mg/l） 0 333.5 60 45表三从表三可以看出，排放烟气中SO2的量很低，只有333.5mg/m3（折合113.05ppm），完全达到了设计的尾气排放标准。3.标定期间加工负荷及能耗情况分析3.1标定期间的加工负荷和产量情况项目 实际加工量（产量）/日 实际加工量（产量）/小时 设计加工量（产量）/小时酸性气总量（T） 248 10.33 14.9产量(T) 213.28 8.887 12.5表四说明：因为清洁酸气总量偏低，标定期间为了保证8万吨硫 磺维持最低负荷平稳运行，所以10万吨硫磺的酸气负荷未达到设计负荷。3.2公用工程消耗和能耗情况项目 总量/吨 设计单耗（kg标油/t硫磺） 实际单耗（kg标油/t硫磺）产1.0Mpa蒸汽 541 -192.66 -192.78脱氧水 842.4 29.376 26.7瓦斯 5.7 37 36.34电 13194.48 35.454 18.56合计 -90.83 -111.16表五说明：a、 电消耗是根据设备电流计算得出，未考虑各种损耗；b、 脱氧水消耗量因为没有计量表，其消耗是根据蒸汽产量加上定排和连排量计算得出；c、 能耗只是计算了以上几种公用工程的消耗，其余消耗因为无法准确计量，所以未统计，设计能耗是根据以上设计消耗计算得出。d、 因为瓦斯组份较设计组份偏重，消耗量较少，所以消耗量较设计能耗低。从表五可以看出，硫磺经过改造后总能耗下降量较大，主要原因在于减少了原尾气处理单元的催化剂循环泵消耗的大量电耗。4.标定中各系统的运行情况4.1反应炉H7101的运行情况项目名称 位号 单位 控制指标 16:00 20:00 0:00 4:00 12:00 16:00炉膛前部温度 TI7135 12001300 1254 1260 1260 1261.9 1264 1255炉膛后部温度 TI7161 1187 1140 1138 1140.2 1137 1143酸气流量 FIC7109 T/h 9.9 10.1 10.39 10.23 10.4 10.5主风流量 FIC7129 T/h 14.5 14.7 15.17 15.09 15.7 15.7副风流量 FIC7132 kg/h 2868 3536 3659 3445 2991 2603H2S-2SO2值 AIC7223 -0.10.1 0.01 0.005 0.007 0.01 0.005 0.01过程气压力 PIC7176 kPa 60 28.2 29 28.9 28.23 27.9 27.6表六从表六可以看出， 反应炉H7101运行状况非常好，各项指标均符合控制指标。4.2各反应器的运行情况4.2.1第一反应器R7101的运行情况项目名称 位号 单位 12:00 18:00 2:00 6:00 10:00 12:00入口温度 TIC7205 241 240 240 240 240 240下部温度 TI7207 316.5 320 321.2 318 321 318温升情况 设计70 75.5 80 81.2 78 81 78表七从表七中可以看出，在标定过程中，R7101入口温 度控制平稳，反应器温升在80左右，超过了设计的催化剂温升情况，说明催化剂反应活性很好，反应器运行正常。4.2.2第二反应器R7902的运行情况项目名称 位号 单位 12:00 18:00 2:00 6:00 10:00 12:00入口温度 TIC7210 210 210 210 210 210 210下部温度 TI7212 228 228.5 229.8 228.6 229 228.8温升情况 设计15 18 18.5 19.8 18.6 19 18.8表八从表八中可以看出，在标定过程中第二反应器温升在 15以上，超过了设计的催化剂温升情况，说明催化剂反应活性很好，反应器运行正常。5.尾气系统的运行情况5.1加氢反应器R7201的运行情况加氢反应器进出口过程气化验分析情况如下：项目位置 H2S（v/v) SO2（v/v) COS（v/v) R7903入口过程气 0.56 0.34 0.04R7903出口过程气 1.23 0 0表九说明：因为R7201进出口采用时间无法实现同步，同时因为化验分析时未对尾气中的硫进行分析，所以进出口中H2S和SO2总和不完全一致。从表八的化验分析数据可以看出：加氢反应器出口尾气中SO2、COS的含量为零，H2S的含量很大，说明加氢反应器入口过程气中的SO2、COS已经 全部转化为H2S，加氢催化剂反应活性很好，反应器运行正常。5.2尾气急冷塔和吸收塔的运行情况项目名称 位号 单位 设计指标 16:00 20:00 0:00 8:00 12:00 16:00急冷塔压差 PDI7304 Kpa 0.09 0.15 0.19 0.378 0.352 0.28急冷塔出口过程气温度 TIC7309 40 36 32 31 31.5 40 39急冷水流量 FI7308 t/h 300 199 183 185 187.2 184 182A7201入口温度 TI7312 53 51.1 50.6 50.9 50 58A7201出口温度 TI7311 37 33 32.8 33.2 41 40吸收塔入口压力 PI7303 Kpa 4.7 4.85 4.95 4.994 4.9 4.8吸收塔出口压力 PI7302 Kpa 0.13 0.13 0.19 0.163 0.095 0.1设计压差 Kpa 6 4.57 4.72 4.76 4.831 4.805 4.7表十从表十可以看出，在标定期间急冷塔和吸收塔运行非常 正常，各项指标均在控制指标之内。6、标定期间主要控制阀的情况项目名称 单位 16:00 20:00 0:00 4:00 12:00 16:00主风阀FV7129的开度 10.9 12 12.1 12.5 13.1 14副风阀FV7132的开度 10 13.8 14.5 13 11.1 9.4反应炉出口阀PV7176的开度 21 23 25 25 28 28氢气阀AV7301的开度 40 52 52 52 52 55焚烧炉瓦斯阀FV7501的开度 80 85 75 85 80 80焚烧炉供风阀FV7512的开度 Kg/h 7.3 7.1 7.1 7.1 7.1 7.1表十一从表十一可以看出，在标定状态下除了焚烧炉瓦斯阀 FV7501的开度较大外，其余各阀门的开度都非常正常，FV7501的开度较大，说明焚烧炉瓦斯火嘴有些堵塞，需要在合适的时机停工处理。7、标定期间主要设备的运行情况项目名称 位号 单位 指标 16:00 18:00 20:00 22:00 0:00K7101 A 电流 A 50.3 36 35 35 35 35 出口压力 kPa 5085 78 78 77 77 77 B 电流 A 50.3 35 35 35 35 35 出口压力 kPa 5085 80 80 79 79 79K7301 A 电流 A 135 63 63 63 63 63 出口压力 KPa 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 出口压力 MPa 1.52.0 P7301 B 电流 A 140 98 98 98 98 98 出口压力 MPa 1.52.0 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9P7201 电流 A 136 81 81 81 81 81P7202 电流 A 97 63 63 63 63 63表十二从表十二可以看出10万吨硫磺各个设备的实际能力能够完全满足装置现在实际的生产需要，各个设备的实际参数与控制指标之间仍有很大的距离。8、装置的转化率和烟气排放情况标定期间各系统化验分析数据项目分析采样点 H2S SO2 COS清洁酸气（%） 95.22 0 0一反入口（%） 1.37 2.25 1.45一反出口（%） 1.525 0.825 0二反出口（%） 0.56 0.34 0.04尾气吸收塔净化气（%） 0.032 0 0表十三说明：装置的转化率和收率计算公式如下a、 装置总平均转化率按以下公式计算： =1-（1+K）（H2S+ SO2+COS）出口/ H2S入口 100%（公式一）其中为转化率，K为气风比，（H2S+ SO2+COS）出口为尾气中H2S 、SO2、COS体积百分比之和，H2S入口为酸性气中H2S 体积百分比。计算数据由化验室采样分析提供，具体数据表六。由于从采样到进行分析间隔时间较长，数据可能存在系统误差（其准确值无法计算）。b、 各分段平均转化率按以下公式计算： =1-（H2S+ SO2+COS）出口/ （H2S+ SO2+COS）入口 100%（公式二）其中为转化率，（H2S+ SO2+COS）出口为出口过程气中H2S 、SO2、COS体积百分比之和，（H2S+ SO2+COS）入口为入口过程气中H2S 、SO2、COS体积百分比之和。根据公式一、二计算总转化率和各系统分段转化率情况如下： 总转化率 反应炉转化率 一反转化率 二反转化率实际值 99.89 89.84% 47.05% 52.99%设计值 99.8 73.44% 61.32% 67.10% 表十四从表十四标定计算结果可以