临湘市人民医院门诊楼毕业设计计算书.doc

毕业设计结构计算书绪论内容摘要关键词： 框架结构 抗震设计 本设计主要进行了结构方案中横向框架的第7轴框架的设计。设计中考虑到了地震作用，风载和竖向荷载的作用。在抗震设计中，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接着计算风荷载引起的结构内力。最后计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力，与地震荷载、风荷载引起的内力（包括附加轴力）进行内力组合，找出最不利的一组或几组内力组合进行配筋计算。 选取最大配筋并绘图。AbstractKeywords : frames structural, anti-seismic design The purpose of the design is to do the anti-seismic design in the longitudinal frames of axis 7. When the directions of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated .Then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. Then the internal force (bending moment, shearing force and axial force ) in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. After the determination of the internal force under the dead and live loads, the combination of internal force can be made by using the Excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. The design of the band is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and landing girder whose shop drawings are completed in the end.目录第一章建筑设计说明11.1设计依据11.2建筑设计概况11.3总平面布局11.4建筑施工说明1第二章结构设计32.1工程概况及设计条件32.2结构布置方案及结构选型42.3主要构件尺寸初步估算52.4框架计算简图、梁柱线刚度及荷载计算62.5荷载计算82.6竖向荷载作用下框架受载总图112.7风荷载计算162.8水平地震作用的计算192.9内力计算222.10内力组合392.11配筋计算572.12基础设计702.13楼板设计782.14楼梯设计81第三章施工组织设计843.1施工方案843.2施工组织部署853.3施工进度计划及保证措施1073.4施工总平面布置1083.5保证质量措施1113.6保证安全措施1193.7文明施工现场措施1203.8劳动力安排措施1233.9主要材料、构件用量计划1243.10主要机具使用计划1263.11合理化建议127参考文献130致 谢131III第一章 建筑设计说明1.1 设计依据1.1.1 设计任务书提供的设计依据本工程为临湘市人民医院门诊楼。1.1.2 国家现行相关规范1.2 建筑设计概况本工程位于湖南省岳阳市，正对一新建主干道，交通方便。整个地形成长方形，地势平缓。根据市规划局批准的门诊楼建设规划报告，该项目按总建筑面积控制在6000-8000平方米以内，建筑层数5层。底层为4.2m，二到五层均为3.6m。1.3 总平面布局由于本工程人流较大，所以必须保持与周围道路有便捷联系，保证人流及时疏散，同时货物的运输也需要有便利的交通。1.4 建筑施工说明1.4.1 建筑尺寸及标高该工程为等跨多层框架结构，柱距7.2m；室内首层地面标高0.000，室内外高差0.450m。1.4.2 楼地面所有楼地面均采用120mm厚现浇板，楼梯踏步、休息平台和卫生间外，采用大理石地面，楼梯踏步铺地面砖，卫生间贴马赛克。1.4.3 屋面屋面为二级防水等级，采用刚性防水屋面，内檐沟有组织排水。1.4.4 墙面墙面为涂乳胶漆墙面，铝合金门窗；内墙面均采用白色墙面涂料，粉刷三度。第二章 结构设计2.1 工程概况及设计条件2.1.1 建设项目名称临湘市人民医院门诊楼设计2.1.2 建设地点： 岳阳临湘2.1.3 设计资料：1、地质水文资料：地形：拟建场地地形平缓土层：自上而下为： 填土，厚约1米， 粉质粘土，厚约3米。地基承载力特征值建议取fak=250 KN/m2 泺石层，地基承载力特征值取fak=350 KN/m2 地下水位于地表以下5米，无侵蚀，属类场地。2、气象资料：(1) 温度：最热月平均30.1，最冷月平均4.2，夏季极端最高为39.8，冬季极端最高为-5.5(2) 相对湿度：最热月平均73(3) 主导风向：全年为偏南风，夏季为西南风，基本风压为：Wo=0.4KN/，地面粗糙程度为D类。3、临湘为6度抗震设防烈度，设计基本地震加速度0.05g，由于此建筑为甲等医院，根据规范应提高一度，所以设计为7度抗震设防烈度。 4、材料供应：粘土砖：Mu7.5-Mu10或混凝土空心砌块砂 浆：M5-M10; 混凝土：C20-C35钢 筋：I级、II级、III级，建议推广使用新III级钢筋；其他材料均可由建材市场供应。5、施工条件和能力：（1）、所需预制构件及其它建材供应地点均在10Km以内，运输条件良好。（2）、设备条件：有各类塔吊、井架、自行式起重机、混凝土搅拌机、灰浆机等可供工地选择。（3）、水电条件：水电由市区接来，高压电可从南向主要道路接入，上下水均可与主要道路接通。（4）、劳动力供应情况：劳动力由建筑公司统一调配，能够满足施工中劳动力需求。2.1.4 工程概况本设计为临湘市人民医院门诊楼建筑，是供本地区医疗的多层框架结构，基础可采用现浇柱下独立基础或者桩基础。采用钢筋混凝土框架结构，总建筑面积约：6415.20m2，建筑层数：主体5层，整个设计要求新颖美观，功能完善合理，充分利用现有地形进行布置，与周围建筑、环境相融洽，创造一个自然风貌与人文精神高度融洽、和谐的环境。2.2 结构布置方案及结构选型2.2.1 结构承重方案选择根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。主要构件选型(1) 结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。(2) 屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖，刚柔性相结合的屋面，屋面板厚120 mm。(3) 楼面结构：全部采用现浇钢筋混凝土肋型楼盖，板厚120 mm。(4) 楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯。(5) 墙体采用：灰砂砖，其尺寸为240mm115mm57mm，密度为=18KN/m2 ，厚度为240mm。(6) 基础采用：柱下独立基础2.3 主要构件尺寸初步估算2.3.1 柱截面初估框架柱的截面尺寸按bc=（1/121/18）Hi=（1/121/18）4200=350mm233mmhc=（12）bc =233mm700mm初步估计柱的尺寸为柱截面为：600 mm600 mm楼梯口柱的截面为 : 400 mm400 mm2.3.2 梁尺寸确定该工程为纵横向承重，主要为横向承重，根据梁尺寸初步确定。（1）主要承重框架取L=6600mm，h=（1/81/18）L=367mm-825mm,取h=600 mmb=（1/21/4）h=300-150mm,取b=300mm故主要框架梁初选截面尺寸为：bh=300mm600 mm 中跨取L=3000mm，h=（1/81/12）L=375mm250mm故中跨框架梁初选截面尺寸为：bh=250mm500 mm（2）次要承重框架取 L=7200mm，h=（1/81/18）L=900mm-400mm,取h=600mmb=（1/21/4）h=300-150mm,取b=300mm故次要框架梁初选截面尺寸为：bh=300mm600mm（3）连系梁取L=6600mm，h=（1/81/18）L=367mm-825mm,取h=600 mmb=（1/21/4）h=300-150mm,取b=300mm故连系梁初选截面尺寸为：bh=300mm600 mm 2.3.3 初选楼板楼板为现浇双向连续板，t=(1/401/50)L=(7290)mm卫生间取t=100 mm；除卫生间外，其他地方取t=120mm2.4 框架计算简图、梁柱线刚度及荷载计算2.4.1 三个假设平面结构假定：认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力；楼板在自身平面内在水平荷载作用下，框架之间不产生相对位移；不考虑水平荷载作用下的扭转作用。2.4.2 计算简图框架的计算单元如图1所示，取7轴上的一品框架进行计算。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线的距离，各层柱高从基础顶面算至二层楼面，底层柱高为4.20m。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），故约为3.60m。由此可绘出框架的计算简图如下图所示。 图1 计算简图2.4.3 梁柱惯性矩、线刚度、相对线刚度计算（1） 由于楼面板与框架梁的混凝土一起浇捣，对于中框架梁取边跨梁： 中跨梁： 框架柱的线刚度计算底层柱: 余柱:2.4.4 梁柱相对线刚度计算令余柱，则其余各杆件的相对线刚度为：梁：iAB=0.54 iBC=0.58柱：i底柱=0.86 i柱=1.0框架梁柱的相对线刚度如下图所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。 图2 梁柱相对线刚度2.5 荷载计算2.5.1 恒载标准值计算1.屋面恒载防水层（刚性）30厚C20细石混凝土 1.0kN/m2防水层（柔性）三毡四油铺小石子 0.4kN/m2找平层：15厚水泥砂浆 0.015m20kN/m3 =0.30kN/m2找平层：15厚水泥砂浆 0.015m20kN/m3 =0.30kN/m2找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆3找平 0.04m14kN/m3 =0.56kN/m2保温层：80厚矿渣水泥 0.08m14.5kN/m3 =1.16kN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12m25kN/m3 =3kN/m2抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m17kN/m3 =0.17kN/m2合计： 6.89kN/m22.标准层楼面荷载水磨石地面：10厚面层，20厚水泥砂浆打底，素水泥浆结合层 0.65KN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 抹灰层：10厚混合砂浆 0.01m17kN/m3 =0.17 kN/m2 合计： 3.82kN/m23.梁自重bh=300mm600mm 梁自重： 25kN/m3 0.3m（0.6m-0.12m）=3.6kN/m抹灰层：10厚混合砂浆 0.27kN/m合计： 3.87kN/m bh=250mm500mm梁自重： 25kN/m3 0.25m（0.5m-0.12m）=2.38kN/m抹灰层：10厚混合砂浆 0.21kN/m合计： 2.59 kN/m基础梁：梁自重： 25kN/m3 0.25m0.4m=2.5kN/m合计： 4柱自重bh=600mm600mm柱自重 25kN/m3 0.6m0.6m=9kN/m抹灰层：10厚混合砂浆 0.41kN/m合计： bh=400mm400mm 柱自重： 25kN/m3 0.4m0.4m=4kN/m抹灰层：10厚混合砂浆 0.27kN/m合计： 4.27KN/m5外纵墙自重 标准层：纵墙 0.9m0.24m18 kN/m3 = 3.89 KN/m铝合金窗 0.35KN/1.5m=0.53kN/m水刷石外墙面 （3.6m-1.5m）0.5KN/=1.05KN/m 水泥粉刷内墙面 （3.6m-1.5m）0.36KN/=0.76KN/m合计： 6.23kN/m底层： 纵墙 （4.2m-2.1m-0.6m-0.4m）0.24m18 kN/m3 =4.75kN/m 铝合金窗 0.74kN/m大理石外墙面 1.57kN/m水泥粉刷内墙面 0.54kN/m合计： 7.60kN/m 6内纵墙自重标准层：纵墙 1.5m0.24m18KN/m= 6.48KN/m铝合金窗 0.35KN/0.9m=0.32KN/m水泥粉刷内墙面 1.5m0.36KN/m2=1.08KN/m 合计： 7.88kN/m底层：纵墙 （4.2m-0.9m-0.6m-0.4m）0.24m18KN/m=9.94KN/m铝合金窗 0.35KN/0.9m=0.32KN/m 水泥粉刷内墙面 2.1m0.36KN/m2=1.58KN/m 合计： 11.84kN/m7.内隔墙自重标准层：纵墙 （3.6m-0.7m）0.24m18KN/m=12.53KN/m水泥粉刷内墙面 （3.6m-0.7m）0.36KN/2=2.09 KN/m 合计： 14.62kN/m底层：纵墙 （4.2m-0.7m）0.24m18KN/m=15.12KN/m水泥粉刷内墙面 2.1m0.36KN/2=1.58 KN/m 合计： 16.70kN/m2.5.2 活荷载标准值计算1屋面和楼面活载标准值根据荷载规范查得：上人屋面 楼面：办公楼 ； 走廊、楼梯 雪荷载标准值Sk=r S0=1.00.3kN/m=0.3kN/m2屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，取两者中大值。2.6 竖向荷载作用下框架受载总图2.6.1 AB轴和CD轴间框架梁屋面板传荷载：板传至梁上的梯形荷载等效为均布荷载，荷载的传递示意图如图3楼面荷载分配按双向板进行荷载等效分配,板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。图3荷载传递示意图屋面板传荷载恒载：6.89kN/1.8m（1-2(1.8/6.6)2+(1.8/6.6) 3）2=21.58kN/m活载：2.0 kN/1.8m0.872=6.26kN/m 楼面板传荷载：恒载： 3.82 kN/1.8m0.872=11.96kN/m活载：2.0 kN/1.8m0.892=6.26kN/m梁自重： 3.87kN/mAB轴和CD轴间框架梁均布荷载为：屋面梁恒载=梁自重+板传荷载=3.87kN/m+21.58kN/m=25.45kN/m活载=板传荷载=6.26kN/m楼面梁:恒载=梁自重+板传荷载+墙体自重=3.87kN/m+11.96kN/m14.62kN/m=30.45kN/m活载=板传荷载=6.26kN/m2.6.2 BC轴间框架梁屋面板传荷载：恒载：6.89kN/1.5m（5/8）2=12.92kN/m活载：2.0 kN/1.5m（5/8）2=3.75kN/m楼面板传荷载：恒载：3.82kN/1.5m（5/8）2=7.16kN/m活载：2.5kN/1.5m（5/8）2=4.69kN/m梁自重：2.59kN/mBC轴间框架梁均布荷载为：屋面梁恒载=梁自重+板传荷载=2.59kN/m+12.92kN/m=15.51kN/m活载=板传荷载=3.75kN/m楼面梁:恒载=梁自重+板传荷载墙体自重=2.59kN/m+7.16kN/m14.62kN/m =24.37kN/m活载=板传荷载=4.69kN/m2.6.3 57、79轴间A和D轴上的框架梁屋面板传荷载： 恒载：6.89kN/1.8m（5/8）=7.75KN/m 活载：2.0KN/1.8m（5/8）=2.25KN/m楼面板传荷载： 恒载：3.82KN/1.8m（5/8）=4.30KN/m 活载：2.5KN/1.8m（5/8）=2.81KN/m梁自重：3.87KN/m57、79轴间A和D轴上的框架梁均布荷载为： 屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=7.75KN/m+3.87KN/m=11.62KN/m 活载=板传活载=2.25KN/m 楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载+墙体自重=3.87KN/m+4.30KN/m+6.23KN/m=14.40KN/m 活载=板传活载=2.81KN/m57、79轴间A和D轴上的框架梁集中荷载为：屋面梁：集中恒载=（21.58+3.87）KN/m7.2m0.5=91.62KN 集中活载=6.26KN/m7.2m0.5=22.54KN楼面梁：集中恒载=（11.963.87）KN/m7.2m0.5=56.99KN 集中活载=6.26KN/m7.2m0.5=22.54KN2.6.4 57、79轴间B和C轴上的框架梁屋面板传荷载： 恒载：6.89kN/1.5m【1-2（1.5/3.6）2+（1.5/3.6）3】+6.89KN/m1.8m（5/8）=15.19KN/m 活载：2.0KN/1.8m（5/8）+2.5 KN/1.5m0.72=4.95KN/m楼面板传荷载： 恒载：3.82KN/1.8m（5/8）3.82KN/1.5m0.72=8.42KN/m 活载：2.5KN/1.8m（5/8）2.5KN/1.5m0.72=4.95KN/m梁自重：3.87KN/m57、79轴间B和C轴上的框架梁均布荷载为： 屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=7.75KN/m+15.19KN/m=19.06KN/m 活载=板传活载=4.95KN/m 楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载+墙体自重=3.87KN/m+8.42KN/m+7.88KN/m=20.17KN/m 活载=板传活载=4.95KN/m57、79轴间B和C轴上的框架梁集中荷载为：屋面梁：集中恒载=（21.58+3.87）KN/m7.2m0.5（12.923.87）KN/m3m0.5=116.81KN 集中活载=6.26KN/m7.2m0.53.75KN/m3m0.5=28.16KN楼面梁：集中恒载=（11.963.87）KN/m7.2m0.5（7.16+3.87）KN/m3m0.5=73.53KN 集中活载=6.26KN/m7.2m0.54.69KN/m3m0.5=29.57KN2.6.5 A轴和D轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱:女儿墙自重（做法：墙高900mm，100mm的混凝土压顶）：0.24m1.0m18kN/m3 +25 kN/m3 0.1m0.24m+（1.1m2+0.24m）0.5kN/=6.14kN/m天沟自重（琉璃瓦+现浇天沟，图4所示）： 图4 天沟琉璃瓦自重：1.05m1.1kN/=1.16kN/m现浇天沟自重：25 kN/m3 0.60m+(0.20m-0.080m)0.08m+(0.6m+0.2m)(0.5kN/0.36kN/) =2.13kN/m 顶层柱恒载=女儿墙及天沟自重+梁自重+板传荷载连梁传恒载 =（6.14kN/m2.13kN/m）7.2m3.87kN/m（7.2m-0.6m）+7.75KN/m7.2m91.62KN =232.51KN顶层柱活载=板传活载+连梁传活载=2.25KN/m7.2m22.54KN=38.74 KN标准层柱:恒载=墙自重+梁自重+板传荷载连梁传活载=6.23kN/m（7.2m-0.6m）3.87kN/m（7.2m-0.6m）4.30KN/m7.2m56.99KN =154.61KN活载=板传活载=2.25KN/m7.2m22.54KN=38.74 KN基础顶柱:恒载=墙自重+基础梁自重=7.60kN/m(7.2m-0.6m)+2.5kN/m（7.2m-0.6m）=66.66 KN2.6.6 B轴和C轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱:恒载=梁自重+板传荷载+连梁传恒载=3.87kN/m(7.2m-0.6m)15.19kN/m7.2m116.81KN=251.72kN活载=板传荷载+连梁传活载=4.95KN/m7.2m28.16KN=63.80kN标准层柱:恒载=墙自重+梁自重+板传荷载+连梁传恒载= 7.88KN/m（7.2m-0.6m）+3.87KN/m（7.2m-0.6m）+8.42KN/m7.2m+73.53KN=211.70KN活载=板传荷载+连梁传活载=4.95KN/m7.2m29.57KN =65.21 KN基础顶面恒载=梁自重+基础梁自重=11.84KN/m（7.2m-0.6m）2.5KN/m（7.2m-0.6m）=94.64 KN综合上述各楼层的荷载计算结构，绘出结构竖向受荷总图图5框架竖向受荷载总图()2.7 风荷载计算2.7.1 风荷载标准值计算作用在屋面梁和楼面梁节点出的集中风荷载标准值：WK（）表1 集中风荷载标准值计算离地高度Z/m18.601.221.01.30.553.62.017.5915.001.141.01.30.553.63.621.1311.401.041.01.30.553.63.619.277.801.001.01.30.553.63.618.534.201.001.01.30.554.23.620.08注：对于高度不大于30或高宽比小于1.5的房屋结构1.0B7.2侧移刚度D 表2 横向2-5层D值计算构件名称I=ib/icc=I/(2+i)D=12c ic/hA轴（24.9104KN.m）/（29.0104KN.m） =0.5440.21417833B轴（2（4.91045.2104KN.m）/（29.0104KN.m） =1.1220.35929917C轴（2（4.91045.2104KN.m）/（29.0104KN.m） =1.1220.35929917D轴（24.9104KN.m）/（29.0104KN.m） =0.5440.21417833D=17833+29917+29917+17833=95500KN/m表3 横向底层D值计算构件名称I=ib/icc=I/(2+i)D=12c ic/hA轴4.9104KN.m/7.7104KN.m =0.6360.43122576B轴（4.91045.2104KN.m）/7.7104KN.m =1.3120.54728652C轴（4.91045.2104KN.m）/7.7104KN.m =1.3120.54728652D轴4.9104KN.m/7.7104KN.m =0.6360.43122576D=22576+28652+28652+22576=102456KN/m2.7.2 风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：j=Vj/Dij 式中：Vj第j层的总剪力 ，Dij第j层所有柱的抗侧刚度之和，j第j层得层间侧移第一层的层间侧移值求出以后可以计算各楼板标高处侧移值和顶点侧移值，各层楼板高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。j层侧移j=j 顶层侧移=j 表4 框架在风荷载作用下侧移的计算层次Wj/KNVj/KND/（KN/）jj517.5917.59955000.000180.00005421.1338.72955000.000410.00011319.2757.99955000.000610.00017218.5376.52955000.000800.00022120.0896.601024560.000940.00022j0.00294侧移验算：层间侧移最大值0.000221/5000.0018（满足）2.8 水平地震作用的计算该建筑物的高度为18.640，以剪切变形为主，且质量和刚度沿高度均匀分布，故可采用底部剪力法计算水平地震作用。2.8.1 重力荷载代表值计算屋面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5雪荷载标准值。楼面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5楼面活荷载标准值。水平地震作用恒载屋面重力值：G面=6.89KN/7.2m16.2m=803.65KN楼板重力值：G板=3.82KN/7.2m16.2m=445.56KN梁重力值： G梁=3.87KN/m16.2m3.87KN/m47.2m+3.87KN/m16.2m =236.84KN柱重力值：标准层 G上柱=9.41KN/m3.6m4=135.50KN 底层 G底柱=9.41KN/m4.2m4=158.09KN墙重力值：天沟及女儿墙 G天沟重=8.27KN/m7.2m2=119.09KN 标准层 G标准墙=6.23KN/m（7.2m-0.6m）27.88KN/m（7.2m-0.6m）214.62KN/m12m=361.69KN 底层 G底层墙=7.6KN/m6.6m211.81KN/m6.6216.7KN/m12m =457.01KN水平地震作用活载 楼面活荷载：Q=2.0KN/m13.2m+2.5KN/m3m=33.9KN 雪荷载标准值：Q雪=0.3 KN/7.216.2m=34.99KN 重力荷载代表值的计算 G5=G屋面+G梁+G上柱/2+G天沟+G标准墙/2+0.5Q雪 =803.65236.84135.5/2119.09361.69/234.990.5 =1425.67KNG4=G3=G2=G楼板+G梁+G上柱+G标准墙+Q楼面/2 =445.56236.84135.5361.6933.9/2=1196.54KN G1= G楼板+G梁+G上柱/2+G底柱/2+G标准墙/2+Q楼面/2 =445.56+236.84+135.50/2+158.09/2+361.69/2+457.01/2+33.9/2 =1255.50KN 图 6质点重力荷载代表值2.8.2 结构基本自振周期计算按假想顶点位移法计算自振周期，取基本周期调整系数T=0.7，计算公式为 T1=1.7TT表5横向框架顶点位移计算层次Gi（KN）GiDii-i-1=Gi/Di51425.671425.67955000.01490.196141196.542622.21955000.02750.181231196.543818.75955000.04000.153721196.545015.29955000.05250.113711255.506270.791024560.06120.0612T1=1.70.70.1961=0.527s2.8.3 多遇水平地震作用计算按任务书要求：Tg=0.3s，amax=0.1， TgT11.4Tg=0.42,所以应该考虑顶部附加水平地震作用 n=0.08T1+0.07=0.080.5270.07=0.112结构总水平地震作用标准值：Fek=0.85a1Geq=0.850.0606270.79=319.81KN顶部附加的集中水平地震作用为：Fn=nFek=0.112319.81=38.38KN框架第i层的剪力：Vi=Feik Fi=（GiHi/GiHi）Fek（1-n）由规范公式作用于各质点上横向水平地震作用标准值及各楼层地震剪力如下表表6横向水平地震作用标准值及各楼层地震剪力层Gi（KN）Hi（m）GiHiGiHiFi（KN）Vi（KN）Dui（m）51425.6718.626517.4672712.23103.57103.57955000.001141196.5415.017948.1072712.2370.10173.67955000.001831196.5411.413640.5672712.2353.28226.95955000.002421196.547.89333.0172712.2336.45263.40955000.002811255.504.25273.172712.2320.59283.991024560.0028楼层最大位移与楼层层高之比ui/h=0.0028/4.2=0.000671/500=0.002 图7水平地震作用分布图 图8 层间剪力分布图2.9 内力计算2.9.1 框架在风荷载作用下的内力计算用D值法进行计算y=y0+y1+y2+y3反弯点的位置如下表 表7 A、D轴框架柱反弯点位置层号h/mi=ib/icy0y1y2y3yyh/m53.60.540.270000.270.97243.60.540.350000.351.26033.60.540.420000.421.51223.60.540.500000.501.80014.20.6360.700000.702.940表8 B、C轴框架柱反弯点位置层号h/mi=ib/icy0y1y2y3yyh/m53.61.1220.360000.361.29643.61.1220.410000.411.47633.61.1220.460000.461.65623.61.1220.500000.501.80014.20.5470.720000.723.024框架柱端剪力及弯矩分别按下式计算：Mc上=Vim（1-y）h；Mc下=Vimyh ； Vim=（Dim/D）Vi中柱Mb左j=ib左j（Mc下j+1 +Mc上j）/（ib左j+ib右j）；Mb右j=ib右j（Mc下j+1 +Mc上j）/（ib左j+ib右j）边柱Mb总j=Mc下j+1 +Mc上j框架柱节点弯矩分配图9框架柱节点弯矩分配表9 风荷载作用下A、D轴框架柱剪力的梁柱端弯矩的计算层号Vi/KNDDimDim/DVim/KNy/myhMc上Mc下Mb总517.5995500178330.1873.290.270.9728.653.208.65438.7295500178330.1877.240.351.26016.949.1220.14357.9995500178330.18710.840.421.51222.6316.3931.75276.5295500178330.18714.310.501.80025.7625.7642.15196.60102456225760.22021.250.702.94026.7862.4852.54表10 风荷载作用下B、C轴框架柱剪力的梁柱端弯矩的计算层号Vi/KNDDimDim/DVim/KNy/myhMc上Mc下M左（左）M右（左）517.5995500299170.3135.510.361.29612.707.146.106.60438.7295500299170.31312.120.411.47624.7417.8915.3016.58357.9995500299170.31318.150.461.65635.2830.0625.5227.65276.5295500299170.31323.950.501.80043.1143.1135.1238.05196.6010