高支撑模板方案

目 录1编制依据01.1施工图纸01.2主要规范规程12工程概况12.1概述12.2工程重点、难点分析33施工部署33.1模板设计33.2劳动组织及职责分工43.3现场情况及模板料场安排44施工准备54.1技术准备54.2机具准备54.3材料准备54.4模板数量配备64.5施工区划分65模板安装65.1环梁施工75.2模板的拆除85.3模板的维修和保养106质量保证措施106.1环梁模板的质量保证措施106.2模板工程质量允许偏差（国家标准）107模板使用的安全措施118消防、文明施工及环保措施128.1消防措施128.2文明施工及环保措施129主要计算书121 编制依据1.1 施工图纸图 纸 名 称*施工项目图 纸 编 号出 图 日 期体育馆2010年1月1.2 主要规范规程类别规范、标准名称编号国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001建筑工程施工质量评价标准GB/T 50375-2006建筑施工安全检查标准GB50108-2001混凝土结构设计规范GB50010-2002建筑结构荷载规范GB 50009-2001钢结构设计规范GB 50017-2003行业建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2001建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-91建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001地方其它建筑施工手册第四版建筑施工计算手册2 工程概况2.1 概述工程名称地理位置建设单位设计单位监理单位总建筑面积结构概况1环梁支撑高度1-2轴10.63 m2-3轴11.11 m3-4轴11.11 m4-5轴11.09 m5-6轴10.57 m6-7轴9.54 m7-8轴8 m8-10轴6.63 m10-11轴5.56 m11-12轴5.13 m12-13轴5.5 m13-14轴6.07 m14-15轴6.07 m15-16轴6.19 m16-18轴7.57 m18-20轴8.78 m1环梁支撑高度21-22轴11.74 m22-23轴11.76 m23-24轴13.26 m24-25轴13.28 m25-26轴13.28 m26-27轴12.8 m27-29轴12.28 m29-30轴11.92 m30-31轴11.71 m31-32轴11.76 m32-33轴11.76 m33-34轴11.75 m34-35轴11.19 m35-36轴10.49 m36-37轴10.2 m37-1轴10.19 m2结构断面尺寸环梁断面尺寸(mm)600*14002.2 工程重点、难点分析由于环梁支撑高度较高，最高处达到13.28m，且环梁尺寸较大，截面尺寸为600*1400mm，确保模板支撑体系的稳定性是模板施工的控制重点。由于模板断面尺寸较大，确保模板施工过程不涨模，混凝土截面尺寸偏差控制合理符合辽宁省世纪杯要求也是模板工程的控制要点。3 施工部署3.1 模板设计序号结构部位模版选型螺栓及龙骨支撑体系备注1三层环梁15厚酚醛覆膜木质多层板12螺栓、50100木方、双48钢管48钢管加可调托3.2 劳动组织及职责分工3.2.1 项目部主要管理人员主要职责项目经理生产负责技术负责栋号名称体育馆工长质检员安全员外施队长现场材料管理3.2.2 工人数量及分工工种体育馆主要任务环梁部位壮 工15搬运、组装模板木 工40模板加工制作、组装架 子 工15配合木工搭设模板支撑脚手架3.3 现场情况及模板料场安排由于三层环梁模板较高，需先将模板运至二层看台板上，在二层看台板平板位置用钢管围出模板堆放场地，此场地位置首层及二层模板支撑均不能拆除，防止看台板因受力不均出现裂缝。模板的水平运输及垂直运输采用塔吊。4 施工准备4.1 技术准备总工组织工程技术人员熟悉三层环梁施工图和模板设计方案。针对模板工程的特点讨论模板选型、支撑体系及细部模板处理方法，力争达到安全可靠、易于操作、经济合理，并组织技术及施工人员学习混凝土结构工程施工质量验收规范、及辽宁省世纪杯工程质量评审标准，及时编制加工定货计划及材料机具计划，认真做好施工方案交底及技术交底。施工中要执行模板方案及模板工程工艺标准，当有特殊情况需要变更时，必须征得技术人员同意。模板在满足工地塔吊起重量和运输的前提下，必须保证使板块较整，拼缝较少，种类较少，以便提高施工效率。4.2 机具准备序号名称型号数量1木工圆锯MJ-10422木工压刨MB10323木工电刨MB2-8024手枪钻155角磨机56无齿锯57手提电锯28砂轮机24.3 材料准备序号材料名称115mm厚酚醛树脂木质多层板2穿梁螺栓（12）3483.5钢管5扣件、U型托、可调托6510、脚手板、8#铅丝4.3.1 木模板要求木模板采用15mm厚酚醛木质多层板，木模板板面应经过覆膜处理以增加板面的耐久性，保证脱模效果。模板面板加工前，先检查周边是否有破损，否则截去破损的边角。锯开多层板后，检查截断面的板内平整度，如有偏差，用电刨刨直，但要保证柱截面尺寸。裁切后模板的小侧边用漆封边。使用前要涂刷脱模剂。4.3.2 木材要求根据模板的加工数量及施工场地安排，陆续进够所用材料，选择含水率小于9%的木方，木材规格为5*10木方。检查木方截面尺寸，侧面刨光，保证尺寸一致。4.3.3 钢管要求采用48钢管，提供钢管厂家应在葫芦岛市建委备案，进场前应做过力学测试，钢管进场时由专人挑选，不符合要求的退回。钢管要顺直无凹陷，做除锈防腐处理4.3.4 隔离剂的选用及注意事项模板隔离剂采用环保水乳型，操作人员要用扁铲将模板表面混凝土清理干净，并用干拖布将模板表面灰尘擦净后涂刷，模板涂刷隔离剂时要注意涂刷均匀，薄厚一致，不流缀，为合格，操作一定要按照先刷、后擦，洁净后再刷的原则进行操作避免造成遗洒污染环境。此项工作要有主管工长交底，有质量员检查、验收，固定专人作业。4.4 模板数量配备模板数量配备详见体育馆模板施工方案5 模板安装5.1 环梁施工搭设满堂红架子校正标高安主次龙骨铺模板并固定粘贴海绵条办理预检环梁尺寸为600*1400mm，侧模及底模使用15mm厚双面覆膜多层板，采用满堂红内脚手架支撑，保证顶板下面平整度。梁起拱高度按照跨度的3，模板拼缝用海棉条封严防止漏浆。梁模侧模次龙骨50100mm木方，间距200mm，主龙骨采用48钢管，间距400mm，梁对拉螺栓采用M12，间距200mm设置。梁底模龙骨50100mm木方，间距265mm，支撑系统采用钢管脚手架，立杆间距450450mm，横杆间距最大670mm。脚手架地面支立杆施工前垫通长50mm厚木脚手板。将模板内杂物清理干净，模板拼缝处粘贴胶条，然后办理预检。环梁模板模板支撑见附图环梁后浇带采用单独支撑，环梁部位施工时对应位置的首层及二层顶板支撑不得拆除模板安装的质量检验标准序号项目允许偏差1模板上表面标高32相邻板面高低差23板面平整35.1.1 模板节点梁、柱节点梁、柱节点采用双壁波纹管切割拼制，并在底部塞设双面密封条以避免漏浆，端头保持平齐。梁柱节点范围内设置两道加强扁钢柱箍，用于节点模板的定位和固定。5.2 模板的拆除5.2.1 拆模时砼强度要求模板拆除实行通知单制度，在未接到通知时，禁止拆除任何模板。顶板模板、梁底模以及楼梯底模模板拆除应根据现场同条件试块试压强度报告，砼强度达到要求，且满足连续支顶两层方可拆模。拆模强度控制：现浇顶板模拆除以现场同条件试块试压强度为依据，各部位拆模时砼强度要求如下：构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标注支标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100柱墙1.2MPa5.2.2 拆模方法模板拆除时需有安全防护措施，安全管理人员需旁站监督梁拆除：模板拆除时先降下可调托，拆除主次龙骨，拆掉部分碗扣架支撑。操作人员站在已拆除的空隙，逐步拆去近旁余下的支撑；等该段的模板全部脱模后，集中运出，清理板表面，整修坏板，码好堆放。拆除的模板分散码放，堆放高度不超过40cm，及时清运。拆模时要从模板上口向外侧轻击、轻撬模板，使之松动脱落。严禁抛扔模板，防止模板受损变形。U型卡子要做到随拆随收。拆模时操作人员站在安全处，以免发生安全事故。待该段模板全部拆除后方准将模板、配件、支架等运出堆放。拆下的模板要及时清运出施工现场。模板上残留的砼渣要用扁铲铲净用拖布擦净模板表面。涂刷水质脱模剂，不能漏刷。拆下的模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并作到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。5.3 模板的维修和保养模板和配件拆除，及时清除粘结的灰浆，对变形和损坏的模板和配件，及时修整。维修质量不合格的模板及配件，不得使用。对暂不使用的模板，板面涂刷脱模剂，按规格分类堆放。木模板在拆除时严禁抛扔，避免损伤板面处理层，拆模后清理模板表面的浮浆，堆放整齐， 模板存放处下方需垫300mm木方，上方应有防雨措施，以免淋雨受潮影响模板质量。6 质量保证措施模板与混凝土接触面清理干净并涂刷脱模剂，脱模剂涂刷均匀，并不得污染钢筋。模板内清理干净，不得有杂物、不得积水。固定在模板上的预埋件、预留孔、预留洞不得遗漏，并且必须安装牢固。6.1 环梁模板的质量保证措施搭设模板支架完毕后，认真检查连接及支架安装的牢固与稳定。根据给定水平线，认真调节翼托高度将木方找平。对于不够整模数的模板和板缝采用拼缝模板或木方嵌补，拼缝要紧密。模板及其支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性，其支撑部分有足够的支撑面积。木模板的侧面，切割面用封边漆封闭。模板拼缝要严密，胶条不漏贴。6.2 模板工程质量允许偏差（国家标准）项次项目允许偏差检查方法1轴线位移柱、墙、梁3尺量2底模上表面标高3水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基础5尺量柱、墙、梁34层高垂直度层高不大于5m3经纬仪或吊线尺量大于5m55相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度2靠尺、塞尺7阴阳角方正2线尺顺直2拉线、尺量8预埋铁件中心线位移2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长度+5，-010预留孔洞中心线位移5拉线、尺量尺寸+5，-011门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线612插筋中心线位移5尺量外露长度+10、07 模板使用的安全措施7.1不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。7.2工作前先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链绑在身上，以免掉落伤人。7.3二人抬运模板时要互相配合、协同工作。模板装拆时，上下要有人接应，钢模板及配件要随装拆随运送，严禁从高处掷下。高空拆模时，有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。7.4支撑、牵杆等不得搭在脚手架上。7.5支模过程中，如途中停歇，将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏落而坠落。7.6模板上有预留洞时，在安装后将洞口盖好。7.7装拆模板时，上下应有人接应，随拆随运走，并应把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架上和抛掷。7.9装拆模板时，必须采用稳固的登高工具，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时操作人员应挂上安全带。7.10模板配件、架子管及配件采用吊笼进行运输，吊笼四周应封闭，防止配件或模板掉落伤人。8 消防、文明施工及环保措施8.1 消防措施认真执行施工现场消防管理有关规定，动用明火必须有“用火证”，木材加工场设置消防箱。施工作业面不得存放易燃材料。 消火栓需单独设置闸箱，由配电室直接引出，并保证双路供电。消火栓周围不得堆放杂物，消防立管随结构上升，隔层甩口设截门，楼内配置水龙带。模板加工场设一组四个8公斤干粉灭火器。8.2 文明施工及环保措施现场模板、配件及其它材料严格按施工平面图码放整齐，并注明规格、名称，各种设施及场地设专人负责。施工现场派专人负责清扫洒水，防止尘土飞扬，现场排水通畅，防止积水。模板吊装大件成捆吊装，小件入笼吊装。9 主要计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.60；梁截面高度 D(m):1.40混凝土板厚度(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):0.67；梁支撑架搭设高度H(m)：13.28；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:3；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.45；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：8；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓竖向根数：6；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 451.51.5/6=16.88cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.45180.9=8.75kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.4520.9=1.13kN/m；q = q1+q2 = 8.748+1.134 = 9.882 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 185.71mm；面板的最大弯距 M= 0.19.882185.7142 = 3.41104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.41104 / 1.69104=2.02N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.02N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.45 = 8.1N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 185.71mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.1185.714/(10095001.27105) = 0.054 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =185.714/250 = 0.743mm；面板的最大挠度计算值 =0.054mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.743mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.186=4.08kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 450mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.08450.002= 8.26104N.mm； 最大支座力:R=1.14.0780.45=2.019 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 8.26104/8.33104 = 0.991 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.991 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.19= 3.34 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 450mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.344504/(100100008.33106) = 0.011 mm；内楞的最大容许挠度值: = 450/250=1.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.011mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.019kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.375 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 1300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.38106/1.02104 = 135.335 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =135.335N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.451.3 =10.53 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10.53kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4501515/6 = 1.69104mm3； I = 450151515/12 = 1.27105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.451.400.90=17.35kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.450.90=0.17kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.450.90=1.13kN/m；q = q1 + q2 + q3=17.35+0.17+1.13=18.65kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1018.6540.22=0.075kN.m； =0.075106/1.69104=4.422N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.422 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.400+0.35）0.45= 16.22KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67716.2222004/(10095001.27105)=0.146mm；面板的最大挠度计算值: =0.146mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.40.2=7.14 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.2(21.4+0.6)/ 0.6=0.397 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.27.14+1.20.397=9.044 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.9=1.26 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 9.044+1.26=10.304 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.110.3040.450.45= 0.209 kN.m；最大应力 = M / W = 0.209106/83333.3 = 2.504 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.504 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.610.3040.45 = 2.782 kN； 方木受剪应力计算值 = 32782.08/(250100) = 0.835 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.835 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 7.140 + 0.397 = 7.537 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6777.5374504 /(10010000416.667104)=0.05mm；方木的最大允许挠度 =0.4501000/250=1.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.05 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.8 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.400= 35.700 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(35.700 + 0.350 )+ 1.44.500 = 49.560 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.817 kN，中间支座最大反力Rmax=5.281；最大弯矩 Mmax=0.129 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.027 mm；支撑钢管的最大应力 =0.129106/5080=25.412 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 25.412 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.281 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.817 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.14913.28=2.373 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.45/2+(0.90-0.60)/2)0.450.35=0.071 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.45/2+(0.90-0.60)/2)0.450.100(1.50+24.00)=0.516 kN； N =0.817+2.373+0.071+0.516=3.777 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.70.67 = 1.316 m；Lo/i = 1315.545 / 15.8 = 83 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.704 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3777.211/(0.704489) = 10.972 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 10.972 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a