大型立式储油罐结构设计

. . 课程设计任务书课程设计任务书 设计题目大型立式储油罐结构设计 技术参数和设计要求：技术参数和设计要求： 技术参数：直径 15m 长度 10.5m 材质 16Mn 壁厚 10mm 设计要求：工作压力 2.0kgf/cm2 实验压力 2.5kgf/cm2 常温下微冲击 设计任务：设计任务： 1.写出该结构的几种设计方案 2.强度计算及尺寸选择 3.绘制结构设计图 4.撰写主要工艺过程 5.撰写设计说明书 工作计划与进度安排：工作计划与进度安排： 1查阅资料 2 天 2设计计算并撰写设计说明书 5 天 3上机绘图 4 天 4答辩 1 天 指导教师（签字）： 年 月 日 专业负责人（签字）： 年 月 日 学院院长（签字）： 年 月 日 . . 1 储罐及其发展概况 油品和各种液体化学品的储存设备储罐是石油化工装置和储运系统设 施的重要组成部分。由于大型储罐的容积大、使用寿命长。热设计规范制造 的费用低，还节约材料。 20 世纪 70 年代以来，内浮顶储油罐和大型浮顶油罐发展较快。第一个 发展油罐内部覆盖层的施法国。1955 年美国也开始建造此种类型的储罐。 1962 年美国德士古公司就开始使用带盖浮顶罐，并在纽瓦克建有世界上最 大直径为 187ft（61.6mm）的带盖浮顶罐。至 1972 年美国已建造了 600 多 个内浮顶罐。 1978 年国内 3000m3 铝浮盘投入使用，通过测试蒸发损耗标定，收到显 著效果。近 20 年也相继出现各种形式和结构的内浮盘或覆盖物1。 世界技术先进的国家，都备有较齐全的储罐计算机专用程序，对储罐作 静态分析和动态分析，同时对储罐的重要理论问题，如大型储罐 T 形焊缝部 位的疲劳分析，大型储罐基础的静态和动态特性分析，抗震分析等，以试验 分析为基础深入研究，通过试验取得大量数据，验证了理论的准确性，从而 使研究具有使用价值。 近几十年来，发展了各种形式的储罐，尤其是在石油化工生产中大量采 用大型的薄壁压力容器。它易于制造，又便于在内部装设工艺附件，并便于 工作介质在内部相互作用等。 . . 2 设计方案 2.1 各种设计方法 2.1.1 正装法 此种方法的特点是指把钢板从罐底部一直到顶部逐块安装起来，它在浮 顶罐的施工安装中用得较多，即所谓充水正装法，它的安装顺序是在罐低及 二层圈板安装后，开始在罐内安装浮顶，临时的支撑腿，为了加强排水，罐 顶中心要比周边浮筒低，浮顶安装完以后，装上水除去支撑腿，浮顶即作为 安装操作平台，每安装一层后，将上升到上一层工作面，继续进行安装。 2.1.2 倒装法 先从罐顶开始从上往下安装，将罐顶和上层罐圈在地面上安装，焊好以 后将第二圈板围在第一罐圈的外围，以第一罐圈为胎具，对中点焊成圆圈后， 将第一罐圈及罐顶盖部分整体吊至第一、二罐圈相搭接的位置，停于点焊， 然后在焊死环焊缝。用同样的方法把下面的部分依次点焊环焊，直到罐底板 的角接焊死即成。 2.1.3 卷装法 将罐体先预制成整幅钢板，然后用胎具将其卷筒，在运至储罐基础上， 将其卷筒竖起来，展成罐体装上顶盖封闭安装而建成。 2.2 各种方法优缺点比较 2.2.12.2.1 正装法 这种装焊方法需要采用多种设备和装配夹具，大多数装配焊接都要搭脚 手架，此外，装配工作在吊架吊台上工作，不仅操作不方便，不宜保证焊接 . . 质量，还花费时间，而且高空焊接薄钢焊接容易变形，工序烦琐，各工种相 互制约，施工速度慢，也不安全，所以在大型储罐中很少采用正装法。 2.2.22.2.2 倒装法 这种方法不用搭脚手架，并且操作人员是在地面上工作，安全增加，有 利于提高工程质量，但相比于卷装法来说，由于倒装法也是在工地作用，因 此劳动强度还是比较大，而卷装法生产效率和产品质量上都比前两中大有提 高。 综上所述，采用卷装法。 2.3 油罐的基础 为了确保有一个稳定性，排水良好，具有足够承载能力，必须建造油罐 基础或底座，大的油罐常需带有混淋土的基础，以便把整个基础封闭起来， 增加稳定性。油罐基础座，根据油罐的类型，容易满足生产使用要求，地形、 地貌、地基条件，以及施工技术条件的因素。合理选用的油罐基础有以下常 见几种：护坡式基础、环墙式基础、外环墙式基础、特殊构造的基础。 根据比较选用，护坡式基础2。 . . 3 罐壁设计 3.1 罐壁的强度计算 3.1.1 罐壁厚的计算 （3.1）)( 2 mmC P PP t i 式中：设计压力：0.2（Mpa） ；P 罐的内径：15000（mm） ； i P 设计温度下材料的许用应力 230（Mpa） ； t 焊缝系数：查表得 0.9； 钢板的负偏差 0.8（mm） ； 1 C 腐蚀裕度； 2 CKB 2 C K腐蚀，轻微腐蚀 1.0（mm） ； B容器的使用寿命 10 年； 壁厚减薄量 0（mm） ； 3 C mm1004 . 9 8 . 1 2 . 09 . 02302 150002 . 0 取mm10 3.1.2 罐壁的应力校核 (3.2） MPaMPa c cDp it 23036.203 9 . 0)8 . 110(2 )8 . 110(150002 . 0 )(2 )( 故满足材料要求 按照试验应力公式校核 （3.3） s iT T c cDP 9 . 0 )(2 )( mm10 MPa t 36.203 . . 式中：为材料的屈服极限, s MPa s 345MPaPT2 . 0 MPa T 2 . 254 9 . 0)8 . 110(2 )8 . 110(1500025 . 0 而 MPaMPa s 5 . 3103459 . 09 . 0 MPaMPa sT 5 . 3109 . 0 2 . 254 故满足要求。 3.2 储罐的风力稳定计算 3.2.1 抗风圈 浮顶储罐没有固定顶盖，为使储罐在风载作用下保持上口圆度，以维持 储罐整体形状，故需在储罐上部整个圆周上设置一个抗风圈。 3.2.2 抗风圈所需要的最小截面系数 WZ 假定作用月储罐外壁还风面的风后按正弦曲线分布。风取分布范围所对 应的抗风圈区段为两段较的圆拱，如图 3.14所示，圆拱所对应的圆心角为 60 MPa T 2 . 254 . . 图 3.1 抗风圈区段 储罐上半部罐壁所承受的风载荷有抗风圈承担 (3.4) mzx Z M 式中抗风圈所必须的最小截面系数（m3） ； Z 材料许用应力（Mpa） ； 且 MPa s 345MPa 5 . 3103459 . 0 圆拱的跨中弯矩（Nm） ； mzx M （3.5） 1 2 2 2 0 max RP M 式中 R储罐半径.（m） ； 圆拱对应的圆心角 ；弧度047 . 1 60 P0罐壁驻点线上单位弧长的风载荷（Nm） ； 由风洞实验得出 (3.6)HPHPP 110 32 . 0 8 . 08 . 05 . 0）（ H罐壁全高（m） ； P1设计风速（N/m2） ； 0111 KKP 其中体形系数 K1=,风速高度变化，系数(取离地 15m 高7 . 0 D H 15 . 1 2 K 处的值) 则有 (3.7) 0 2 07 . 0 HWD Z 式中 D储罐直径（m） ； 建罐地区的基本风速（N/m2） ；查表得 550（N/m2） ； 0 抗风圈所必须的最小截面系数（mm3） ； Z 在选择抗风圈截面时，应满足使抗风圈的截面系数 Z min 则有: 2 1 /75.44255015 . 1 7 . 0mNP mNHPP/64.1487 5 . 1075.44232 . 0 32 . 0 10 2 1 /75.442mN P mN P /64.1487 0 34 min 105 . 3mm . . mN P M/47.10467 1 047.1 14.3 5.7 2 2 2 0 max 37max 1037 . 3 5 . 310 47.10467 mm M Z 取 34 min 105 . 3mm 当抗风圈遇到盘梯而需开口时，应进行加强，使其断面系数不低于 。 开口的罐壁应采用角钢加强，角钢两端伸出开口的长度应不小于抗风圈的最 小宽度。抗风圈腹板开口边缘应采用垂直安放的扁钢加强。 抗风圈的外周边可以是圆形或多边型，它可以采用型钢或型钢与钢板的 组合件制成。所用的钢板最小厚度为 5mm。角钢的最小尺寸为 636，如图 所示抗风圈形式。为满足强度条件，抗风圈本身的接头必须采用全焊透的对 接焊缝，抗风圈与罐壁之间的焊接，上表面采用连续满角焊，下面可采用断 焊。 3.2.3 加强圈计算 在风载荷作用下，罐壁筒体应进行稳定性校核，防止储罐被风吹瘪。判 定储罐的侧压稳定条件为 (3.8) 0 PPcr 式中 Pcr罐壁许用临界应力（Pa） ； P0设计外压（Pa） ； 罐壁许用临界应力的计算 由 SH304692 推荐的方法，得在外压作用下的临界压力公式 (3.9) LD E Pcr 5 . 1 5 . 2 59 . 2 式中 Pcr临界压力（Pa） ； E圆筒材料的弹性模量：192109（Pa） ； 圆筒壁厚（m） ； D圆筒直径（m） ； L圆角长度（m） ； mN M / 5 . 10467 max . . PaPcr 4 5 . 1 5 . 239 1082 . 0 5 . 1015 )1010(1019259 . 2 罐壁设计外压计算 罐壁设计外压用下式表示，即 （3.10）qwP ZS 00 25 . 2 式中 P0罐壁设计外压（Pa） ； 风载荷体形系数； s 风压高度变化系数； z 基本风压（Pa） ； 0 w 罐内负压（Pa） ；q 对固定顶储罐，罐壁的设计外压计算公式为：0 （3.11）qwP Z 00 25 . 2 基本风压（Pa） ； 0 w 风载荷体形系数； s Cr PPaP 3 . 126603 . 0 8002 . 15500 . 125 . 2 0 故满足要求。 加强圈数量及间距 由于 Pcr P0，所以在罐壁上不需要设置加强圈。 3.3 储罐的抗震计算 3.3.1 地震载荷的计算 自震周期计算 储罐的罐液耦连震动基本自震周期为 （3.12） 3 5 1 7147 . 0 10743 . 7 D D D H eT w D Hw 式中 T1储罐的罐液耦连震动基本自震周期（s） ； e 自然对数的底：2.718； a cr p P 4 1082 . 0 Pa P 3 . 1266 0 . . Hw储罐底面到储液面的高度：10.5m； 储罐的内直径：15mmD 位于罐壁高度 1/3 处的罐壁名义厚度：1010-3m 3 则)(10131 . 1 1010 15 15 15 5 . 10 7147 . 0 )718 . 2 (10743 . 7 2 3 15 5 .10 5 1 sT 水平地震作用几效应计算 （3.14）gmKF eqZH （3.15） Leq mm 式中 储罐的水平地震作用（N） ； H F 水平地震影响系数，按罐液耦连震动基本自震周期确定 meq等效质量（Kg） ； mL储液质量（Kg） ； g 重力加速度取 9.81m/s2 动液系数； KZ综合影响系数取 KZ=0.4； kgH D mKgVmL14836505 .1015 4 800 4 /800 2 2 3 油 Kgmeq05.252221483650017 . 0 NFH49.8115681 . 9 05.2522282. 04 . 0 水平地震作用对罐底的倾覆力矩 M1=mNHF WH /42.383464 5 . 1049.8115645 . 0 45 . 0 罐壁竖向稳定许用临界应力计算 第一周罐壁的竖向稳定临界应力 (3.16) 1 1 D EKC cr (3.17)1706 . 0 10429 . 0 1 0915 . 0 1 1 H DH KC 第一周罐壁稳定许用临界应力 s T 2 1 10131 . 1 05.25222 eq m N FH 49.81156 42.383464 1 M . . (3.18) 5 . 1 cr cr 式中 E罐壁材料的弹性模量（Pa） ； D1第一圈罐壁的平均直径（m） ； 第一圈罐壁的有效厚度（m） ； 1 H罐壁的高度（m） ； KC系数； 设备重要度差别； 165 . 0 5 . 10 030.15 1706 . 0 1 010 . 0 5 . 10 0429 . 0 1 0915 . 0 C K Pa D EKC cr 76 1 1 1011 . 2 030.15 010 . 0 10192165 . 0 Pa cr cr 7 7 1041 . 1 00 . 1 5 . 1 1011 . 2 5 . 1 3.3.2 抗震验算 罐底周边单位长度上的提离力 （3.19） 2 1 1 4 D M Ft （3.20）gHF SWybL 0 式中 罐底周边单位长度上的提离力（N/m） ；Ft FL0储液和罐底的最大提离反抗力（N/m） ； 当其值大于时，取；g S1 0.02HwDg S 0.02HwD1 y罐底环形边缘板的屈服点（Pa） ； )m b 度（罐底环形边缘的有效厚 PX储液密度（Kg/m3） ； Pa DgyP b y 24.76 010 . 0 2 030.15 10 ) 5 . 1081 . 9 25 . 1 101325( 2 10 )( 66 0 mNFt/1016 . 2 03.15 42.383464 4 3 2 165 . 0 C K Pa cr 7 1011 . 2 Pa cr 7 1041 . 1 Pa y 24.76 mN Ft /1016 . 2 3 mNFl/06.25 0 . . mNFL/06.2581 . 9 800 5 . 1024.76010 . 0 0 mNgDH SW /1048 . 2 030.1581 . 9 800 5 . 1002 . 0 02 . 0 4 1 gDHF SWL 10 02 . 0 mNFL/06.25 0 罐底周边单位长度上的提离反抗力 （3.21） 1 1 0 D N FF LL 式中罐底周遍单位长度上的提离反抗力（N/m） ； L F N1第一圈罐壁底部所承受的重力（N） ； NgmN L 6 1 1046 . 1 81 . 9 1483650 mNFL/1009 . 3 03.1514 . 3 1046 . 1 06.25 5 7 无锚固储罐应满足的条件 罐底部压应力 （3.22） 1 1 1 1 Z M A N C 式中 罐壁底部的竖向压应力（Pa） ； C A1第一圈罐壁的截面积， (m); 111 AD Z1第一圈罐壁的截面抵抗矩，（m） ； 1 2 11 0.785DZ Pa c 7 2 7 1012 . 3 010 . 0 03.15785 . 0 42.383464 010 . 0 03.1514 . 3 1046 . 1 由于 crc 所以采取用锚固螺栓通过螺栓座把储罐锚固在基储上。 锚固螺栓应力 （3.23） bt r bt nA N D M 4 1 1 btbt 式中地脚螺栓的拉应力，若0，则地脚螺栓的拉应力为 0（Pa） ； bt bt mN Fl /1009 . 3 5 Pa c 7 1012 . 3 . . n 地脚螺栓的个数（20 个） ； 个地脚螺栓的有效截面积（m3） ； bt A Dr 地脚螺栓的中心圆直径（m） ； 地脚螺栓抗震设计的许用应力（Pa） ； bt ； ； ； 0 bt 2 . 1 0t MPa t 230 MPa bt 276 00 . 1 2302 . 1 1032 . 2 1046 . 1 07 . 0 42.3834644 4 20 1 86 2 btbt Pa d 故满足要求 3.3.3 液面晃动波高计算 罐内液面晃动波高 ； ；RhV 21 W T08 . 0 85 . 1 2 式中浮顶影响系数，取 0.85； 1 阻尼修正系数，当大于 10s 时，取=1.05； 2 W T 2 地震影响系数，取 0.82； （3.24）ss D H hc g D T W W 1087.18) 68 . 3 ( 68 . 3 2 故取=1.05； 2 mhV49 . 5 5 . 782 . 0 05 . 1 85 . 0 3.3.4 地震对储罐的破坏 储罐在地震时的破坏，重要有 1.储罐本身的震害，如浮顶沉没，焊缝破 裂，罐壁下部屈服等。2.液面晃动对储罐的危害，晃动造成的液体高度变化 对罐壁产生的动液压一般不大，但产生的冲击力，有可能破坏罐顶和罐壁顶 部的焊缝 3.储液负数设备和基础发生破坏。 Pa bt 8 1032 . 2 49 . 5 v h . . 3.3.5 储罐抗震加固措施 当验算核实罐壁厚度不满足抗震要求时，应采取加补强板，加强环，支 撑等加固措施。 1.加强板在最下层壁板圆孔以下罐内（外）沿罐壁圆周增设宽度不 小于 300mm，厚度不小于 4mm 的钢板加强，加强板要和壁板底 板焊牢，并保证焊接质量 2.加强环可在罐内或罐外设置，距离罐的水平焊缝不得小于 150mm。加强环与罐壁连接成型，其截面尺寸按储罐的直径决定。 见表 3.11。 表 3.1 加强环尺寸 储罐直径 （m） 加强环尺寸备注 20DL100638采用其他形状的截面，其断面系数应相同 3.4 罐壁结构 3.4.1 截面与连接形式 罐壁为一个圆柱形的钢板焊接结构，由于该罐壁是等厚度的且较厚，因 此各板之间采用对接，即所有的纵向焊缝及环焊缝均采用对接，这样可以减 轻自重。 罐臂的下部通过内外角焊缝与罐底的边缘板相连，上部有一圈包边角钢， 这样既可以增加焊缝的强度，还可以增加罐壁的刚性。 在液压作用下，罐壁中的纵向应力是占控制地位的。即罐壁的流度实际 上是罐壁的纵焊缝所决定的。因而壁板的纵向焊接接头应采用全焊透的对接 型。常见的罐壁纵向焊接接头如图 3.2 所示。 . . 图 3.2 罐底纵向焊接接头形式 为减少焊接影响和变形，相邻两壁板的纵向焊接接头宜向同一方向逐圈 错开 1/3 板长，焊缝最小间距不小于 1000mm。底圈壁板的纵向焊接接头与 罐底边缘板对接焊缝接头之间的距离不得小于 300mm。以内径为基准的对接 如图 3.3。 图 3.3 以内径为基准的环向对接接头形式 底层壁板与罐底边缘板之间的连接应采用两侧连续角焊。在地震设防烈 . . 度不大于 7 度的地区建罐，底层壁板与边缘壁板之间的连接应采用如图的焊 接形式，且角焊接头应圆滑过渡，而在地震小于 7 度的地区可取 K2=K13 。 图 3.4 底层壁板与边缘板的焊接 3.4.2 罐壁的开孔补强 罐壁上的开孔可为圆形，椭圆形，当开设椭圆形时，孔的长径与短径之 比应不大于 2.0，其长轴方向最好为环向。开孔补强计算采用等面积法，当 孔直径 D100mm 时，可不考虑补强。 罐壁开空按管补强板外缘与罐壁纵向焊接接头的距离不得小于 250mm， 与环向焊接接头之间的距离不得小于 100mm。 3.4.3 壁板宽度 壁板宽度越小，材料就越省。但环向接头数就越多，增加安装工作量。 我国一般取壁板厚度不小于 1600mm。 3.4.4 罐壁保温结构 与罐壁相焊接的保温结构在与罐壁相焊时，应用罐壁焊缝施焊的焊接工 艺和与罐壁材料相适应的焊接材料。避免对罐壁造成伤害。 . . 保温支撑件可用型钢或用扁钢焊接而成，支撑件的承面宽度应小于保温 层厚度 1020mm。支撑件间距，高温介质时不大于 23m，中低温介质不大 于 35m。支撑件的位置应设在阀门或法兰上方，其位置不能影响螺栓的拆 卸。 . . 4 罐底设计 4.1 罐底结构设计 4.1.1 罐底的结构形式和特点 采用倒圆锥形罐底。这种罐底及其基础成倒圆锥形。中间低四周高，罐 底坡度一般取 2%5%。随排除污泥杂质，水分的要求高低而定。在罐底中 央焊有集液槽，沉降的污泥和存液集中与此，由弯管自上或由下引出排放。 这种罐底形式的特点2如下： 1液体放净口处于罐底中央。不管日后罐底如何变形，放净口总 是处于罐底的最低点，这对排净沉降的杂质，水分，提高储存 液体的质量十分有利。 2因易于清洗，对于燃料油罐可以不再设置清扫孔。 3倒圆锥形罐底可以增加储罐容量，储罐直径越大，罐底坡度越 陡，可增加的容量越多。 4因较少形成凹凸变形和较少沉积，可以改善罐底腐蚀状况。 5罐底受力比较复杂，储罐基础设计，施工要求比正圆锥形罐底 更加严格。 4.1.2 罐底的排板形式与节点 罐底的排板形式根据储罐大小，控制焊接变形等制造工艺决定。对于直 径大于 12.5m 的储罐，罐底外缘受罐作用力及边缘力较大，故底板的外周比 中部厚。易采用如下排板方法。如图 4.11 . . 图 4.1 罐底排版图 边缘板之间，边缘板与中幅板之间，以及中幅板之间的焊接可采用搭接 焊结构，也可采用对接焊结构，如图 4.2,选择对接焊工艺。焊缝下面应紧贴 垫板，垫板厚度应不小于 4mm，宽度不小于 50mm，以改善焊接质量，加 强焊缝，减少腐蚀。当边缘板厚度不大于 6mm 焊接可不开坡口，但焊缝间 隙应大于 6mm。当边缘板厚度大于 6mm 应开 V 型坡口。 图 4.2 加垫板的 V 型破口图 罐底排板选择带垫板的单面焊对接结构。与采用传统的搭接焊相比，对 接焊强度高，能保持罐底平整，节省罐底材料。但要求严格，施工不如搭接 . . 焊方便。 罐底与罐壁底圈的内外交焊缝均采用连续焊，焊接高度等于罐底的边缘 板厚度。当边缘板厚度大于等于 10mm 时，为改善受力情况避免应力集中， 采用如图所示的角焊方法。 4.2 罐底的应力计算 4.2.14.2.1 中幅板的薄膜力 （4.1） 0 1 1 0 2 10 )1 ( 2 2 Rt MLM N 罐壁与边缘板之间的约束弯矩 （4.2） 31 0 1 1 1 0 1 1 0 2 1 4 1 331 0 )( 40 17 )1 ( 2 11 ) 1 )1 ( 2 2 ( 4 )( 240 11 t l Rt M Rt M L l t M 式中 t边缘板厚（mm） ； 罐壁第一圈壁板特征系数，； 1 4 2 1 2 2 1 )1 (3 R 泊松比，0.3； R储罐半径，7.5m； 储罐第一圈厚度，10mm； 1 中幅板的平均厚度，6mm； 0 t 底板上的液压高度，10.5m； 0 L P作用在罐底上的储液压力，P= ； 0 gL 储液密度，800Kg/m3 ； L边缘板弯曲刚度，14.03m； . . D边缘板弯曲刚度； )1 (12 2 3 M Et D K弹性地基系数（一般取为 400KN/m2） ； 罐壁边缘板特征系数，； 4 22 2) 1 (3 tR M ；PaP 4 1024 . 8 4 2 939 109 . 0 )3 . 01 (12 10810192 D ；25 . 5 01 . 0 5 )3 . 01 (3 4 22 2 58 . 4 009 . 0 5 )3 . 01 (3 4 22 2 1 mN M /1038 . 1 ) 8 10 ( 40 03.1417 006 . 0 5 . 7 7 . 0 010 . 0 58 . 4 2 1 58 . 4 1 1 006 . 0 5 . 7 )7 . 0010 . 0 (58 . 4 2 5 . 1058 . 4 2 58 . 4 4 3 . 0 03.141020 . 9 ) 8 10 ( 240 11 6 3 2 4 343 0 NN 7 2 1006 . 4 006 . 0 5 . 7 7 . 0010 . 0 58 . 4 2 5 . 103 . 058 . 4 38 . 1 2 PaP 5 2 6 4 2 1064 . 1 ) 03.14 1038 . 1 2 1024 . 8 ( 5 12 边缘板上表面的径向应力分布为 （4.3 2 6 tt N x x ） 边缘板上表面的环向应力分布为 （4.4 2 6 t M t N x y ） 式中-边缘板受弯区域内任一点的弯矩 如图 4.3 所示的力的平衡关系 x mN M /1038 . 1 6 0 N N 7 1006 . 4 Pa P 5 2 1064 . 1 . . 图 4.3 力的平衡关系图 再分别求出及的弯矩 Mx 2 0 l x lx l 2 2 ) 3 ( 5 2 2 0 0 px Mx l M pl) 2 0( l x 2 2 02 2 03 2 0 )4 2 ( 5 1 )12 2 17 ( 5 1 ) 2 ( 5 8 l l Mp plx l M px l Mp l x ) 2 (lx l 当 x=0 时 mN ox /1038 . 1 6 当 x=时 2 l mN x /1091 . 1 1038 . 1 2 1 40 03.141024 . 8 3 66 24 当时 lx 0 x 所以当 x=时，有最大值且 2 l x mN x /1091 . 1 6 所以MPaMPa sx 690299 . 4 8 1091 . 1 6 8 1006 . 4 2 67 MPaMPa sy 690202 . 5 8 1091 . 1 3 . 06 8 1006 . 4 2 67 故均为安全 mN x /1091 . 1 6 MPa x 99 . 4 MPa y 02 . 5 . . 5 罐顶设计 5.1 拱顶结构及主要的几何尺寸 拱顶罐是目前立式圆柱形储罐中使用最广泛的一种罐顶形式，拱形的主 体是球体，它本身是重要的结构，储罐没有衍架和立柱，结构简单，刚性好， 承压能力强。 球面由中小盖板瓜皮板组成，瓜皮板一般做成偶数，对称安排，板与板 之间相互搭接，搭接宽度不小于 5 倍板厚，且不小于 25mm 实际搭接宽度多 采用 40mm 罐顶的外侧采用连接焊，内侧间断焊，中心盖板搭在瓜皮板上， 搭接宽度一般取 50mm，顶板的厚度为 46mm。用包边角钢连接的拱顶只有 一个曲率，所以又称球顶。这种结构形式在拱顶与罐壁的连接处， （即拱脚） 边缘应力较大，为防止油罐破坏装油高度不宜超过拱脚，即拱顶部分不能装 油，但球顶罐制作方便，因而得到较广泛的应用。 （1） 拱顶的球面半径一般取 Rn=0.81.2D 式中 D-储罐直径，15m； 取 Rn=1.0D=15000mm （2） 0 、 、D2 、a、b、根据图可知，有 sin 0 = 0 =30 (5.1) 2 1 152 15 2 Rn D sin 0 = (5.2) Rn D 2 2 式中 D2 -中小孔直径，查表得 D2 =2000mm sin 0 = 0 =3.872 0667 . 0 150002 2000 a-取 25mm b-取 30 mm . . 5.2 扇形顶板尺寸 扇形顶板块数 n 最好为偶数，扇形顶板小头的弧长 CD 不得小于 180 mm， 则瓜边板的展开式状。 R1=Rtg 0 =15000tg30=8660.3mm R2=Rtg=15000tg4.096=1003.4mm =mm 1 1 n D BA 72238840 20 )4015000( mm90.6889)278 . 3 30( 360 150002 )( 360 2 0 R DA mm n D DC364 22 5.3 包边角钢 （1）包边角钢与罐顶板之间采用连接较弱，仅需在外侧采用单面连续 焊，以保证储罐的密封，焊脚高度不宜大于顶板厚度的 3/4，且不大于 4mm。 （2）根据 SH3046 规定储罐所应采用最小包边角钢见表 5.11。 表 5.1 包边角钢最小尺寸 储罐内径 D1m包边角钢最小尺寸，mm 10D20 75758 mm BA 72.2388 mm DA 9 . 6889 mmDC364 . . 6 贮罐附件及其选用 6.1 人孔 人孔主要在检修和消除液渣时，以及容器内部附件的安装和拆卸进出贮 罐用，安装于罐壁第一圈板上，其中心距离罐底约 750，Di3000 时，人 孔直径不小于 500，取 600。 由于不需补强的最大孔径要满足下述全部要求：设计压力小于或等于 25Mpa；两相邻开孔中心的间距应不小于两孔直径之和的两倍；接管 公称外径小于或等于 89。 由于 89600，故需要开孔补强，采取密集补强等:适用范围：适 用于承受内压的圆角的径向单个原形开孔的补强设计。两相邻开孔边缘的 间距不得小于。在圆筒上，最大开孔尺寸应在； e ni D ) 2 (5 . 2 5 . 0 i D d 应与壳体焊成整体，且采用全熔透焊缝，过滤部分打磨圆角。 补强设计： 所需补强面积，有的大小确定。 2 i D d 所以= 2 i D d 4 . 019 . 2 2 1015000 600 所以 2 75. 0mmdA 所以 2 45001060075 . 0 mmA 有效补强范围。对于圆筒有： Lc=0.472Pi 3 2 2 Di . . =0.472 3 2 15000 102 15000 =83.9mm 故补强面积为 A=4500mm2 ，补强板取 Dg200 材料 16Mn 6.2 通气孔 用于贮存易挥发介质的固定顶罐上再贮罐顶部靠近顶罐中心处安装，起 呼吸作用，如图 6.1 所示： 图 6.1 通气孔 表 6.1 通气孔规格 尺寸（mm） 规格dDD1d1EHn 200ND275275315205503244 6.3 量液孔 使用于安装有通气孔的贮罐，公称直径一般为 DN150 安装于固定罐壁附 近的顶部，往往在透气孔附近。用来测定液量或取样用。 量液孔德正下方应避开加热器或其它设备，其法兰要求水平，为了使量 液孔严密，盖内侧刻有一圈特别的凹槽，测量时，量液尺沿着导向槽放于罐 . . 底，导向槽或量液孔壳应用有色金属（Al）制成，以免量液尺与其摩擦产生 火花，而发生危险。 6.4 贮罐进出液口 进液口开在罐顶，据罐壁 750 mm,孔径取为 300mm，出液口开在罐壁第 一圈的位置，距罐底 200mm,孔径取为 300mm. 6.5 法兰和垫片 法兰连接应满足的基本要求是：法兰可靠，选择合理，如在操作压力和 温度有浮动，介质有较强的腐蚀的情况下，仍能紧密不漏，保证生产的正常 进行，有足够的抵抗所有作用力的强度和刚度；能保证装卸而不影响密封性 能。 选择 DN200 的法兰，材料为 16MnR，选择 DN200 的法兰，材料为 16MnR, 匹配温度 0-30，螺母材料为 Q235。 . . 7 焊接工艺 焊接结构生产的一般工艺过程，如图 7.1 所示，焊接时整个过程中的核 心工序。 件件 件件 件件 件件 件件件件 件件 件件 件件 件件 件件 件件件件 图 7.1 焊接工艺过程图 7.1 板材检验，首先检测板材是否合格。 7.2 钢材的矫形：净化与板加工。 净化常用方法用钢丝刷，砂纸等。材料在搬运和贮存中会产生扭曲，弯 曲，隆起等缺陷，在剪切冷割，焊接中也会产生变形，妨碍后面工作的进行， 因此必须矫正。 7.3焊接材料的选用。 表 7.1 焊接材料选用表 焊条焊剂 手工电弧焊J507或J506431 . . 7.4 贮罐底板、壁板、顶板制造、组装与焊接 （1）底板制造 为补偿焊接收缩，罐底的排版直径比设计直径达 5-2mm； 罐底边缘板对接应采用机械加工自动或半自动加工 罐底板上任意两个相邻焊接接头之间的距离，以及边缘板 对接接头距离底圈壁板纵焊缝的距离，不大于 200mm （2） 组装 组装底板铺设前，先在基础上，画出十字中线，安排板圈 铺设，中间板条，然后再向两侧铺设，中幅板和边缘板。 罐底的焊接，焊前应注意焊口的清渣与干燥，在钢板搭接处不允许夹 有泥沙，油污等。采用卷制法底中心板，则明显的提高了中心板的制造质量 和生产效率，卷板间采用对接接头，以改善罐底中心板的安装条件，中心板 焊接顺序的方向是由中心板中心顺序向四周进行。卷制中心板在工厂加工双 房发生装采用简易楔形夹紧器来固定，并垫有垫板，来保证焊接质量。 边缘板与罐壁的焊接，顺序是先焊边缘板上的对接焊缝，再焊接边缘 板与罐壁最下一圈板之间的环形角焊缝，最后焊边缘板的搭接焊缝。 收缩焊缝的焊接时中幅板与边缘板之间的对接焊缝，它的焊接必须是 除了配工件处整个贮罐的最后一道工序 （3） 底板的焊接采用手工电弧焊