钢筋校直机的设计[机械专业毕业论文-答辩优秀]

优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，咨询QQ414951605或1304139763梧州学院毕业设计（论文）系别专业机械设计制造及其自动化学生姓名学号设计论文题目小型盐浴炉快速淬火装置起迄日期设计论文地点梧州学院指导教师专业教研室负责人日期2013年月日2摘要熟悉国内各种钢筋校直机型号及各自的性能与应用，结合各钢筋校直机使用的情况与现状的市场情况对各自的优缺点进行比较并设计出合适的钢筋校直机。通过强度计算分析，认为现有钢筋校直机的大部分零件有较大的设计裕量，需要改变个别零部件及电动机功率即可大幅度提高加工能力，满足钢筋校直机加工。对钢筋校直机进行应用范围设计。关键词钢筋校直机，始弯矩，终弯矩，主轴扭矩优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，咨询QQ414951605或1304139763绪论我国工程建筑机械行业近几年之所以能得到快速发展，一方面通过引进国外先进技术提升自身产品档次和国内劳动力成本低廉是一个原因，另一方面国家连续多年实施的积极的财政政策更是促使行业增长的根本动因。受国家连续多年实施的积极财政政策的刺激，包括西部大开发、西气东输、西电东送、青藏铁路、房地产开发以及公路（道路）、城市基础设施建设等一大批依托工程项目的实施，这对于重大建设项目装备行业的工程建筑机械行业来说可谓是难得的机遇，因此整个行业的内需势头旺盛。同时受我国加入WTO和国家鼓励出口政策的激励，工程建筑机械产品的出口形势也明显好转。我国建筑机械行业运行的基本环境、建筑机械行业运行的基本状况、建筑机械行业创新、建筑机械行业发展的政策环境、国内建筑机械公司与国外建筑机械公司的竞争力比较以及2004年我国建筑机械行业发展的前景趋势进行了深入透彻的分析。第1章1钢筋调直机的设计1111钢筋调直机的分类钢筋调直机按调直原理的不同分为孔摸式和斜辊式两种；按切断机构的不同分为下切剪刀式和旋转剪刀式两种；而下切剪刀式按切断控制装置的不同又可分为机械控制式与光电控制式。本次设计为机械控制式钢筋调直机，切断方式为下切剪刀式。1212钢筋调直机调直剪切原理下切剪刀式钢筋调直机调直剪切原理如图所示4图11调直剪切原理FIG11PRINCIPLEOFSTRAIGHTENINGANDSHEERING1盘料架；2调直筒；3牵引轮；4剪刀；5定长装置；工作时，绕在旋转架1上的钢筋，由连续旋转着的牵引辊3拉过调直筒2，并在下切剪刀4中间通过，进入受料部。当调直钢筋端头顶动定长装置的直杆5后，切断剪刀便对钢筋进行切断动作，然后剪刀有恢复原位或固定不动。如果钢丝的牵引速度V06M/S而剪刀升降时间T01S，则钢丝在切断瞬间的运动距离SVT0601006M，为此，剪刀阻碍钢丝的运动，而引起牵引辊产生滑动现象，磨损加剧，生产率降低，故此种调直机的调直速度不宜太快。1313钢筋调直机的主要技术性能表11钢筋调直机的型号规格及技术要求TAB11MODELSTANDARDANDTECHNIQUEABILITYOFREINFORCEMENTBARSTRAIGHTENINGMACHINE参数名称数值调直切断钢筋直径（MM）48钢筋抗拉强度MPA650切断长度MM3006000切断长度误差MM/M3优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，咨询QQ414951605或1304139763牵引速度M/MIN40调直筒转速R/MIN2800送料、牵引辊直径MM90电机型号调直牵引切断42JO功率调直KW牵引KW切断KW55外形尺寸长MM宽MM高MM72505501220整机重量KG10001414钢筋调直机工作原理与基本构造该钢筋调直机为下切剪刀式，工作原理如图所示图12钢筋调直机机构简图FIG12MECHANISMSCHEMATICOFREINFORCEMENTBARSTRAIGHTENINGMACHINE1电动机；2调直筒；3减速齿轮；4减速齿轮；5减速齿轮；6圆锥齿轮；7曲柄轴；8锤头；69压缩弹簧；10定长拉杆；11定长挡板；12钢筋；13滑动刀台；14牵引轮；15皮带传动机构采用一台电动机作总动力装置，电动机轴端安装两个V带轮，分别驱动调直筒、牵引和切断机构。其牵引、切断机构传动如下电动机启动后，经V带轮带动圆锥齿轮6旋转，通过另一圆锥齿轮使曲柄轴7旋转，在通过减速齿轮3、4、5带动一对同速反向回转齿轮，使牵引轮14转动，牵引钢筋12向前运动。曲柄轮7上的连杆使锤头8上、下运动，调直好的钢筋顶住与滑动刀台13相连的定长挡板11时，挡板带动定长拉杆10将刀台拉到锤头下面，刀台在锤头冲击下将钢筋切断。切断机构的结构与工作原理如图所示优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，咨询QQ414951605或1304139763图13钢筋调直机的切断机构FIG13CUTOFFMECHANISMOFREINFORCEMENTBARSTRAIGHTENINGMACHINE1曲柄轮；2连杆；3锤头；4定长拉杆；5钢筋；6复位弹簧；7刀台座；8下切刀；9上切刀；10上切刀架；下切刀8固定在刀座台7上，调直后的钢筋从切刀中孔中通过。上切刀9安装在刀架10上，非工作状态时，上刀架被复位弹簧6推至上方，当定长拉杆4将刀台座7拉到锤头3下面时，上刀架受到锤头的冲击向下运动，钢筋在上、下刀片间被切断。在切断钢筋时，切刀有一个下降过程，下降时间一般为01S，而钢筋的牵引速度为06M/S,因此在切断瞬间，钢筋可有0601006M的运动距离，而实际上钢筋在被切断的瞬间是停止运动的，所以造成钢筋在牵引轮中的滑动，使牵引轮受到磨损。因此，调直机的调直速度不宜太快。调直机的电气控制系统图为8图14钢筋调直机的电器线路FIG14ELECTRICALCIRCUITOFREINFORCEMENTBARSTRAIGHTENINGMACHINERD熔断器；D交流接触器；RJ热继电器；AN常开按钮；D电动机；QK转换开关；调直机的传动示意展开图图15钢筋调直机的传动示意展开图FIG15TRANSMISSIONOPENINGFIGUREOFREINFORCEMENTBARSTRAIGHTENINGMACHINE1电动机；2调直筒；3皮带轮；4皮带轮；5皮带轮；6齿轮；7齿轮；8齿轮；9齿轮；10齿轮；11齿轮；12锥齿轮；13锥齿轮；14上压辊；15下压辊；16框架；17双滑块机构；18双优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，咨询QQ414951605或1304139763滑块机构；19锤头；20上切刀；21方刀台；22拉杆；电动机经三角胶带驱动调直筒2旋转，实现钢筋调直。经电动机上的另一胶带轮以及一对锥齿轮带动偏心轴，再经二级齿轮减速，驱动上下压辊14、15等速反向旋转，从而实现钢筋牵引运动。又经过偏心轴和双滑块机构17、18，带动锤头19上下运动，当上切刀20进入锤头下面时即受到锤头敲击，完成钢筋切断。上压辊14装在框架16上，转动偏心手柄可使框架销作转动，以便根据钢筋直径调整压辊间隙。方刀台21和承受架的拉杆22相连，当钢筋端部顶到拉杆上的定尺板时，将方刀台拉到锤头下面，即可切断钢筋。定尺板在承受架上的位置，可以按切断钢筋所需长度进行调节。第2章2主要计算2521生产率和功率计算251211生产率计算/060HKGKDNGQ（21）式中D牵引轮直径（MM）N牵引轮转速（R/MIN）每米钢筋重量（KG）0GK滑动系数，一般取K095098带入相应数据得/526980354901360/060HKGHKGKDNQ252212功率计算，选择电动机调直部分10调直筒所需的功率974011KWMNN（22）式中960MIN/1取传动效率，皮带传动可）调直筒转速（RN调直筒的扭矩123MNLFEBDMS（23）式中150242MLFFDBEMNS调直块的间距（数，一般取钢筋对调直块的摩擦系）钢筋直径（钢筋弯曲次数，一般取）调直块偏移量（）钢筋屈服点（带入相应数据，得3681138680541235MNNM497201KWN牵引部分钢筋牵引功率102PN（24）优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，咨询QQ414951605或1304139763式中809570890/2来计算传动效率，按综合传动按性能参数查表取得）调直速度（SM牵引轮压紧力）（NFPSIN41（25）式中01452轮槽角度，一般为数取钢筋对牵引轮的摩擦系）牵引钢筋所需的拉力（FP84SINNP390128KWN切断部分钢筋剪切功率9740SIN213KDRNC（26）式中89059708/3708807421来计算传动效率，按综合传动）齿刀切角（每分钟切断次数）（倍抗拉强度的剪切极限强度，约等于）钢筋直径（）曲柄偏心距（CMNDRCC带入相应数据，经计算得127308907445SIN320143KWN钢筋切断力P42NDPC（27）式中D钢筋直径，MM材料抗剪极限强度，C2/M带入相应数据得148730481322NDPC钢筋切断机动刀片的冲程数NR/MINII（28）式中电动机转速，R/MININI机械总传动比带入相应数据得R/MIN61289014INI作用在偏心轮轴的扭矩MCOSIPR0MNLRRKBKAK（29）式中偏心距，MMKR偏心轮半径与滑块运动方向所成之角LRKK其中,SINARCL连杆长度，MM优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，咨询QQ414951605或1304139763偏心轮轴径的半径，MM0R偏心轮半径，MMA滑块销半径，MMBR滑动摩擦系数，010015带入相应数据得驱动功率N3618971620KWMNN（210）式中作用在偏心轮轴的扭矩，NMM钢筋切断次数，1/MINN传动系统总效率带入相应数据得3618971620MNN3061890725KW总功率257434KN考虑到摩擦损耗等因素，选电动机型号为，功率为55KW，转速为2JO1440R/MIN第三章V带传动设计31V带轮的设计计算电动机与齿轮减速器之间用普通V带传动，电动机为Y112M4，额定功率P4KW，转速2518010521405210745COS3IN47SIPRMLRRMKBKAK141440，减速器输入轴转速514，输送装置工作时有轻微冲击，每天工作161NMIR2NMIR个小时1设计功率根据工作情况由表8122查得工况系数12，P12448KWAKDPA2选定带型根据48KW和转速1440，有图812选定A型DP1NMIR3计算传动比2821N5404小带轮基准直径1D由表8112和表8114取小带轮基准直径75MM1D5大带轮的基准直径2D大带轮的基准直径（1）I1D取弹性滑动率002（1）282058MM2DI10275实际传动比285I12D从动轮的实际转速505262NI8540MINR转速误差171652对于带式输送装置，转速误差在范围是可以的6带速56210647501NDSM7初定轴间距A07（）（）1D201D207（75205）（75205）优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，咨询QQ414951605或1304139763196560A取400MM08所需V带基准长度0DL20DLA021214ADD275754280043961056125016MM查表818选取MLD12509实际轴间距A400MM200D10小带轮包角1108012357AD006123811单根V带的基本额定功率1P根据75MM和1440由表8127（C）用内插法得A型V带的068KW1DNMIR1P12额定功率的增量1根据和由表8127（C）用内插法得A型V带的IN401R52017KWP13V带的根数ZZLDK116根据查表8123得0950136K根据1250MM查表得818得093DLLZ638LDKP193057064取Z7根14单根V带的预紧力0F500（由表8124查得A型带M0100F2152MZPKDMKG则500（9953N02D15压轴力QF21372N2SIN10Z23816SIN759016绘制工作图31327优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，咨询QQ414951605或1304139763图31V带轮第四章圆柱齿轮设计41选择材料确定和及精度等级LIMHLIF参考表8324和表8325选择两齿轮材料为大，小齿轮均为40CR，并经调质及表面淬火，齿面硬度为4850HRC，精度等级为6级。按硬度下限值，由图838（D）中的MQ级质量指标查得1120MPA；由图839（D）中的MQ级质量指标查得LIMHLIFFE1FE2700MPA,FLIM1FLIM2350MPA42按接触强度进行初步设计1确定中心距A按表8328公式进行设计ACMAA1321HKT1C483K17MNT1624018MPAH108取MA75202确定模数M参考表834推荐表M0007002A144,取M3MM3确定齿数Z,Z12Z2051取Z211MA5301ZZ55211155取Z116224计算主要的几何尺寸（按表835进行计算）分度圆的直径DMZ32163MM1DMZ3116348MM2齿顶圆直径DD2H632369MM1AADD2H34823353MM2端面压力角0基圆直径DDCOS63COS205915MM1B0DDCOS348COS2032677MM2齿顶圆压力角ARCCOS31021AT1AB0ARCCOS22632AT2ABD0端面重合度Z（TGTG）ZTGTGA11AT22AT19齿宽系数13D1B6380优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，咨询QQ414951605或1304139763纵向重合度043齿轮校核1校核齿面接触强度（按表8315校核）强度条件H计算应力ZZZZZ1BE1BDFKKTHVA2H1BD式中名义切向力F2005NT10DT63170使用系数K1（由表8331查取）A动载系数（）V20B式中VSMND71654316A836B04C65712VK齿向载荷分布系数K135（由表8332按硬齿面齿轮，装配时检修调整，6级H精度K非对称支称公式计算）H341齿间载荷分配系数（由表8333查取）01H节点区域系数15（由图8311查取）Z重合度的系数（由图8312查取）7螺旋角系数（由图8313查取）0弹性系数（由表8334查取）MPAZE189单对齿啮合系数Z1B201H14317MPA2H806325103518071895许用应力XWRVLNTHZZSLIM式中极限应力1120MPALI最小安全系数11（由表8335查取）LIMH寿命系数092（由图8317查取）NTZ润滑剂系数105（由图8319查取，按油粘度等于350）LSM速度系数096（按由图8320查取）V,71S粗糙度系数09（由图8321查取）RZ齿面工作硬化系数103（按齿面硬度45HRC，由图8322查取）W尺寸系数1（由图8323查取）X则826MPAH0159601210满足H2校核齿根的强度（按表8315校核）强度条件1F许用应力；1FVASAFNTKYBM1212SFF式中齿形系数261，22（由图8315（A）查取）1Y2应力修正系数，（由图8316（A）查取）6SA7SAY优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，咨询QQ414951605或1304139763重合度系数19Y螺旋角系数10（由图8314查取）齿向载荷分布系数13（其中N094，按表8330计算）FKNH齿间载荷分配系数10（由表8333查取）则948MPA1F883MPA26127许用应力（按值较小齿轮校核）FXLTRELNTSYYRLIMLIMF式中极限应力350MPALI安全系数125（按表8335查取）LIMFS应力修正系数2（按表8330查取）TY寿命系数09（按图8318查取）S齿根圆角敏感系数097（按图8325查取）RELT齿根表面状况系数1（按图8326查取）LYR尺寸系数1（按图8324查取）X则FMPA49702513满足，验算结果安全1F44齿轮及齿轮副精度的检验项目计算1确定齿厚偏差代号为6KLGB1009588（参考表8354查取）2确定齿轮的三个公差组的检验项目及公差值（参考表8358查取）第公差组检验切向综合公差，006300090072MM,按表8369计算，由表8360，1IFIFP表8359查取；第公差组检验齿切向综合公差，06（）1IFITPTF06（00090011）0012MM，（按表8369计算，由表8359查取）；第公差组检验齿向公差0012（由表8361查取）。223确定齿轮副的检验项目与公差值（参考表8358选择）对齿轮，检验公法线长度的偏差。按齿厚偏差的代号KL，根据表8353M的计算式求得齿厚的上偏差1212WESEPTF00090108MM，齿厚下偏差161600090144MM；公法线的平均长度上偏差SIEPTFCOS072SIN0108COS0720110MM,下偏差WSSTF0202SIN36ACOS072SIN0144COS0720036SIN0126MM；按表8WIESI319及其表注说明求得公法线长度87652，跨齿数K10，则公法线长度偏差可表示为KNW,对齿轮传动，检验中心距极限偏差，根据中心距A200MM，由表查得81026587F365查得；检验接触斑点，由表8364查得接触斑点沿齿高不小于40，沿齿F3长不小于70；检验齿轮副的切向综合公差00500720125MM（根据表8358的表注ICF3，由表8369，表8359及表8360计算与查取）；检验齿切向综合公差00228MM，（根据8358的表注3，由表8369，表8359计算与查取）。对箱体，ICF检验轴线的平行度公差，0012MM，0006MM（由表8363查取）。确定齿坯的精度XFYF要求按表8366和8367查取。根据大齿轮的功率，确定大轮的孔径为50MM，其尺寸和形状公差均为6级，即0016MM，齿轮的径向和端面跳动公差为0014MM。3齿轮工作图41080816图41大齿轮优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，咨询QQ414951605或1304139763二由于第一级齿轮传动比与第二级传动比相等，则对齿轮的选择，计算以及校核都与第一级一样第五章第三级圆柱齿轮的设计51选择材料1确定HLIM和FLIM及精度等级。参考表8324和表8325选择两齿轮材料为大，小齿轮均为40CR，并经调质及表面淬火，齿面硬度为4850HRC，精度等级为6级。按硬度下限值，由图838（D）中的MQ级质量指标查得HLIMHLIM1120MPA；由图839（D）中的MQ级质量指标查得FE1FE2700MPA,FLIM1FLIM2350MPA52按接触强度进行初步设计1确定中心距A按表8328公式进行设计ACMAA121HKT1C483K17MNT16240MPAH8624则A325MM取A400MM2确定模数M参考表834推荐表M0007002A288,取M4MM3确定齿数Z,Z120421Z28取Z281MA161Z172取Z172224计算主要的几何尺寸（按表835进行计算）分度圆的直径DMZ428112MM1DMZ688MM2724齿顶圆直径DD2H11224120MM1AADD2H68824696MM2齿根圆直径MZF10251F6782端面压力角0基圆直径DDCOS112COS2010716MM1B0DDCOS688COS2064672MM2齿顶圆压力角ARCCOS1AT1AB0726ARCCOS2AT2ABD0端面重合度Z（TGTG）ZTGTGA11AT22AT115优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，咨询QQ414951605或1304139763齿宽系数13D1B6380齿宽MA1604纵向重合度053校核齿轮1校核齿面接触强度（按表8330校核）强度条件H计算应力ZZZZZ1BE1BDFKKTHVA2H1BD式中名义切向力F34107NT10DT631902使用系数K1（由表8331查取）A动载系数（）V20B式中VSMND0916716A836B04C657105VK齿向载荷分布系数K135（由表8332按硬齿面齿轮，装配时检修调6级精度HK非对称支称公式计算）H341齿间载荷分配系数（由表8333查取）01H节点区域系数15（由图8311查取）Z重合度的系数（由图8312查取）926螺旋角系数（由图8313查取）0Z弹性系数（由表8334查取）MPAE189单对齿齿合系数Z1B1H30142MPA2H806325103518071895许用应力XWRVLNTHZZSLIM式中极限应力1120MPALI最小安全系数11（由表8335查取）LIMH寿命系数092（由图8317查取）NTZ润滑剂系数105（由图8319查取，按油粘度等于350）LSM速度系数096（按由图8320查取）V,71S粗糙度系数09（由图8321查取）RZ齿面工作硬化系数103（按齿面硬度45HRC，由图8322查取）W尺寸系数1（由图8323查取）X则826MPAH0159601210满足H2校核齿根的强度（按表8315校核）强度条件1F许用应力；1FVASAFNTKYBM优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，咨询QQ414951605或13041397631212SFFY式中齿形系数261，22（由图8315（A）查取）1Y2应力修正系数，（由图8316（A）查取）6SA7SA重合度系数19螺旋角系数10（由图8314查取）Y齿向载荷分布系数13（其中N094，按表8330计算）FKNH齿间载荷分配系数10（由表8333查取）则948MPA1F883MPA26127许用应力（按值较小齿轮校核）FXLTRELNTSYYRLIMLIMF式中极限应力350MPALI安全系数125（按表8335查取）LIMFS应力修正系数2（按表8330查取）TY寿命系数09（按图8318查取）S齿根圆角敏感系数097（按图8325查取）RELT齿根表面状况系数1（按图8326查取）LYR尺寸系数1（按图8324查取）X则FMPA49702513满足，验算结果安全1F54齿轮及齿轮副精度的检验项目计算1确定齿厚偏差代号为6KLGB1009588（参考表8354查取）2确定齿轮的三个公差组的检验项目及公差值（参考表8358查取）28第公差组检验切向综合公差，006300090072MM,按1IFIFP表8369计算，由表8360，表8359查取；第公差组检验齿切向综合公差，06（）1IFITPTF06（00090011）0012MM，（按表8369计算，由表8359查取）；第公差组检验齿向公差0012（由表8361查取）。F3确定齿轮副的检验项目与公差值（参考表8358选择）对齿轮，检验公法线长度的偏差。按齿厚偏差的代号KL，根据表8353WE的计算式求得齿厚的上偏差1212SPTF00090108MM，齿厚下偏差161600090144MM；公法线的平SIT均长度上偏差COS072SIN0108COS072WSESTF020110MM,下偏差COS072SIN0144COS02SIN360AWIESITF0720036SIN0126MM；按表8319及其表注说明求得公法线0长度87652，跨齿数K10，则公法线长度偏差可表示为KN对齿轮传动，检验中心距极限偏差，根据中心距A200MM，1026587F由表查得8365查得；检验接触斑点，由表8364查得接触F023斑点沿齿高不小于40，沿齿长不小于70；检验齿轮副的切向综合公差00500720125MM（根据表8358的表注3，由表8369，表3ICF59及表8360计算与查取）；检验齿切向综合公差00228MM，（根据8ICF358的表注3，由表8369，表8359计算与查取）。对箱体，检验轴线的平行度公差，0012MM，0006MM（由表8363查取）。XFYF4确定齿坯的精度要求按表8366和8367查取。根据大齿轮的功率，确定大轮的孔径为50MM，其尺寸和形状公差均为6级，即0016MM，齿轮的径向和端面跳动公差为0014MM。5齿轮工作图51优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，咨询QQ414951605或1304139763图51小齿轮161608第六章轴的设计61计算作用在轴上的力大轮的受力圆周力1F12DTN895347径向力1RTG72600轴向力A小轮的受力圆周力2FNDT10246372径向力2RTG396802轴向力A3062计算支力和弯矩1垂直平面中的支反力BRNLCFB622130489521LAC8059610422水平面中的支反力LCBFDCFDRRARFAB55012211343700496874927523NLDFADFBARFRFARC11222551374890760416398261N3支点的合力，BRCN684027562RCC18422轴向力FAA9085012应由轴向固定的轴承来承受。AF4垂直弯矩截面1WM1MNARB4751962截面C368845水平弯矩截面MNARBW2730549271优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，咨询QQ414951605或1304139763NARDFMBAW86127301489521截面MNCW20611DFBARARBA275274957265504NM5合成弯矩截面MNMWW308210956422AA7572截面WWW91368413682222MNMAA45706计算轴径截面TDWW5837016217013322截面MMAW745983232223252100213174315FR22A2A11R1图61轴的受力和结构尺寸简图63对截面进行校核1截面校核MNMW8203MNNPT347259101596633328DW390MT（由表412得）MPA351齿轮轴的齿K优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，咨询QQ414951605或1304139763472160647019K（由表4117得）3（由表4117得）268K9178549213431TWKMS81S18则轴的强度满足要求2截面校核MNMW136890MNNPT34725105633397242DW315MT（由表412得）MPA310齿轮轴的齿K47216064719K（由表4117得）80（由表4117得）34103K2719765213431TWKMS81S18则轴的强度满足要求3如图62634532图62轴第七章主轴设计71计算作用在轴上的力优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，咨询QQ414951605轮的受力扭矩TTMN910537925圆周力1F1DT6824径向力1RTG05360轴向力A2工作盘的合弯矩MTM0M/2/K8739（NM）式中，K为弯曲时的滚动摩擦系数，K105按上述计算方法同样可以得出50I级钢筋（B450N/MM2）弯矩所需弯矩MT8739（NM）由公式MT式中F为拨斜柱对钢筋的作用力；FR为F的径向分力A为F与SINI0LFR钢筋轴线夹角。0843ML71690则NFR工作盘的扭矩MNLTR12704961086SIN02所以T齿轮能够带动工作盘转动72计算支力和弯矩1垂直平面中的支反力BRNLCFB85342183702456221LAC16103722水平面中的支反力LCBFDFRRRFAB5012118325160756346821119837N36LDFADFBARFRFARC112225050183346876160832179N3支点的合力，BRCN61240739853422RCC1222轴向力NFA681应由轴向固定的轴承来承受。A4垂直弯矩截面1WM1MNARB5832476085342截面C915水平弯矩截面MNARBW36807531981DFMBA314274221截面MNCRW7650937211DFBAARBA111983734685065626677NM6合成弯矩截面MNMWW381245170322AA7469优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，咨询QQ414951605或1304139763截面MNMWWW652435825422AA7计算轴径截面MTMDWW6035704119827013322截面AW853322273对截面进行校核1截面校核MNMW3180MNNPT1508243059596633312DW340MT（由表412得）MPA351齿轮轴的齿K472160647019K（由表4117得）3（由表4117得）268K3891K476853431TWKMS81S18则轴的强度满足要求2如图71图71主轴第八章轴承的选择81滚动轴承选择优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，咨询QQ414951605据拨盘的轴端直径选取轴承，轴承承受的力主要