(最新修改)塔吊基础施工方案

目 录一工程概况1二、编制依据1三、承台基础设计：2四、施工流程：2五、塔吊承台排水措施：3六、施工安全措施：3六、塔吊监测与施工安全技术措施：3七、附塔吊基础计算书4一、工程概况 工程名称：尚上名筑住宅A区(A1-A7,D1-D12栋、商铺、生鲜超市、综合文化活动中心、地下室)C区（幼儿园、垃圾收集站） 建设地点：番禺区石楼镇赤岗村内亚运大道北侧 建设单位：广州市番禺信业房地产发展有限公司 设计单位：广东粤建设研究院有限公司 监理单位：广东中洋工程项目管理有限公司总包单位：广州番禺桥兴建设安装工程有限公司 建设规模：总建筑面积为24171.9平方米，建筑高度9.8-10.5米，建筑总长94米，总宽150米，地上3层，地下一层为车库。为了满足施工需要，项目部计划安装6#1台QTZ80（6010）和5#1台QTZ80（5613）塔式起重机。二、编制依据1建筑地基基础设计规范(GB5007-2002)；2.建筑地基基础设计规范(DBJ 15-31-2003)；3.建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)；4.混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)；5.简明钢筋混凝土结构计算手册；6.地基及基础 (第二版)；7.建筑、结构设计图纸；8.塔式起重机使用说明书；9.塔式起重机设计规范(GB/T 13752-92)；10建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001、J119-2001）11.岩土工程勘查报告。 三、承台基础设计 塔吊QTZ80（6010）QTZ80（5613）和：采用A型预应力管桩基础四桩承台形式，管桩形式为摩擦端承桩，桩径均为400 mm，单桩竖向承载力特征值为1200KN（预应力管桩采用施工现场使用的类型）；桩长根据地质资料入土深度平均为24.2米和26.6米，塔吊承台尺寸为5000 mm5000 mm1400 mm，塔吊QTZ80（6010）、塔吊QTZ80（5613）的承台配筋采用底向2525197mm，面向2525197 mm ，箍筋514,S拉钩筋14400。 承台采用C35混凝土，采取自然养护,承台混凝土强度达70%时，塔吊则可以进行安装，待100%后方可投入使用。承台面标高为地下室底板面标高，承台与地下室底板交接处焊接止水钢板作施工缝处理。 塔吊基础尺寸、配筋图及塔吊的各项技术指标详见其说明书。四、施工流程 施工流程：预应力管桩施工承台土方开挖桩顶端锚筋承台底垫层钢筋制安承台模板安装预埋塔吊连接螺栓隐蔽验收混凝土浇灌、保养安装塔吊。五、塔吊承台排水措施 为了保证承台的周边排水通畅，在塔吊承台上采用水泥砂浆1：0.5找坡排水。六、施工安全措施1、如果挖土过程中发现地质条件恶劣不适宜施工，应及时上报，另作处理。2、承台钢筋施工除了按照要求绑扎外，还要进行塔吊埋杆定位；固定、防雷焊接等，完成后需要进行隐蔽验收。3、浇捣承台砼时要留试件，以便进行强度试压，当试压强度达到70%后，方可开始塔吊的安装。切忌在砼强度达不到要求的情况下安装塔吊。4、承台周围应做好排水措施，避免水浸。5、遵守工地现场管理，做到安全、文明施工。6、钢筋隐蔽验收后，承台混凝土必须一次性连续浇灌。7、塔吊安装前应编制可行的专项安装方案，对安装顺序、吊车行走路线、对基坑施工的影响等问题做出详细的考虑。8、基坑开挖后尽量减少对基土的扰动，基坑底部以下30CM土层采用人工挖土，严禁机械开挖。9、坑槽开挖时，各级质安人员要加强巡视现场，密切注意周围土体的变形情况及坑槽内可能出现的涌水、涌砂及坑底土体的隆起反弹，一旦发现问题，应立即停止开挖，并知会监理工程师协同处理。10、防塌方用的编织袋、松木桩、彩条布等材料应有充分的准备。为防止坡面失稳出现坍塌，在雨天应有足够的彩条布遮盖坡面，同时准备足够的编织袋，一旦出现局部坍塌，能及时回填加固，防止事故进一步扩大。11、严格执行各项安全操作规程，施工前交任务必须有安全交底，加强对进场职工进行安全教育，提高他们的自保、互保意识，安全帽、安全带的作用。同时，坚持班前安全活动，以提高工地职工的安全意识，自觉执行制订的各项安全规章制度。12、加强安全生产宣传教育工作。特殊工种必须持证上岗。各工种的工人须经安全培训和考试及格后方准进行施工作业。进入施工现场必须戴安全帽，施工人员不得穿高跟鞋和拖鞋开工，工作前和工作时间不准饮酒。13、设专职安全员负责安全检查工作，实行逐级安全交底制度，把施工安全作为头等大事来抓。14、施工现场内的一切电源、电路的安装和拆除，必须由持证电工专管，电器必须严格接地、接零和使用漏电保护器，电线、电缆必须按规定架空，严禁拖地和乱拉乱搭。15、在基坑作业时，必须戴安全帽，严防上面土块及其他物体下砸伤头部，遇有地下水渗出时，应把水引到集水井加以排除。七、塔吊监测与施工安全技术措施（一）塔吊监测在塔吊的两个侧向布置塔身的垂直观测，如果出现塔吊垂直位移偏大，超过0.1%的时候，马上停止塔吊的工作，对塔吊的塔身进行重新调偏，经过验收合格后才能重新工作。（二）塔吊基础钢筋施工安全技术措施1、钢筋工搬运钢筋时，要注意钢筋头尾摆动，防止碰撞物体或打击人身，特别防止碰挂周围和上下的电线。2、人工垂直传递钢筋时，送料人应站在牢固平整的地面上，接料人应防止前倾的牢固物体，必要时挂好安全带。3、绑扎基础钢筋时，应按规定摆放钢筋支架或马凳架起上部钢筋，不得任意减少支架或马凳。4、塔吊基础必须有可靠的防雷接地装置，塔吊基础钢筋和塔身需连接焊接。（三）塔吊基础砼浇筑施工安全技术措施1、浇筑基础混凝土前与施工过程中，应检查基坑边坡土质有无崩裂倾塌的危险，如有则立即排除。同时工具、材料不能堆放在基坑边沿。2、混凝土振捣器作业前应检查电源线路有无破损漏电，漏电保护装置应灵活可靠。3、插入式振捣器软轴的弯曲半径不得小于50CM，并不得多于两个弯；操作时振捣棒应自然垂直插入混凝土，不得用力硬插，也不得全部插入混凝土中。4、振捣棒操作人员必须穿戴绝缘胶鞋和绝缘手套。八：附塔吊基础计算书1.计算参数 （1）基本参数采用1台QTZ80(6010)塔式起重机，塔身尺寸1.60m,地下室开挖深度为-5.95m；现场地面标高-1.05m，承台面标高-4.55m；采用预应力管桩基础，地下水位-2.50m。1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN)M(kN.m)FkFhMMZ工作状态568.1018.901718.00303.00非工作状态490.0074.001712.000比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按工作状态计算如图Fk=568.10kNFh=18.90kNM=1718.00+18.901.30=1742.57kN.mFk，=568.101.35=766.94kNFh，=18.901.35=25.51kNMk=(1718.00+18.901.30)1.35=2352.47kN.m2）桩顶以下岩土力学资料序号地层名称厚度L(m)极限侧阻力标准值qsik(kPa)极限端阻力标准值qpk(kPa)qsiki(kN/m)抗拔系数iiqsiki(kN/m)1填土1.8022.0039.600.4015.842淤泥质土5.5014.0077.000.5038.503粉质粘土2.3026.0059.800.6035.884砂质粘土13.8024.00331.200.70231.845全风化硬质岩0.80140.003500.00112.000.8089.60桩长24.20qsik*Li619.60iqsik*Li411.663）基础设计主要参数基础桩采用4根400预应力管桩,桩顶标高-5.85m；桩混凝土等级C80,fC=35.90N/mm2 ,EC=3.80104 N/mm2；ft=2.22N/mm2,桩长24.20m,壁厚95mm；钢筋HRB400，fy=360.00N/mm2,Es=2.00105N/mm2承台尺寸长(a)=5.00m,宽(b)=5.00m,高(h)=1.40m；桩中心与承台中心2.00m,承台面标高-4.55m；承台混凝土等级C35，ft=1.57N/mm2,fC=16.70N/mm2,砼=25kN/m3Gk=abh砼=5.005.001.4025=875.00kN塔吊基础尺寸示意图2.桩顶作用效应计算（1）竖向力1）轴心竖向力作用下Nk=(FkGk)/n=(568.10+875.00)/4=360.78kN2）偏心竖向力作用下按照Mx作用在对角线进行计算，Mx=Mk=1742.57kN.m yi=2.0020.5=2.83mNk =(FkGk)/nMxyi/yi2=(568.10+875.00)/4(1742.572.83)/(22.832)=360.78307.87Nkmax=668.65kN, Nkmin=52.91kN (基桩不承受竖向拉力)(2)水平力Hik=Fh/n=18.90/4=4.73kN3.单桩允许承载力特征值计算 管桩外径d=400mm=0.40m，内径d1=400-295=210mm=0.21m，hb=0.80hb/d=0.80/0.40=2.00,p =0.162.00=0.32（1）单桩竖向极限承载力标准值计算Aj=(d2-d12)/4=3.14(0.402-0.212)/4=0.09m2,Apl=d12/4=3.140.212/4=0.03m2Qsk=uqsiki=dqsiki=3.140.40619.60=778.22kNQpk=qpk(Aj+pApl)=3500.00(0.09+0.320.03)=348.60kNQuk= QskQpk=778.22+348.60=1126.82kNRa=1/KQuk=1/21126.82=563.41kN(2)桩基竖向承载力计算1）轴心竖向力作用下 Nk=360.78kNRa=563.41kN,竖向承载力满足要求。2）偏心竖向力作用下 Nkmax=668.65kNRa=1.2563.41=676.09kN,竖向承载力满足要求。4.桩基水平承载力验算(1)单桩水平承载力特征值计算I=(d4-d14)/64=3.14/64(0.404-0.214)=0.0012m4EI=EcI=3.801070.0012=45600kN.m2查表得:m=6.00103kN/m4, Xoa=0.010mbo=0.9(1.5d+0.5)=0.99m=990mm=(mbo/ ECI)0.2=(6.0010000.99/45600)0.2=0.67L=0.6724.20=16.214,按 L=4,查表得:x=2.441RHa=0.75(3EI/x)oa=0.75(0.67345600/2.441)0.01=42.14kN（2）桩基水平承载力计算Hik=4.73kNRha=42.14kN,水平承载力满足要求。5.抗拔桩基承载力验算（1）抗拔极限承载力标准值计算Tgk=1/nu1iqsikLi=1/4(2.002+0.40)4411.66=1811.30kNTuk=iqsikuiLi=411.663.140.40=517.04kN(2)抗拔承载力计算Ggp=5.005.0024.10(18.80 - 10)/4=1325.50kNGp=(3.140.402-3.14(0.212)/424.20(25 - 10)=32.67kNTgk/2+Ggp=1811.30/2+1325.50=2231.15kNTuk/2+Gp=517.04/2+32.67=291.19kN由于基桩不承受竖向拉力,故基桩呈整体性和非整体性破坏的抗拔承载力满足要求。6.抗倾覆验算a1=5.00/2=2.50m,bi=5.00/2+2.00=4.50m倾覆力矩M倾=MFhh=1718+18.90(13.154.55)=1880.54kN.m抗倾覆力矩M抗=（FkGk）ai2(Tuk/2+Gp)bi=(568.10+875.00)2.50+2(517.04/2+32.67)4.50=6228.46kN.mM抗/M倾=6228.46/1880.54=3.31抗倾覆验算3.311.6,满足要求。7.桩身承载力验算(1)正截面受压承载力计算 按照Mx作用在对角线进行计算，Mx=Mk=2352.47kN.m，yi=2.0020.5=2.83mNk=(Fk1.2Gk)/nMxyi/yi2=(766.94+1.2875.00)/4(2352.472.83)/(22.832) =454.24415.63Nkmax=869.87kN，Nkmin=38.61kNc=0.85cfcAj=0.8535.9010000.09=2746.35kN正截面受压承载力=2746.35kNNkmax=869.87kN,满足要求。(2)预制桩插筋受拉承载力验算插筋采用HRB400，fy=360.00N/mm2，取620，As=6314=1884mm2fyAs=3601884=N=678.24kN fyAs=678.24kNNkmin=38.61kN,正截面受拉承载力满足要求。M倾/(4x1As)=1880.541000/(42.001884)=124.77N/mm2 M倾/(4x1As)=124.77N/mm2360.00N/mm2,满足要求。 (3)承台受冲切承载力验算1）塔身边冲切承载力计算F=F1.2Qik=Fk，=766.94kN，ho=1.40-0.10=1.30m=1300mmhp=1.0+(2000-1400)/(2000-800)(0.9-1.0)=0.950=2.00-0.40/2-1.60/2=1.00m,=0/ho=1.00/1.30=0.770=0.84/(+0.2)=0.84/(0.77+0.2)=0.87um=4(1.60+1.30)=11.60mhp0umftho=0.950.8711.601.5710001.30=19567.88kN承台受冲切承载力=19567.88kNF=766.94kN,满足要求。2)角桩向上冲切力承载力计算N1=Nk，=Fk，/n+ Mxyi/yi2=766.94/4+2352.472.83/(22.832)=607.37kN1x=1y=0/ho=1.00/1.30=0.77,c1=c2=0.50+0.20=0.70mV=2Nk，=2607.37=1214.7kN1x=1y=0.56/(1x+0.2)=0.56/(0.77+0.2)=0.581x(c2+1y/2)+1y(c1+1x/2)hpftho=0.58(0.70+1.00/2)20.951.5710001.30=2699.02kN角桩向上冲切承载力=2699.0kNV=1214.7kN,满足要求。3)承台受剪切承载力验算Nk，=Fk，/n+ Mxyi/yi2=766.94/4+2352.472.83/(22.832)=607.37kNV=2Nk，=2607.37=1214.74kNhs=(800/ho)1/4=(800/1300)0.25=0.89,=0/ho=1.00/1.30=0.77=1.75/(+1)=1.75/(0.77+1)=0.99,b0=5.00m=5000mmhsftb0ho=0.890.991.5710005.001.30=8991.63kN承台受剪切承载力=8991.63kNV=1214.74kN,满足要求。(4)承台抗弯验算1)承台弯矩计算Ni=Fk，/n+ Mxyi/yi2=766.94/4+2352.472.83/(22.832)=607.37kN,Xi=2.00mM=NiXi=2607.372.00=2429.48kN.m2)承台配筋计算承台采用HRB400，fy=360.00N/mm2As=M/0.9fyho=2429.48106/(0.93601300)=5768mm2取2525 197mm (钢筋间距满足要求),As=25491=12275mm2承台配筋面积12275mm26500mm2,满足要求。8.计算结果（1）基础桩4根400 预应力管桩,桩顶标高-5.85m,桩长24.20m；桩混凝土等级C80,壁厚95mm,桩顶插筋620。（2）承台长(a)=5.00m，宽(b)=5.00m，高(h)=1.40m ，桩中心与承台中心2.00m，承台面标高-4.55m；混凝土等级C35，承台底钢筋采用双向2525197mm。（3）基础大样图塔吊基础平面图塔吊基础剖面图2.计算参数 （1）基本参数采用1台QTZ80(5613)塔式起重机，塔身尺寸1.60m,地下室开挖深度为-7.60m；现场地面标高-1.20m，承台面标高-6.20m；采用预应力管桩基础，地下水位-2.50m。1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN)M(kN.m)FkFhMMZ工作状态550.0018.401695.00301.00非工作状态472.0074.901688.000比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按工作状态计算如图Fk=550.00kNFh=18.40kNM=1695.00+18.401.30=1718.92kN.mFk，=550.001.35=742.50kNFh，=18.401.35=24.84kNMk=(1695.00+18.401.30)1.35=2320.54kN.m2）桩顶以下岩土力学资料序号地层名称厚度L(m)极限侧阻力标准值qsik(kPa)极限端阻力标准值qpk(kPa)qsiki(kN/m)抗拔系数iiqsiki(kN/m)1填土1.9022.0041.800.4016.722淤泥质土4.6014.0064.400.5032.203粉质粘土1.1026.0028.600.6017.164砂质粘土18.5024.00444.000.70310.805全风化硬质岩0.50140.003500.0070.000.8056.00桩长26.60qsik*Li648.80iqsik*Li432.883）基础设计主要参数基础桩采用4根400预应力管桩,桩顶标高-7.50m；桩混凝土等级C80,fC=35.90N/mm2 ,EC=3.80104 N/mm2；ft=2.22N/mm2,桩长26.60m,壁厚95mm；钢筋HRB400，fy=360.00N/mm2,Es=2.00105N/mm2承台尺寸长(a)=5.00m,宽(b)=5.00m,高(h)=1.40m；桩中心与承台中心2.00m,承台面标高-6.20m；承台混凝土等级C35，ft=1.57N/mm2,fC=16.70N/mm2,砼=25kN/m3Gk=abh砼=5.005.001.4025=875.00kN塔吊基础尺寸示意图2.桩顶作用效应计算（1）竖向力1）轴心竖向力作用下Nk=(FkGk)/n=(550.00+875.00)/4=356.25kN2）偏心竖向力作用下按照Mx作用在对角线进行计算，Mx=Mk=1718.92kN.m yi=2.0020.5=2.83mNk =(FkGk)/nMxyi/yi2=(550.00+875.00)/4(1718.922.83)/(22.832)=356.25303.70Nkmax=659.95kN, Nkmin=52.55kN (基桩不承受竖向拉力)(2)水平力Hik=Fh/n=18.40/4=4.60kN3.单桩允许承载力特征值计算 管桩外径d=400mm=0.40m，内径d1=400-295=210mm=0.21m，hb=0.50hb/d=0.50/0.40=1.25,p =0.161.25=0.20（1）单桩竖向极限承载力标准值计算Aj=(d2-d12)/4=3.14(0.402-0.212)/4=0.09m2,Apl=d12/4=3.140.212/4=0.03m2Qsk=uqsiki=dqsiki=3.140.40648.80=814.89kNQpk=qpk(Aj+pApl)=3500.00(0.09+0.200.03)=336.00kNQuk= QskQpk=814.89+336.00=1150.89kNRa=1/KQuk=1/21150.89=575.45kN(2)桩基竖向承载力计算1）轴心竖向力作用下 Nk=356.25kNRa=575.45kN,竖向承载力满足要求。2）偏心竖向力作用下 Nkmax=659.95kNRa=1.2575.45=690.54kN,竖向承载力满足要求。4.桩基水平承载力验算(1)单桩水平承载力特征值计算I=(d4-d14)/64=3.14/64(0.404-0.214)=0.0012m4EI=EcI=3.801070.0012=45600kN.m2查表得:m=6.00103kN/m4, Xoa=0.010mbo=0.9(1.5d+0.5)=0.99m=990mm=(mbo/ ECI)0.2=(6.0010000.99/45600)0.2=0.67L=0.6726.60=17.824,按 L=4,查表得:x=2.441RHa=0.75(3EI/x)oa=0.75(0.67345600/2.441)0.01=42.14kN（2）桩基水平承载力计算Hik=4.60kNRha=42.14kN,水平承载力满足要求。5.抗拔桩基承载力验算（1）抗拔极限承载力标准值计算Tgk=1/nu1iqsikLi=1/4(2.002+0.40)4432.88=1904.67kNTuk=iqsikuiLi=432.883.140.40=543.70kN(2)抗拔承载力计算Ggp=5.005.0026.50(18.80 - 10)/4=1457.50kNGp=(3.140.402-3.14(0.212)/426.60(25 - 10)=35.91kNTgk/2+Ggp=1904.67/2+1457.50=2409.84kNTuk/2+Gp=543.70/2+35.91=307.76kN由于基桩不承受竖向拉力,故基桩呈整体性和非整体性破坏的抗拔承载力满足要求。6.抗倾覆验算a1=5.00/2=2.50m,bi=5.00/2+2.00=4.50m倾覆力矩M倾=MFhh=1695+18.40(14.006.20)=1838.52kN.m抗倾覆力矩M抗=（FkGk）ai2(Tuk/2+Gp)bi=(550.00+875.00)2.50+2(543.70/2+35.91)4.50=6332.34kN.mM抗/M倾=6332.34/1838.52=3.44抗倾覆验算3.441.6,满足要求。7.桩身承载力验算(1)正截面受压承载力计算 按照Mx作用在对角线进行计算，Mx=Mk=2320.54kN.m，yi=2.0020.5=2.83mNk=(Fk1.2Gk)/nMxyi/yi2=(742.50+1.2875.00)/4(2320.542.83)/(22.832) =448.13409.99Nkmax=858.12kN，Nkmin=38.14kNc=0.85cfcAj=0.8535.9010000.09=2746.35kN正截面受压承载力=2746.35kNNkmax=858.12kN,满足要求。(2)预制桩插筋受拉承载力验算插筋采用HRB400，fy=360.00N/mm2，取620，As=6314=1884mm2fyAs=3601884=N=678.24kN fyAs=678.24kNNkmin=38.14kN,正截面受拉承载力满足要求。M倾/(4x1As)=1838.521000/(42.001884)=121.98N/mm2 M倾/(4x1As)=121.98N/mm2360.00N/mm2,满足要求。 (3)承台受冲切承载力验算1）塔身边冲切承载力计算F=F1.2Qik=Fk，=742.50kN，ho=1.40-0.10=1.30m=1300mmhp=1.0+(2000-1400)/(2000-800)(0.9-1.0)=0.950=2.00-0.40/2-1.60/2=1.00m,=0/ho=1.00/1.30=0.770=0.84/(+0.2)=0.84/(0.77+0.2)=0.87um=4(1.60+