塔吊基础及附墙

海立集团长阳路2555号综合改造项目塔吊基础、附墙施工方案1 、工程概况海立集团长阳路2555号综合改造项目位于上海市杨浦区长阳路2555号。工程总建筑面积为26208平方米，地下建筑面积6723平方米（地下室共2层）。本工程1至3层为商贸展示裙房，4至14层为办公楼，总高度58.25米。结构体系为框架剪力墙结构。，根据施工现场实际情况，确定在基坑东面的围护桩外安装一台中联TC6015A-10塔吊供施工使用，塔吊基础中心线离拟建建筑物外边A轴线的垂直距离为5.76米，塔吊基础中心线离拟建建筑物附墙位置的B轴线的垂直距离为10.76米，塔吊在南北方向的位置确在定拟建建筑物的5轴6轴之间，塔吊安装高度为75m，起重臂长为60m.。1.2编制依据施工提供的相关图纸现行国家、行业及地方施工技术规范有关规定。建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)建筑桩基技术规程(JGJ94-2008)钢结构设计规范(GB50017)混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程（JGJ196-2010）塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009）塔式起重机安全规程（GB5144-2006） 塔式起重机操作使用规程（JG/T100）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80）建筑施工安全检查标准（JGJ59）建筑机械使用安全技术规程（JGJ33）施工现场的安全控制（DBJ-08-903）TC6015A塔吊使用说明书（长沙中联重工科技发展股份有限公司）2 、塔吊基础设置及基础方案2.1塔吊基础设置根据现场实际情况，塔吊承台采用混凝土灌注桩与混凝土承台结合的形式，混凝土标号为C35，塔吊四桩间距为4400mm2900mm，桩直径为800mm，混凝土灌注桩基深度为38650mm，混凝土灌注桩配筋按海立总部大楼塔吊基础施工方案图（图2、图3）进行配筋，承台深度范围100mm宽度与基坑围护桩间采用塑料泡沫板与围护桩进行隔离，塔吊承台尺寸为6000mm4500mm1400mm,的矩形承台，经计算该承台满足塔吊的抗倾覆力矩。塔吊基础方案见后附塔吊基础方案图。2.2塔吊基础计算书2.2.1设计依据：一、 设计依据：1、上海市民防地基勘察院提供的（编号：2010-K-2-379）2、长沙中联重科塔吊TC6015A-10技术参数。荷载工况Fh（KN）（水平力）Fv（KN）（竖向力）M（KNm）（弯矩）Mn（KNm）（扭矩）工作工况31.05760.63085385非工作工况116.9680.338300.0二、 桩基设计依据建筑桩基础技术规范JGJ 94-2008 第5.1.5条规定：单桩竖向极限承载力标准值Quk=Qsk+Qpk= qsikli+qpkAp依据建筑桩基础技术规范JGJ 94-2008 第5.4.6条规定：桩基的抗拔极限承载力标准值Tuk= iqsikuili计算过程如下表桩侧极限摩阻力标准值fs和桩端极限端阻力标准值fp表800管桩承载力计算表格孔点号孔土层参数抗拔桩承载力系数层号土层名称土层厚度（m）qs（kpa标准值）灌注桩qk（kpa标准值）灌注桩杂填土1.4-灰黄色粘土0.9150.7夹灰色砂质粉土3150.7灰色淤泥质粉质粘土4150.7灰色淤泥质粘土8.1150.71-1灰色粘土3.1300.71-2灰色粉质粘土3.9350.7暗绿色粉质粘土4.5550.71草黄色砂质粉土8.17017000.72灰色粉砂68525000.61灰色粘土16502-1灰色粉砂、粉质粘土互层4.1602-2灰色粉质粘土3.9551灰色细砂夹粘性土852700800灌注桩（承压）Ap(m2)qsikli（KN）Apqpk（KN）0.50345061257单桩承载力极限值5763特征值2880设计值3600注：1、上表各土层的fs、fp除以安全系数2即为相应的特征值。2、当钻孔灌注桩桩径大于850时，上表数据宜根据桩基规范适当折减。3、以上数据未考虑液化折减问题根据以上表格计算，可以得出单桩的竖向承载力特征值 Ra=2880 KN。对于桩基的抗拔极限承载力特征值，依据建筑桩基础技术规范JGJ 94-2008 第5.4.6条规定：桩基的抗拔极限承载力标准值Tuk= iqsikuili=1577KN考虑到桩自身的重力G=40.8238.6525=486KN计算出抗拔极限承载力特征值 T=1577+486=2043 KN依据建筑桩基础技术规范JGJ 94-2008 第5.8.7条规定，钢筋混凝土轴心抗拔桩的正截面受拉承载力应符合下式规定：NfyAs+fpyApy本桩基中四根桩纵向主筋配筋为12 20的三级钢，N360420212=1357KN取两个计算结果的较小者，桩基的抗拔极限承载力特征值T=1357KN三、桩顶竖向力的计算依据建筑桩基础技术规范JGJ 94-2008 第5.1.1条规定：偏心竖向力作用下Nik=Fk+GknMxkyiyi2+Mykxixi2水平力Hik=Hkn3.1在工作工况下桩基础的验算在工作工况作用下，Fh=31.05 KN，Fv=760.6 KN，M=3085 KNm，扭矩Mn不予考虑(塔吊扭矩及水平推力依靠塔吊基础与土体的摩擦力及侧面阻力平衡)。3.1.1弯矩为绕x轴方向时M=M+Fhh=3085+31.051.4=3128.5 KNm竖向力 Nik=945+760.643128.51.451.45240=965.8/-113 KN故N1=N2=965.8 KN , N3=N4=-113KN水平力Hik=31.054=7.8KN3.1.2弯矩为绕y轴方向时M=M+Fhh=3085+31.051.4=3128.5 KNm竖向力 Nik=945+760.6403128.52.22.224=781.9/70.9KN故N2=N4=781.9KN , N1=N3=70.9KN水平力Hik=31.054=7.8KN3.1.3弯矩为绕w轴方向时M=M+Fhh=3085+31.051.4=3128.5 KNm根据分解，可以求出Mx=2503KNm , My=1877KNm ,竖向力 Nik=945+760.6425031.451.452418772.22.224=426.4431.6213.3 KN故Nmax=N4=1071.3KN , Nmin=N1=-218.5KNN2=208.1KN , N3=644.7KN水平力Hik=31.054=7.8KN3.2在非工作工况下桩基础的验算在非工作工况作用下，Fh=116.9 KN，Fv=680.3 KN，M=3830 KNm，Mn=0。3.2.1弯矩为绕x轴方向时M=M+Fhh=3830+116.91.4=3947 KNm竖向力 Nik=945+680.3439471.451.45240=1086.8/-274.2 KN故N1=N2=1086.8 KN , N3=N4=-274.2 KN水平力Hik=116.94=29KN3.2.2弯矩为绕y轴方向时竖向力 Nik=945+680.34039472.22.224=854.8/-42.2 KN故N2=N4=854.8KN , N1=N3=-42.2 KN水平力Hik=116.94=29KN3.2.3弯矩为绕w轴方向时根据分解，可以求出Mx=3157KNm , My=2368.2KNm ,竖向力 Nik=945+680.3431571.451.452423682.22.224=426.4544.3269 KN故Nmax=N4=1239.7KN , Nmin=N1=-386.9KNN2=151.1KN , N3=701.7 KN水平力Hik=116.94=29KN3.3计算结果 将计算结果汇总，整理如下表 工况 弯矩方向工作工况轴力（KN）非工作工况轴力（KN）绕X轴N1965.81086.6N2965.81086.6N3-113-274.2N4-113-274.2绕Y轴N170.9-42.2N2781.9854.8N370.9-42.2N4781.9854.8绕W轴N1-218.5-386.9N2208.1151.1N3644.7701.7N41071.31239.7根据以上表格，桩基承受的最大压力N=1239.7KN，最大拉力T=386.9KN而单桩的竖向承载力特征值 Ra=2880 KN。桩基的抗拔极限承载力特征值T=1357KN。故均满足要求！四、承台验算依据建筑桩基础技术规范JGJ 94-2008 第5.9.6条规定：桩基承台厚度应满足柱（墙）对承台的冲切和基桩对承台的冲切承载力要求。4.1承台抗冲切验算4.1.1柱对承台的冲切依据建筑桩基础技术规范JGJ 94-2008 第5.9.7条规定：对于柱下矩形独立承台受柱冲切的承载力可以按照下列公式计算：Fl20xbc+aoy+0yhc+aoxhpfth00x=0.840x+0.2 0y=0.840y+0.20x=a0xh0 0y=a0yh0 均应满足0.251.0的要求。Fl为不计承台及其上土重，在荷载标准效应组合下作用于冲切破坏锥上的冲切力设计值计算出 0x=0.881.3=0.68 0y=0.131.3=0.1 ,取0.250x=0.840.68+0.2=0.95 0y=0.840.25+0.2=1.87柱在工作工况作用下，竖向力最大为Fv=760.6 KN取 Fl=1.2Nmax=1.2760.6=912.7KNF=20xbc+aoy+0yhc+aoxhpfth0 =20.952+0.13+1.872+0.881.01.571061.3 =30230 KN FlF柱对承台的冲切满足要求！4.1.2桩基对承台的冲切依据建筑桩基础技术规范JGJ 94-2008 第5.9.8条规定：对位于柱（墙）冲切破坏锥体以外的基桩，四桩以上（含四桩）承台受角桩冲切的承载力可按下列公式计算：Nl21xc2+a1y2+1yc1+a1x2hpfth01x=0.561x+0.2 0y=0.561y+0.21x=a1xh0 1y=a1yh0 均应满足0.251.0的要求。Nl为不计承台及其上土重，在荷载标准效应组合下作用下角桩（含复合基桩）反力设计值。计算出 1x=0.81.3=0.62 1y=0.131.3=0.1 ,取0.251x=0.560.68+0.2=0.68 0y=0.560.25+0.2=1.24有对桩基的验算可得，在非工作工况，弯矩为W方向时，桩4的反力最大。取 N4=1.2680.34+1.4(31571.451.4524+23682.22.224) =1.2170.1+1.4(544.3+269)=1342.7KN取Nl=1.35N4=1.35983.4=1337.4 KNN=21xc2+a1y2+1yc1+a1x2hpfth0 =20.681.12+0.132+1.241.12+0.821.01.571061.3 =5510 KN NlN柱对承台的冲切满足要求！4.2承台抗弯验算依据建筑桩基础技术规范JGJ 94-2008 第5.9.2条规定：柱下独立桩基承台的正截面弯矩计算截面取在柱边和承台变阶处，可以按照下列公式计算：Mx=NiyiMy=NixiNi为不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下的第i基桩或符合基桩竖向反力设计值。将Ni列表如下: 工况 弯矩方向工作工况轴力（KN）非工作工况轴力（KN）绕X轴N1983.21156.7N2983.21156.7N3-527.2-748.7N4-527.2-748.7绕Y轴N1-270-423.9N2725.9831.9N3-270-423.9N4725.9831.9绕W轴N1-549.9-753.278N2-245.2-368.9N3701.6825.2N41006.31209.6可以算出在工作工况作用下，外部弯矩绕x轴时Mx最大，Mx=1156.70.452=1041KN在非工作工况作用下，外部弯矩绕y轴时My最大，为1996.6KNmMy=983.21.22=2360KN依据混凝土结构设计规范GB50010-2010 第7.1.4条规定：As=M0.87h0fy计算出Asx=23601060.871300360=5796.2mm2实际配筋2522，As=9503.3mm2，配筋率=9503.314004500=0.01510.15% 满足要求！Asy=10411060.871300360=2556.7mm2实际配筋3322，As=12544.4mm2 配筋率=12544.414006000=0.01500.15% 满足要求！4.3承台抗剪验算依据建筑桩基础技术规范JGJ 97-2008 第5.9.9条规定：承台斜截面受剪承载力可按下列公式计算Vhsftb0h0=1.75+1 hs=(800h0)1/4x=axh0 1y=ayh0 均应满足0.253的要求。1-1截面向最大剪力V=1156.72=2313.4KN，y=ayh0 =0.131.3=0.1 ,取为0.25=1.750.25+1=1.4 hsftb0h0=1.01.41.571064.51.3=12800KN1-1截面剪力满足要求！2-2截面最大剪力V=831.92=1663.8KN，x=axh0 =0.881.3=0.68=1.750.68+1=1.04 hsftb0h0=1.01.041.5710661.3=12700KN2-2截面剪力满足要求！44承台剪切计算最大剪力设计值： Vmax=2765.23kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)的第6.3.4条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.710N/mm2； b承台的计算宽度，b=4500mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1350mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=250mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!4.5承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算4.6 桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.352225.50=3004.43kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=mm2。桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5.8.7条 受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-2128.33kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=7094.432mm2。由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1005mm23 、TC6015A塔机主要参数5.1 许用参数最大起升高度独立自由高度额定力矩最大起重量起重臂长度220m60m125t.m10t60m本工程选用参数安装初始高度独立自由高度额定力矩最大起重量起重臂长度14.801m60m125t.m10t60m5.2塔机安装类型：外附式。5.3最大起重量为10t；起重臂长度60m处，额定起重量为1.5t。5.4塔机起重臂铰点安装高度为14.801m。5.5本工程选用：最大独立自由高度60m。（从塔机基础面计算）5.6起重臂长度60m时，平衡重：2*3t+4*1.95t+3*1.65t=18.75t。5.7塔机总功率为63.9kw。4 、吊装的主要参数4.1 TC6015A塔机部件的重量、尺寸4.1.1起重臂重7.704t，外形（长宽高）6060013801200mm，重心位置距根部铰点约21.6m处(经地面试吊后确定重心位置，并需做好明显标记)。4.1.2平衡臂重6.214t，外形（长宽高）1310028651277mm。4.1.3回转支承重4.4t，外形（长宽高）419341932251mm。 4.1.4爬升套架重4.5t，外形（长宽高）240424046480mm。4.1.5固定基节MQQ重1.343t，外形（长宽高）200020002800mm。标准节MQQ重1.353t，外形（长宽高）200020002800mm。标准节MQ重1.245t，外形（长宽高）200020002800mm。4.1.6塔顶重1.7t，外形（长宽高）138013806660mm。4.2 安装TC6015A塔机起重设备50t汽车吊的主要参数4.2.1吊装起重臂时，起升高度为31m，回转半径为8m，起重力为12t。 4.2.2吊装平衡臂时，起升高度为32m，回转半径为7m，起重力为13t。4.2.3吊装回转支承座时，起升高度为30m，回转半径为11m,起重力为9.2t。4.2.4吊装塔顶时，起升高度为30m，回转半径为11m，起重力为9.2t。 4.2.5吊装平衡重时，起升高度为31m，回转半径为8m，起重力为12t。 部件名称重量t汽车吊起重能力t负荷率固定基节MQQ1.3439.214.6%回转支承座4.49.247.9%爬升套架4.59.249%塔顶1.8569.220.2%平衡臂6.2141347.8%起重臂7.7041264.2%平衡重31225%4.2.6汽车吊整机重量为40t（50t汽车吊），施工时四支腿间距为6.66m,单只支腿对地面压力为30t（最不利工况）,在支腿下铺设4-51m的路基箱（用200mm黄砂找平）或道木，受载地面压力为6t/m2,项目部确保地面承载能力。（包括50t汽车吊行驶路线及停泊和工作位置）4.3 安装时所需工具4.3.1吊索直径为21.5mm的钢丝绳，绳索：棉纱绳。4.3.2仪器：风速仪、经纬仪、水平仪。4.3.3其它工具：卸夹、扳手、4保险钢丝绳等。5 、安装准备5.1 TC6015A塔吊对基础载荷： 工作状态：垂直正压力为760.6KN,倾覆力矩为3085KN.m 扭矩Md=38.5KN.m,水平力H=31.05KN 非工作状态：垂直正压力为680.3KN,倾覆力矩为3830KN.m 扭矩Md=0KN.m,水平力H=116.9KN为了确保塔机基础承载力符合使用的要求，确保塔机在使用过程中的安全，请土建部门对塔机基础承载力进行计算，基础砼不低于C35级。塔机基础选用钻孔灌注桩+砼承台形式。基础设计详见土建部门施工方案。5.2 场地清理 施工前扫除内通道上的障碍物，保证具备应有的安装作业空间，作业上空无高压电线电缆。5.3 按公司的“装拆前零部件检查制度”做好安装准备工作。由土建部门按要求进行基础制作并按公司的“塔机安装隐蔽工程验收制度”进行基础验收，当试块报告砼强度达到80%及并提供基础隐蔽工程验收合格证明予我司后，方可进行塔机安装。6、施工人员配置工 种数 量备 注安装作业负责1名具备特殊工种操作证现场安全监护1名电工1名安装作业人员5名7、加强监督监测、落实责任人组织安装作业队伍配备现场指挥协调1名，安全监护1名，安装电工1名，塔机安装作业人员若干名。现场指挥协调职责全面负责施工过程中的对内对外接口管理，是安装作业的总负责人。安全监护负责安装过程中的安全工作，对塔机安装过程中进行监督，杜绝违章作业。安装作业人员、电工严格安装程序作业，听从指挥信号，正确佩戴安全防护用具，服从指挥及安全监护的命令。按要求进行基础制作并按公司的“塔机安装隐蔽工程验收制度”进行基础验收，当试块报告砼强度达到80%及并提供基础隐蔽工程验收合格证明予我司后，方可进行塔机安装。8、塔吊的顶升和附墙8.1 塔吊升降节方法参照该塔吊使用说明书上要求执行。8.2 塔吊升降节作业过程中，必须有专人指挥，专人照看电源，专人操作液压系统，专人拆装螺栓。操纵室内只准一人操作，必须听从指挥信号。8.3 顶升前应预先放松电缆，其长度宜大于顶升总高度，并应紧固好电缆卷筒。8.4 塔吊升降节时，必须调整好顶升套架滚轮与塔身标准节的间隙，并按规定使塔吊起重臂和平衡臂处于平衡状态，并将回转机构制动住。8.5附着技术要求及附着计算书（附着见塔机附墙布置图,附墙件由塔吊生产厂家提供成品）：8.5.1附着杆计算书塔机使用说明书中提供以下数据：附墙杆受力为垂直力=182kN 水平力=135kN 合力为226.7kN由于L1杆长度为16017mm，L2杆长度为14325mm，L3杆长度为14813mm，L4杆长度为12974mm故只需计算L1杆（最长杆件）受力即可选择截面选用400*400mm格构柱 L63*6拼方一. 截面特性L63*6：A=7.29cm2 q=5.72kg/m I0=27.12cm4 W=15.26cm3 y0=1.78cm格构柱: I=4Ix+4A*(20-1.42)2=4*27.12+4*7.29*(20-1.78)2=9788.6cm4i=(I/A)1/2=(9788.6/4/7.29) 1/2=18.32cmW=I/14=9788.6/20=489.41cm3取缀板重量系数为1.6,则L1杆重量为16.017*5.72*4*1.6=586.4kgL2杆重量为14.325*5.72*4*1.6=524.5kgL3杆重量为14.813*5.72*4*1.6=542.3kgL4杆重量为12.974*5.72*4*1.6=475kg二. 受弯杆件Ma=q*L2/8=(4*5.72)*1.6*9.8*16.0172/8=11504.7N.m三. 长细比=L/i=16017/183.2=87.5150查表,得=0.638四. 整体强度计算N/*A+Ma/(r*W)=226.7*1000/(0.638*4*7.29*100)+11504.7*1000/(1.2*489.41*1000)=141.5N/mm2215N/mm2五. 整体稳定性计算Nex=2*E*A/2=2*2.1*106*9.8*4*7.29*100/87.52=NN/*A+BmxMx/W1x(1-x*N/Nex)= 226.7*1000/(0.638*4*7.29*100)+1*11504.7*1000/489.41*1000*(1-0.638*226.7*1000/)=145.4N/mm2215N/mm2六. 单肢稳定性计算L=500mm i=1.93cm1=L1/i=500/19.3=25.9140且10.7*=0.7*87.5=61.25所以可不计算分肢稳定性八.挠度计算V=5qL4/384EI=5*(4*5.72)*1.6*9.8*16.0174*109/(384*2.06*9788.6*10000)=15.3mmL/500=16017/500=32.034mm所以满足要求.九.缀条计算cosa= cos45=0.707V=A*f/85*(fy/235) 1/2=4*7.29*100*215/85=7376NN=V/(n*cosa)=7376/(4*0.707)=2609N=N/A=2609/(6*50)=8.7N/mm22609N封面板连接处焊缝高度为6mm,贴角焊，要求封面板连接处焊缝长度不得少于500mmF=160*6*0.7*(500-40)=N=309kN 226.7kN所以满足要求。采用-L63*63*6等边角钢拼方，角钢外包尺寸为400*400mm，缀板选用-380*50*5mm，焊缝高度为4mm8.6 根据使用说明书提供：附墙杆对建筑结构的作用力: 水平剪力135KN，垂直拉压力182KN，建筑结构受载请土建部门验算,结构中的预埋件由土建埋设，必须满足受载要求，确保安全。8.6.1预埋件计算书查使用说明书，TC6015A塔机附墙杆对预埋件载荷为： V(剪切力)=135KN N(垂直拉、压力)=182KN fy=300N/mm2 fc=9.6N/mm2 取安全系数1.4 则V(剪切力)=189KN N(垂直拉、压力)=254.8KN AS=V/(aravfy)+N/(0.8abfy) ar=0.85 av=(4-0.08*d)(fc/fy)1/2 =0.429 ab=0.6+0.25t/d=0.6+0.25*20/20=0.85 AS=189*1000/(0.85*0.429*300)+254.8*1000/(0.8*0.85* 300)=2977mm2取16-20钢筋(级) 与预埋钢板塞焊联接A=16*3.14*102=5026mm2 AS=2977mm2 所以满足要求板厚20mm,t/d=20/20=10.6锚筋长500mm=25d所以,满足要求.8.7 附墙联接耳板由施工部门进行焊接，其焊缝必须符合焊接要求。8.8 请土建部门在TC6015A塔机塔身周围和建筑物结构附墙处（附墙向下1米左右高度）搭设操作平台。8.9 附着操作过程中，塔机起重臂吊重，必须处于平衡状态，保证建筑物和附着件连接可靠。8.10 用二台经纬仪从二个方向测量调整塔机附着下塔身垂直度2/1000，附着上塔身垂直度4/1000，塔机附着杆倾斜角不得超过10度。8.11 附着完成后，经验收合格方可使用。8.12 本工程塔机塔身组成： TC6015A塔机经一道附墙后塔身组成：1节固定基节MQQ+1节标准节MQQ+24节标准节MQ。9、重大危险危险源清单及安全管理措施 序号作业活动危险因素可能导致事故风险级别技术和管理措施责任人 1 1机械施工特种作业和机械操作工未经培训合格上岗作业的机械伤害严重1、必须严格审核持证上岗2、施工前，对装拆人员进行安全教育、安全技术交底王海林2塔式起重机未制定安装拆卸方案机具伤害一般1、必须制定装拆方案，并经上级部门审核批准2、明确设备的状况3、不得在恶劣的环境中装拆朱 敏3塔式起重机高塔指挥无可靠的通讯设备机具伤害一般1、需配置完好准用的通讯设备2、通讯信号需正确、通畅、明确王扣宝4机械施工起重机倾覆设备坍塌严重1、编制施工方案，须经有关部门审核，并严格执行2、组织持证人员上岗3、不得在恶劣环境中装拆4、安全员、机管员检查控制5、明确机械的地基承载力6、隐蔽工程验收的监督朱 敏5机械施工高空违章作业高处坠落严重1、特种作业人员持证上岗2、严格遵守安全技术操作规程和施工方案3、正确使用劳防用品和工具4、安全员机管员检查控制王扣宝6塔式起重机恶劣天气进行起重机装拆和升降工作机具伤害一般1、四级风以上不得进行装拆、升节作业2、风霜雪雨需做好防滑措施3、指派专人收听天气预报王扣宝7塔式起重机起重机装拆无专职安全监护人员机具伤害一般1、指派专职持证安全监护人员2、监护人员需认真尽职王扣宝8塔式起重机起重机装拆未设警戒区域机具伤害一般1、需设置警戒区域2、警戒区域内不得闲杂人员进入王扣宝9塔式起重机装拆人员不正确使用安全防护用品机具伤害一般1、需配置安全防护用品，并确实可靠2、对相关人员进行安全教育，提高安全意识王扣宝10用电电工作业未穿绝缘鞋、作业工具绝缘坏、无证上岗触电一般1、电工作业需配置安全劳防用品2、需持特殊工种上岗证3、对电工进行安全交底，提高安全意识王海林10、塔吊安装、使用、拆卸事故应急救援预案 公司目前主要使用的起重机械设备有施工电梯、塔吊两类，由于其高空、高速、高危的工作性质所决定，它的危险性较大，容易发生事故。倘若某环节稍有疏忽，就有可能引致事故发生。为应对突发事故，及时有效地控制事故的扩大，使抢险救灾工作有条不紊地进行，把损失减低到最低限度，特制上海民安建设发展有限公司塔吊装拆事故应急救援预案。一、主要危险源方面1. 塔吊的安装、拆卸和吊装工程。2. 塔吊在施工使用过程中的不安全状态。3. 不规范用电和动火作业。4. 不可抗拒的自然灾害。二、事故预测与对策1. 事故预测1) 塔吊的安装、拆卸和吊装工作是高空、高危作业，稍有疏忽就易发生伤亡事故。常见的有高处坠落、起重伤害、物体打击等事故。假如一旦发生事故，要做到及时上报，抢救伤员和保护现场。2) 塔吊在施工使用过程中，工作高度可达100米以上，如果发现塔吊基础下沉、倾斜：应立即停止作业，并将回转机构锁住，限制其转动。根据情况设置地锚，控制塔吊的倾斜。通知有关部门进行组织抢救整改，防止事态