单层双跨厂房设计例题

装配式钢筋混凝土排架结构单层厂房设计实例2005.11目 录一、 设计资料.二、 建筑设计.三、 结构构件选型四、 计算模型.五、 荷载计算六、 内力计算.七、 柱的内力组合八、 排架柱设计.九、 基础设计.十、 结构施工图一、设计资料1、工程地点：市郊区。 2、主要工艺参数（1）双跨24m24m，等高，柱距6m（不抽柱），厂房纵向总长度66m。（2）每跨各设两台桥式双钩吊车, 中级工作制A5，20/5t，轨顶标高10.000m，无悬挂吊车。（3）室内外高差150mm。（4）山墙设4.2 m宽钢木推拉门。3、屋面做法与屋盖结构级防水：4厚SBS改性沥清防水卷材，40厚加筋细石混凝土；外天沟有组织排水；不设保温层。不设天窗；屋面板底不抹灰，刷白色涂料。不上人，无积灰荷载。选用预应力混凝土折线形屋架，1.56.0m预应力混凝土屋面板。4、围护砖墙（柱外侧）：240mm厚，加气混凝土砌块；外墙，12厚1：3水泥砂浆打底，8厚1：2.5水泥砂浆粉面； 内墙，15厚1：3水泥砂浆打底，10厚1：2水泥砂浆粉面；均浅色涂料饰面。5、不考虑抗震设防，基本风压0.45kN/m2，基本雪压0.25kN/m26、工程地质厂区地形平坦。土层分布：（1）素填土,地表下1.201.50m厚,稍密, 软塑,17.5kN/m3；（2）灰色粘土层,1012m厚，层位稳定，呈可塑-硬塑，可作持力层，fa180kN/m2，19.2kN/m3；地下水位在自然地面以下3.5m。二、建筑设计1、建筑平面设计建筑纵向总长度66m100m，可不设缝。窗、门布置按建筑要求和立、剖面设计统一考虑。2、建筑剖面设计按照结构设计提供的柱、屋架和基础梁选型的尺寸和要求，并满足建筑采光、通风及立面美观等要求。纵墙在墙顶(檐口)、柱顶等处设四道圈梁，有三道兼作过梁。纵墙设置符合基础梁的要求：墙高15m；窗宽3.6m在3.04.2m内；窗洞迭加高度23.32.08.6m8.6m；窗间墙均1.2m。建筑平面草图边柱剖面草图345012.20013.850三、结构构件选型 标准构件选型1、1.5m6.0m预应力混凝土屋面板（1）荷载计算4厚SBS改性沥清防水卷材和保护层 0.10 kN/m240厚加筋细石混凝土 0.04251.00 kN/m2不上人屋面活荷载 0.50 kN/m2（2）均布荷载组合设计值1.2(1.000.10)1.40.502.02 kN/m2（3）屋面板选型查图集号92G410(一)，荷载等级2级，冷拉级钢筋，允许荷载：q3.102.02 kN/m2。厂房中部屋面板选用Y-WB-2，厂房端部屋面板选用Y-WB-2s。屋面板自重1.4 kN/，灌缝重0.1 kN/。查95G415 p.24，每榀屋架布置16块屋面板。2、钢筋混凝土天沟板屋面排水方式采用外天沟，无抗震设防要求，取天沟宽度770mm.（1）荷载计算4厚SBS改性沥清防水卷材和保护层 0.10 kN/m240厚加筋细石混凝土 0.065251.625 kN/m2积水荷载按230mm高计： 2.30 kN/m2（注：天沟内找坡层厚度按最厚处和中间处的平均值计算。40厚加筋细石混凝土找坡层按12m排水坡5坡度，最低处厚度20mm，考虑6m天沟最大找坡层按(80+50)/2=65mm厚度计算，加筋细石混凝土自重密度取25 kN/m3，平均厚度取0.065m，如下图所示：）8050201200卷材防水层考虑高、低肋覆盖部分，按天沟平均内宽b的2.5倍计算，b天沟宽度190mm770190580mm（2）天沟板外荷载组合设计值1.2(1.6250.102.5)1.42.300.583.17 kN/m（3）天沟板选型查图集号92G410(三)，荷载等级1级，允许荷载：q4.133.17 kN/m。中部天沟板选用TGB77-1，开洞天沟板选用TGB77-1a、1b，端部天沟板选用TGB77-1sa、1sb。天沟板自重2.24kN/m。3、24m预应力混凝土折线形屋架及支撑（1）荷载计算4厚SBS改性沥清防水卷材和保 0.10 kN/m240厚加筋细石混凝土 0.04251.00 kN/m2屋面板自重及灌缝 1.400.101.50 kN/m2屋架支撑： 0.05 kN/m2 恒载标准值： 2.65 kN/m2不上人屋面活荷载标准值： 0.50 kN/m2（2）屋面荷载设计值： q1.22.651.40.53.88 kN/m2（3）屋架选型查图集号95G415(三) p.4表3，无天窗、无悬挂吊车，荷载等级2级，q4.003.88 kN/m。得屋架承载能力等级为2；由表2，外天沟，得檐口形状代号为B。故屋架选用YWJ24-2-Ba。屋架自重110kN (查95G415(三)p.5表5)，屋架端部高度1650mm，屋架中部高度3450mm，屋架斜坡高度345016501800mm (查95G415(三) p.25模板图) （4）屋架支撑选型查图集号95G415 p.6、9，非抗震：上弦横向水平支撑SC：两端部第一柱距间(增强屋盖刚度和屋架上弦稳定，传递抗风柱承受的风荷载)；下弦横向水平支撑XC：两端部第一柱距间(跨度18m应设，作为垂直支撑的支承点)；垂直支撑CC-1A、2A：两端部第一柱距间，屋架的两端和中部； 水平系杆GX-1、2：非端部下弦(无下弦横向水平支撑处)，通长，屋架的两端和中部。屋架支撑自重标准值取0.05 kN/m24、6m先张法预应力混凝土吊车梁查图集号95G425 p.9吊车梁选用表(一)：吊车A5中级工作制，额定起重量20/5 t，吊车跨度S2420.7522.5m，故吊车梁选用Y-XDL-7。吊车梁高h1200mm，吊车梁下部宽0.34m，上部宽0.5m，梁底垫板厚10mm。p.32查到预留螺栓孔间距240mm。 吊车梁自重45 kN。5、吊车轨道联结查图集95G325 p.7选用表：吊车A5中级工作制，额定起重量20/5t，吊车跨度22.5m，A2400mm，故吊车轨道选用DGL-11。轨道顶面至梁顶面距离170190mm；吊车轨道联结件自重：(283.72.62)10/10002.86kN，2.86/60.48kN/m。(查95G325 p.16 DGL-11材料表)6、吊车参数查图集号95G426 p.36或95G325 p.36“大起厂DSQD型吊车规格”：吊车A5中级工作制，额定起重量20/5 t，吊车跨度22.5m，查得：吊车总重241kN，小车重63.77kN，最大轮压170kN；吊车轮距W4.00m，D0.468m，总高H11.922m。7、钢筋混凝土基础梁檐口标高：12.21.6513.85m240mm厚外纵墙高度(从基础顶面至屋架檐口)檐口标高室内外高差室外地面到基础顶面高13.850.514.35m查图集号93G320 p.9，按突出于柱外的墙、有窗、非抗震设计，基础梁选用JL-3，其截面为bh240450mm(查93G320 p.12)，基础梁自重16.1kN(查93G320 p.8表5)；山墙基础梁按突出于柱外的墙，有门，非抗震设计，墙高在12.1-15.0，基础梁选用JL-4。基础梁高450mm。故综合以上，标准构件选型表如表1所示： 标准构件选型一览表 表1构件名称标准图集号设计荷载允许荷载型号自重荷载屋面板92G410(一)2.02 kN/m23.10kN/m2Y-WB-21.50kN/m2天沟板92G410(三)3.17 kN/m4.13 kN/mTGB77-1 2.24kN/m屋架95G415(三)3.88 kN/m24.00 kN/m2YWJ24-2-Ba 110kN/榀吊车梁95G425200/50kN和22.5m高度 h1.2mY-XDL-745kN/根吊车轨道联结95G325高度 h0.19mDGL-110.48kN/m 柱的几何尺寸图11、柱高（1）基准参数轨顶标高：10.000m，初定基础顶面标高：0.500m。（2）柱高度尺寸吊车总高：H1=1.922 m吊车梁轨道连接和垫板总高：19010200mm牛腿顶标高：10.0000.2001.2008.600m上柱高度：Hu120020019222783600(吊车顶面至屋架下弦间隙取278mm，符合100300mm)下柱高度：Hl86005009100m(下柱高度是从牛腿顶面计算到基础顶面)全柱高度：H3600910012700mm(如图1所示)2、柱截面尺寸按实用混凝土结构构造手册国振喜等1993年第二版套用p.86，5/20t、轨顶标高10.2m、无吊车走道，则：图2 边柱：上柱： bh400400下柱：bfhhfb工4001000150120(图2)中柱：上柱：bh400600下柱：bfhhfb工4001000150120(图2)校核柱截面尺寸：bf400mmHl /259100/25364mm（可以）h1000mmHl/12=9100/12758mm（可以）750400B2B1750300B2B1400902260750纵向定位轴线校核：对于20/5t的吊车，B1260mm(查房屋建筑学)边柱：B2750400B1750400260 90mm80 mm（可以）中柱：B2750300B1750300260 190mm80 mm（可以）四、计算模型1、排架计算模型中柱上柱截面400600边柱上柱截面400400H=12.7mHu=3.6mHl=9.1mABC边柱、中柱下柱截面10001501502525120400CBA2、柱的计算参数（1）边柱(A、C)：（注：翼缘厚度按平均值：hf25/2150162.5mm计算，如下图所示。）1000162.5162.5400120Au=400400=1.6105 mm2Iu=4004003=2.13109 mm4Al=1000400(1000162.52)(400120) =2.11105 mm2Il=40010003(400120)(1000162.52)3=2.6161010 mm4由混凝土结构（中册）附录10中的附图10-1，0.283，n0.081（2）中柱(B)：Au=400600=2.4105 mm2Iu=4006003=7.2109 mm4Al=2.11105 mm2Il=2.6161010 mm4故剪力分配系数：B120.3140.372柱的计算参数列于表2中： 表2参数边柱(A、C)中柱(B)Au1.6105mm22.4105mm2Iu2.13109mm47.2109mm4Al2.11105mm22.11105mm2Il2.6161010mm42.6161010mm4Hu/H0.2830.283nIu/Il0.0810.275ui1.6021011H3/E1.3501011H3/E0.3140.372五、荷载计算1、恒载750750750150e1A=50e1B=150150600400e2A=300e4A=250e4B=750e4B=75010001000G1A311.09kNG2A17.28kNG4A57.46kNG3A63.36kNG1B311.09kNG1BG2B25.92kNG4B57.46kNG4BG3B63.36kN柱A、C柱B（1）屋盖结构自重G14厚SBS改性沥青防水卷材 = 0.10 kN/m2；40厚加筋细石混凝土 0.04251.00 kN/m2；屋盖支撑 0.05 kN/m2；预应力混凝土大型屋面板(包括灌缝重)= 1.50 kN/m2；gk = 2.65 kN/m2天沟板 =2.24 kN/m；屋架 110 kN/榀作用在横向平面排架柱顶的屋盖结构自重设计值为：G1A1.2(2.65624/22.246110/2)311.09 kNG1B311.09 kNe1A= hu /2150400/215050mme2A(hlhu)/2(1000400)/2300mme1B150mmM1A= G1Ae1A311.090.0515.55 kN.m ( ) 上柱上截面M1A= G1Ae2A311.090.393.33 kN.m（ ） 上柱下截面（2）柱自重G2、G3上柱：G2A1.20.40.43.62517.28 kNM2AG2Ae2A17.280.35.18 kN.m（ ）G2B1.20.40.63.62525.92 kN下柱：G3A1.22.1110-19.1251.163.36 kNG3B1.22.1110-19.1251.163.36 kN（注：1.1是考虑下柱牛腿及部分矩形截面部分的自重增大系数。）（3）吊车梁及轨道联结自重G4G4A1.2450.48657.46 kNG4B57.46 kNe4A750hl/2250mme4B750mmM4AG4Ae4A57.460.2514.37 kN.m（ ）恒载汇总：边柱(A、C)的下柱上截面弯矩为：M1AM2AM4A93.335.1814.3784.14 kN.m（ ）则恒载作用下的计算简图为：311.09kN622.18kN15.55 kN.m84.14 kN.m63.36 kN63.36 kN17.28 kN57.46 kN25.92 kN114.92 kNABC（注：图中，“ ”以上数字表示作用于上柱下截面的集中力；“ ”以下数字表示作用于下柱上截面的集中力。）2、屋面活荷载 由荷载规范查得不上人屋面活荷载标准值为0.5kN/m2。屋面活荷载作用于左跨时在柱顶产生的集中力为：Q1A1.40.5624/2 = 50.4 kNQ1B50.4 kNM1AQ1Ae1A50.40.052.52 kN.m ( ) 上柱上截面M1AQ1Ae2A50.40.3015.12 kN.m ( ) 上柱下截面M1BQ1Be1B50.40.157.56 kN.m ( ) 上柱上截面则屋面活荷载作用于AB跨时的计算简图为：50.4kN50.4kN2.52 kN.m15.12 kN.mABC7.56 kN.m屋面活荷载作用于BC跨时的计算简图与作用于AB跨的对称。3、吊车荷载（1）吊车竖向荷载(考虑两台电车)由图集号95G325 p.36查得：轮距W4m，D0.468m，则桥架宽度BW2D420.4684.936m；吊车总重Gk241kN，小车重G2k63.77kN，吊车额定起吊量G3k200kN，Pmax,k170 kN，则：Pmin,k(GkG3k)/2Pmax,k(241200)/217050.5kNPmax,kPmax,kPmax,kPmax,k2mm4mm0.936mm4mm1.064m6mm6mmY1=1Y2=0.333Y3=0.844Y4=0.177影响线纵标：Y11，Y22/60.333，Y3(41.064)/60.844，Y41.064/60.177DmaxQ(Pmax,kYi)1.40.9170(10.333+0.844+0.177)504.23kNDmin= Dmax504.2350.5/170149.79kNDmax作用于A柱时：（Dmax作用位置同G4）M4A= Dmaxe4A504.230.25126.06 kN.m（ ）M4B= Dmine4B149.790.75 = 112.34 kN.m（ ）Dmax作用于B柱左时：M4A= Dmine4A149.790.2537.45 kN.m（ ）M4B= Dmaxe4B504.230.75 = 378.17 kN.m（ ）则两台吊车在AB跨时，Dmax作用于A柱和B柱左的计算简图分别为：Dmin149.79kN378.17 kN.m37.45 kN.mABC504.23 kNDmaxDmax作用于B柱左Dmax504.23kN112.34 kN.m126.06 kN.mBC149.79 kNDminDmax作用于A柱当两台吊车在BC 跨时，Dmax作用于C柱和B柱右的计算简图分别与作用于A柱和B柱左的对称。（2）吊车横向水平荷载(考虑两台吊车)每个吊车轮子上的横向水平制动力标准值：（取=1.0）Tk=(G2k+G3k)(0.1/4)(63.77200)6.59 kNTmax= Dmax504.23(6.59/170)19.55 kNTmax作用位置距柱顶：3.61.22.4 m则Tmax作用于AB 跨时的计算简图为：19.55 kNABC19.55 kN2400Tmax作用于BC 跨时的计算简图与作用于AB跨的对称。4、风荷载此地区基本风压w00.45 kN/m2风压高度变化系数z按地面粗糙度B类考虑，查混凝土结构（中册）p.106表13-4：柱顶以上，按厂房檐口标高(12.21.65)13.85m取值，z1.11柱顶以下，按柱顶标高12.2m取值，z1.06风压体型系数s如图所示：h21800h1165012200ABC0.60.50.40.40.80.4s1s2s3s4s5s615.32413.38012.2000.000柱顶以下墙面上的风荷载按均布风荷载考虑：（B为排架计算宽度）q1Qsz w0B1.40.81.060.4563.21 kN/m ( )q2Qsz w0B1.40.41.060.4561.60 kN/m ( )柱顶以上的风荷载折算为作用于柱顶的水平集中风荷载Fw：作用于柱顶至檐口的墙面上的风荷载：Q (s1+s2)z w0 h1B1.4(0.80.4)1.110.451.6568.31 kN（ ）作用于檐口至屋脊的坡屋面上的风荷载：Q (s4s3)(s6s5)z w0 h2B1.4(0.50.6)(0.40.4)1.110.451.860.76 kN（ ）Fw8.310.767.55kN（ ）则左风荷载作用下的计算简图为：ABCFw7.55 kNq13.21 kN/mq21.60 kN/m右风荷载作用下的计算简图与左风的对称。六、内力计算15.5584.14ABC15.5584.14 恒载1、柱顶反力A柱：按附图10-2C1 = = 2.28=2.79 kN( )按附图10-3 C3 = = 1.107.29 kN ( )VARARA1+ RA22.797.2910.08 kN( )（恒载作用下，因结构、荷载对称，排架无侧向位移，其柱顶反力无须用剪力分配法。）2、内力A柱：控制截面00112233M015.55 kN.mM110.083.615.5520.74 kN.mM210.083.615.5584.1463.4 kN.mM310.0812.715.5584.1428.33 kN.mN0G1A311.09 kNN1G1A+ G2A= 311.0917.28328.37 kNN2G1A+ G2A+ G4A328.3757.46385.83 kNMMNNVVM、V、N正方向N3G1A+ G2A+ G4A+ G3A358.8363.36449.19 kNB柱：N02G1B2311.09622.18 kNN12G1B+ G2B622.1825.92648.1 kNN22G1B+ G2B+ 2G4B648.1257.46763.02 kNN32G1B+ G2B+ 2G4B+ G3B763.0263.36826.38 kN则恒载作用下的内力图为：10.08 kNABC15.5520.7463.428.33V10.08 kN622.18648.1763.02M311.09328.37385.83449.19NNC柱内力与A柱大小相等，方向相反。 屋面活荷载2.5215.12ABC7.56作用于AB跨：1、设附加支杆，求Ri和RA柱： 按附图10-2C1 = 2.280.45 kN( ) 按附图10-3C3 = 1.101.31 kN( )RARA1+ RA20.451.311.76 kN( )B柱： 按附图10-2C1 = 1.711.02 kN( )RRiRA+ RB1.761.022.78 kN( )2、求柱顶剪力Vi（用剪力分配法）R=R2.78 kN（ ）VARA+AR1.760.314(2.78)0.89 kN ( )VBRB+BR1.020.372(2.78)0.014 kN ( )VC=CR0.314(2.78)0.87 kN ( )3、内力A柱：M02.52 kN.mM10.893.62.520.68 kN.mM20.893.62.52915.1214.44 kN.mM30.8912.72.5215.126.34 kN.mNA50.4 kNB柱：M07.56 kN.mM1(0.014)3.67.567.61 kN.mM2M17.61 kN.mM3(0.014)12.77.567.74 kN.mNB50.4 kNC柱：M00M1M2(0.87)3.63.13 kN.mM3(0.87)12.711.05 kN.mNC0则屋面活荷载作用于AB跨时的内力图为：0.89 kNABC2.520.6814.446.34V0.89 kN7.567.617.743.1311.050.014 kN0.87 kNNANB50.4 kNV0.014 kNV0.87 kN屋面活荷载作用于BC跨时的内力图：将作用于AB跨时的内力图中的A柱和C柱内力交换，并改变所有内力符号。126.06ABC112.34 吊车竖向荷载Dmax作用于AB跨A柱：1、设附加支杆，求Ri和RA柱：按附图10-3C3 = 1.1010.92 kN（ ）B柱：按附图10-311.50 kN（ ）RRiRA+ RB10.9211.500.58 kN( )2、求柱顶剪力Vi（用剪力分配法）RR0.58 kN（ ）VARA+AR10.920.314(0.58)11.10 kN（ ）VBRB+BR11.500.372(0.58)11.28 kN（ ）VCCR0.314(0.58)0.18 kN（ ）3、内力A柱：M111.103.639.96 kN.mM239.96126.0686.10 kN.mM311.1012.7126.0614.91 kN.mB柱：M111.283.640.61 kN.mM240.61112.3471.73 kN.mM311.2812.7112.3430.92 kN.mC柱：M1M2(0.18)3.60.65 kN.mM3(0.18)12.72.29 kN.m则Dmax作用于A柱时的内力图为：11.10 kNABC86.1039.9614.91V11.10 kN11.28 kN40.6171.7330.920.18 kN0.652.29V11.28 kNV0.18 kNNA504.23 kNNB149.79 kN37.45ABC378.17Dmax作用于BC跨C柱时的内力图：因结构对称，荷载相同，将Dmax作用于A柱时的内力图中的A柱和C柱交换，并改变所有内力符号。Dmax作用于AB跨B柱左：1、设附加支杆，求Ri和RA柱：按附图10-3C3 = 1.103.24 kN（ ）B柱：按附图10-3C31.3038.71 kN（ ）RRiRA+ RB3.2438.7135.47 kN( )2、求柱顶剪力Vi（用剪力分配法）RR35.47 kN（ ）VARA+AR3.240.314(35.47)14.38 kN（ ）VBRB+BR38.710.372(35.47)25.52 kN（ ）VCCR0.314(35.47)11.14 kN（ ）3、内力A柱：M114.383.651.77 kN.mM251.7737.4514.32 kN.mM314.3812.737.45145.18 kN.mB柱：M125.523.691.87 kN.mM291.87378.17286.30 kN.mM325.5212.7378.1754.07 kN.mC柱：M1M2(11.14)3.640.10 kN.mM3(11.14)12.7141.48 kN.m则Dmax作用于B柱左时的内力图为：14.38 kNABC14.3291.87145.18V14.38 kN25.52 kN51.77286.3054.0711.14 kN40.10141.48V25.52 kNV11.14 kNNA149.79 kNNB504.23 kNDmax作用于BC跨B柱右时的内力图：因结构对称，荷载相同，将Dmax作用于B柱左时的内力图中的A柱和C柱交换，并改变所有内力符号。 吊车横向水平荷载Tmax作用于AB跨，Tmax方向向右：1、设附加支杆，求Ri和RA柱：(上柱高3.6m，T作用点距柱顶2.4m，y(2.4/3.6)Hu0.667Hu )按附图10-4，y0.6Hu： C5= 0.63719.55 kNABC19.55 kN2.4mHu3.6m按附图10-5，y0.7Hu： C5= 0.587按y0.667Hu采用内插法得C5：RA = TC519.550.60411.81 kN（ ）B柱：按附图10-4，y0.6Hu： C5= 0.717按附图10-5，y0.7Hu： C5= 0.674按y0.667Hu采用内插法得C5：RB = TC519.550.68813.45 kN（ ）RRiRA+ RB11.8113.4525.26 kN( )2、求柱顶剪力Vi（用剪力分配法） RR25.26 kN（ ）VARA+AR11.810.31425.263.88 kN（ ）VBRB+BR13.450.37225.264.05 kN（ ）VCCR0.31425.267.93 kN（ ）3、内力A柱：M13.882.4 9.31 kN.mM1= M23.883.619.55(3.62.4)21.30 kN.mM33.8812.719.55(12.72.4)152.09 kN.mV319.553.8815.67 kN（ ）B柱：M14.052.4 9.72 kN.mM1= M24.053.619.55(3.62.4)8.88 kN.mM34.0512.719.55(12.72.4)149.93 kN.mV319.554.0515.50 kN（ ）C柱：M1= M27.933.628.55 kN.mM37.9312.7100.71 kN.mV37.93 kN（ ）则Tmax作用于AB跨时的内力图为：（实线表示Tmax方向向右，虚线表示Tmax方向向左）Tmax作用于AB跨时的内力图TmaxABC21.309.31152.09V15.67 kN8.889.72149.9328.55100.71V15.50 kNV7.93 kNTmaxABC21.309.31152.09V7.93 kN8.889.72149.9328.55100.71V15.50 kNV15.67 kNTmax作用于BC跨时的内力图Tmax作用于BC跨时的内力图：因结构对称，荷载Tmax相同，将Tmax作用于AB跨时的内力图中的A柱和C柱内力交换，符号不变。即如下图： 风荷载左风作用：ABCFw7.55 kNq13.21 kN/mq21.60 kN/m左 风1、设附加支杆，求Ri和R按附录10-8 C11= =0.320RAq1HC113.2112.70.32013.05 kN（ ），RB0RCq2HC111.6012.70.3206.50 kN（ ）RRiFwRA+ RBRCFw13.056.507.5527.10 kN（ ）FwRARB0RCR2、求柱顶剪力Vi（用剪力分配法） RR27.10 kN（ ）VARA+AR13.050.31427.104.54 kN（ ）VBRB+BR00.37227.1010.08 kN（ ）VCRC+CR6.500.31427.102.01 kN（ ）A4.54 kN3.21 kN/m3、内力A柱：M1M20.53.213.624.543.64.46 kN.mM30.53.2112.724.5412.7201.21 kN.mV33.2112.74.5436.23 kN（ ）10.08 kNBB柱：M1M210.083.636.29 kN.mM310.0812.7128.02 kN.mV310.08 kN（ ）C柱：M1M20.51.603.622.013.617.60 kN.m2.01 kN1.60 kN/mCM30.51.6012.722.0112.7154.56 kN.mV31.6012.72.0122.33 kN（ ）则左风作用下的内力图为：ABC4.46201.21V36.23 kN36.29128.0217.60154.56V10.08 kNV22.33 kN右风作用下的内力图：因结构对称，将左风作用下的内力图中的A柱和C柱内力交换，符号改变。故A柱内力汇总表如表3所示： 单厂例题41 A柱内力汇总表（表中内力值均为设计值，G1.2，Q1.4） 表3A柱截面内力恒载屋面活荷载吊车竖向荷载(2台吊车)吊车横向水平荷载(2台吊车)风荷载DmaxTmaxAB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨左风右风A柱B柱左B柱右C柱MNV332211正方向1-1M20.740.683.1339.9651.7740.100.6521.3028.554.4617.60N328.3750.40000000002-2M63.414.443.1386.1014.3240.100.6521.3028.554.4617.60N385.8350.40504.23149.790000003-3M28.336.3411.0514.91145.18141.482.29152.09100.71201.21154.56N449.1950.40504.23149.79000000V10.080.890.8711.1014.3811.140.1815.677.9336.2322.33七、柱的内力组合（A柱） 表4截面 荷载组合内力组合1.35恒0.71.4活1.2恒0.91.4(活风)1.0恒0.91.4(活风)1-1|M|max1.130.70.90.830.9M1.1320.740.70.683.1340.1028.5574.1620.740.90.683.1340.1028.554.4689.970.8320.740.90.683.1340.1028.554.4686.44N1.13328.370.750.40406.34328.370.950.4373.730.83328.370.950.4317.91Nmax1.130.70.90.830.9M1.1320.740.70.683.1340.1028.5574.1620.740.90.683.1340.1028.554.4689.970.8320.740.90.683.1340.1028.554.4686.44N1.13328.370.750.40406.34328.370.950.4373.730.83328.370.950.4317.91Nmin1.130.70.90.830.9M1.1320.740.73.1340.1028.5