普通带式输送机的设计论文

毕业设计说明书普通带式输送机的设计作者学号学院系专业指导教师评阅人2006年6月普通带式输送机的设计摘要本文在参考常规下运带式输送机设计方法的基础上，分析了常见驱动方式和制动方式用于长运距、大运量下运带式输送机上的优缺点，提出该运输机可采用的驱动和制动方式；分析了常见软起动装置及其选型方法，归纳总结出长运距、大运量变坡输送下运带式输送机设计中的关键问题和可靠驱动方案和制动方式优化组合的可行方案；通过常规设计计算，提出了合理确定张紧位置、张紧方式及张紧力大小的方法；对驱动装置及各主要部件进行了选型并校核。长距离变坡下运带式输送机运行工况复杂，在设计方面需考虑各种可能的工况，并计算最危险工况下输送机的各项参数，同时为保证运行过程中输送机各组成部分能适应载荷及工况的变化需将拉紧力统一，然后重新计算各工况下输送机参数，最终确定整机参数。本论文对长运距、大运量变坡下运带式输送机，综合考虑各方面的因素，采用合理的驱动方案、制动方式和软启动装置组合，有效保证长运距、大运量变坡下运带式输送机的可靠运行。关键词带式输送机下运长距离变坡STUDYONCOMMONTRANSPORTINGBELTCONVEYERABSTRACTBASEDONTHEDESIGNMETHODFORTHECONVENTIONALDOWNWARDSTRANSPORTINGBELTCONVEYERDTBC,THECOMMONUSEDDRIVINGANDBRAKINGDEVICESWEREANALYZEDINTHECONDITIONOFLONGDISTANCEANDHEAVYCAPACITYTHEDRIVINGANDBRAKINGTYPESWEREPRESENTEDFORTHISKINDOFCONVEYERTHESOFTSTARTINGDEVICESANDTHEIRTYPESELECTIONWEREANALYZEDTHEKEYPOINTSWERESUMMARIZEDFORDESIGNINGTHELONGDISTANCE,HEAVYCAPACITYDTBCUSEDINVARYINGSLOPEENVIRONMENTTHERELIABLECOMBINEDSCHEMEOFDRIVINGANDBRAKINGUNITSWASPUTFORWARDTHEMETHODSFORDETERMININGTHETENSIONINGLOCATION,TYPEANDTHEAMOUNTOFTENSIONINGFORCEBASEDONTHERESULTSOFCONVENTIONALCALCULATIONSTHECRITERIONWASSUMMARIZEDFORSELECTINGDRIVINGDEVICEANDTHEMAINCOMPONENTSINTHECONVEYERDUETOTHECOMPLICATEDOPERATIONALCONDITIONOFLONGDISTANCEANDVARYINGSLOPEDTBC,ITISNECESSARYTOCONSIDEREVERYKINDOFPOSSIBLEWORKINGCONDITIONSDURINGITSDESIGNANDCALCULATETHEPARAMETERSINTHEMOSTDANGEROUSCONDITIONATTHESAMETIME,ITISNECESSARYTOUNIFORMTHETENSIONINGFORCEINORDERTOSUITTHEVARIATIONSOFTHELOADANDCONDITIONTHENTHECONVEYERSPARAMETERSSHOULDBERECALCULATEDUNDERVARIOUSCONDITIONSANDTHEPARAMETERSSHOULDBEDETERMINEDFINALLYTHERESEARCHOFTHISPAPERSHOWSTHATBYUSINGREASONABLECOMBINATIONOFDRIVINGSCHEME,BRAKINGMODEANDSOFTSTARTINGDEVICEANDBYDETERMININGTHESCHEMESFORBRAKINGANDSOFTSTARTINGFROMTHEDYNAMICALANALYSISANDSIMULATION,THERELIABLEOPERATIONCOULDBEGUARANTEEDFORTHELONGDISTANCE,HEAVYCAPACITYANDVARYINGSLOPEDTBCKEYWORDBELTCONVEYER,DOWNWARDSTRANSPORTATION,LONGDISTANCE,VARYINGSLOPE目录1绪论12输送机的发展与现状221国内外带式输送机的发展与现状2211国外煤矿用带式输送机技术现状和发展趋势2212国内煤矿用带式输送机的技术现状及存在的问题3213我国煤矿用带式输送机的发展322选题背景4221主要技术参数4222线路参数5223物料特性5224带式输送机工作环境523本课题的研究内容6231长运距、大运量下运带式输送机关键技术分析研究6232带式输送机的设计及驱动、制动方案的分析63长距离、大运量下运带式输送机关键技术的分析731下运带式输送机基本组成732驱动方案的确定733带式输送机制动技术84长距离大运量下运带式输送机的设计1141带式输送机原始参数1142带式输送机的设计计算11421输送带运行速度的选择11422输送带宽度计算12423初选输送带1243输送机布置形式及基本参数的确定13431输送带布置形式13432输送机基本参数的确定1344线路阻力的计算1445输送带张力的计算15451张力计算时各种运行工况的讨论16452最大发电状态下张力计算16453最大电动状态下张力计算19454满载状态下张力计算20455三种工况综合分析张力计算21456电机数量与配比的选择2446滚筒的选择与减速器的选择24461传动滚筒直径的选择24462改向滚筒直径选择24463减速器的选型2447制动器装置的选择25471目前主要的制动装置原理与性能25472制动器的选用原则27473制动器的选择2748软起动装置的选择28481目前主要的软起动装置原理与性能28482软起动装置的选用3149拉紧装置31491张紧位置的确定32492拉紧力及拉紧形成的计算32493拉紧装置选择325结论34致谢35参考文献36外文文献原文译文1绪论带式输送机的最新发展方向时一呈现长距离、大运量、高速度、集中控制等特点。与其他运输设备如机车类相比，不仅具有长距离、大运量、连续运输的特点，而且运行可靠，易于实现自动化和集中控制，经济效益十分明显。带式输送机也是煤矿最为理想的高效连续运输设备，特别是煤矿高产高效现代化的大型矿井，带式输送机己成为煤炭高效开采机电一体化技术与装备的关键设备。随着煤矿现代化的发展和需要，我国对大倾角固定带式输送机、高产高效工作面顺槽可伸缩带式输送机及长运距、大运量带式输送机及其关键技术、关键零部件进行了理论研究和产品开发，应用动态分析技术和中间驱动与智能化控制等技术，研制成功了软启动和制动装置以及PLC控制为核心的电控装置，并且井下大功率防爆变频器也已经进入研发、试制阶段。随着高产高效矿井的发展，带式输送机各项技术指标有了很大提高。本文在对常规下运带式输送机驱动及制动方案的理论研究的基础上，提出长运距、大运量下运带式输送机常见驱动方式和制动方法，通过系统的动态建模计算和仿真分析，将静态设计结论和动态分析结果相结合，指出长运距、大运量下运带式输送机启动、运行和制动过程中存在的问题，并提出可行的控制理论和解决方案。2输送机的发展与现状21国内外带式输送机的发展与现状长距离、大运量、高速是带式输送机的最新发展方向。与其他运输设备如机车类相比，带式输送机不仅具有长距离单机长度可达5000米，而且可以实现多机进行串联搭接，运距可达206KM、大运量、连续运输的特点，而且运行可靠，易于实现自动化和集中控制，经济效益十分明显。带式输送机运行维护费用远远低于公路汽运方式，而且只要生产时间超过5年，带式输送机输送方式比公路汽运的总投资要小得多21所以在企业的生产过程中，凡能实现带式输送机输送的场合，一般都采用连续的带式输送机输送。与其他设备相比，带式输送机有以下优点1输送物料种类广泛；2输送能力范围宽；3输送线路的适应性强；4灵活的装卸料，可以灵活实现一点或多点受料或卸料；5可靠性和安全性高；6费用低。国外对于长距离地面输送带式输送机的研究和使用较早，主要用于港口、钢厂、水泥厂、矿山等场合。带式输送机也是煤矿最为理想的高效连续运输设备，特别是煤矿高产高效现代化的大型矿井，带式输送机己成为煤炭高效开采机电一体化技术与装备的关键设备。211国外煤矿用带式输送机技术现状和发展趋势表21国外带式输送机的主要技术指标国外300500万T/A高产高效矿井主要参数顺槽可伸缩带式输送机大巷与斜井固定式强力带式输送机运距（M）200030003000带速（M/S）35445，最高达8输送量（T/H）2500300030004000驱动总功率（KW）1200200015003000，最大达10100国外带式输送机技术的发展主要表现在三个方面11带式输送机功能多元化、应用范围扩大化，如大倾角带式输送机、管状带式输送机、空间转弯带式输送机等各种机型；2带式输送机本身的技术向长运距、大运量、高带速等大型带式输送机方向发展；3带式输送机本身关键零部件向高性能、高可靠性方向发展。在煤矿井下，由于受环境条件的限制，其带式输送机的技术指标要比地面用带式输送机的指标为低。国外通常使用的带式输送机的主要技术指标如表21所示。212国内煤矿用带式输送机的技术现状及存在的问题从20世纪80年代起，我国煤矿用带式输送机也有了很大发展，对带式输送机的关键技术研究和新产品的开发都取得了可喜的成果，输送机产品系列不断增多，从定型的SDJ,SSJ,STJ,DT等系列发展到多功能、适应特种用途的各种带式输送机系列，但这一阶段的发展大都基于我国70年代前后引进带式输送机的变形和改进，主体结构没有大的变化。进入90年代后，随着煤矿现代化的发展和需要，我国对大倾角带式输送机、高产高效工作面顺槽可伸缩带式输送机及长运距、大运量带式输送机及其关键技术、关键零部件进行了理论研究和产品开发，应用动态分析技术和中间驱动与智能化控制等技术，研制成功了软启动和制动装置以及PLC控制为核心的防爆电控装置。随着我国煤矿高产高效矿井的发展，煤矿井下带式输送机到目前己达到表22所示的主要技术指标。表22国内带式输送机的主要技术指标主要参数顺槽可伸缩带式输送机大巷与斜井固定式强力带式输送机运距（M）200030004500带速（M/S）254535输送量（T/H）1500300020003000驱动总功率（KM）900160015003000从表21和表22的比较可以看出，我国煤矿高产高效矿井配套国产带式输送机的水平基本达到了国际水平。目前，在带式输送机产品中，主要存在的问题但关键零部件的可靠性水平还有待于进一步提高。在煤矿井下，由于煤层和井下地质结构等原因，有时不得不采用下运带式输送机。由于下运方式对制动技术、可靠性、安全性等要求较高，在矿井开拓及运输方式设计时，大都尽量避免下运运输方式，这也是目前下运带式输送机应用较少的原因。213我国煤矿用带式输送机的发展1（1）大型化、智能化为了适应高产高效集约化生产的需要，带式输送机的运输能力要加大，控制自动化水平要提高，长运距、高带速、大运量、大功率是带式输送机今后发展的必然趋势。在今后的10年内，输送量要达到40005000T/H，带速要提高到6M/S，顺槽可伸缩输送机头部集中驱动要达到3000米，对于固定强力带式输送机要达到5000米，单机驱动功率10001500KW,输送带要达到PVG3150和ST6000以上。（2）提高关键零部件的性能和可靠性设备开机率的高低主要取决于输送机关键零部件的性能和可靠性。而要提高关键零部件的性能和可靠性，除了进一步完善和提高现有零部件的性能和可靠性外，还要不断开发研究新的技术和零部件，如高性能可控软启动技术、动态分析与监控技术、高效储带装置、快速自移机尾、高寿命托辊等，使带式输送机的性能进一步提高。（3）扩大功能，一机多用化带式输送机是一种理想的连续运输设备，但目前其效能还没有充分发挥，资源有所浪费。如将带式输送机结构作适当修改，并采取一定的安全措施，就可拓展到运人、运料或双向运输等功能，做到一机多用，使其发挥最大的经济效益。（4）开发专用机种中国煤矿的地质条件差异较大，在运输系统的布置上经常会出现一些特殊要求，如弯曲、大倾角25直至垂直提升、长运距下运带式输送机等，而有些场合常规的带式输送机是无法满足要求的。为了满足煤矿井下的某些特殊要求，应开发满足这些特殊要求带式输送机，如波纹挡边输送机、管状带式输送机、平面转弯带式输送机、线摩擦多驱动带式输送机、大倾角上运带式输送机、打倾角下运带式输送机等。22选题背景充矿集团东滩煤矿东翼一采区储量约1亿吨，该采区的原煤运输全部由一采区主运输大巷固定带式输送机担负，该输送机运距3005米，运量1800吨/小时，提升高度175米，是属于典型的煤矿井下长运距、大运量下运带式输送机。东滩煤矿东翼一采区运输大巷固定带式输送机的设计参数说明如下221主要技术参数输送能力Q1800T/H输送长度L3005M输送带宽度B1200MM222线路参数东翼一采区上山主运输大巷共3005米，可简化为如图21所示的八段第一段1点到2点平运，长度540米第二段2点到3点下运，水平长度207米，提升高度271米第三段3点到4点平运，水平长度62米；第四段4点到5点下运，水平长度518米，提升高度82米第五段5点到6点平运，长度470米第六段6点到7点上运，水平长度360米，提升高度189米第七段7点到8点下运，水平长度400米，提升高度284米第八段8点到9点下运，水平长度435米，提升高度56米整机水平长度2992米，运输长度3005米。12345671028图21输送线路参数图223物料特性输送物料原煤物料密度900KG/M3物料安息角50224带式输送机工作环境安装地点东滩煤矿东翼一采区上山主运输大巷，底板为煤。环境温度035。由于带式输送机巷道起伏不平，变坡点较多，致使此带式输送机运行工况相当复杂，是目前国内乃至国外煤矿井下运行工况最为复杂的带式输送机之一从另一方面，下运带式输送机运行安全可靠性要求高，控制系统复杂，且我国目前对下运带式输送机的理论研究较少，特别是长运距、大运量下运带式输送机系统的工况分析、动态分析、启动、制动技术研究较少，这也是本文选择长运距、大运量下运带式输送机进行研究的目的。23本课题的研究内容231长运距、大运量下运带式输送机关键技术分析研究通过下运带式输送机驱动装置的各种组成方案的分析比较，以及常规长运距、大运量下运带式输送机驱动方案中软制动技术和软起动技术的理论研究，提出长运距、大运量下运带式输送机常见驱动方式和制动方法，并分析常见驱动方式和制动方法的优点和存在问题，归纳总结出长运距、大运量下运带式输送机关键驱动方案和制动方式选择的依据。232带式输送机的设计及驱动、制动方案的分析针对充矿集团东滩煤矿东翼一采区主运输大巷固定下运带式输送机的设计参数及其特殊的工作环境所形成的复杂工况，首先对正常运行时工况进行设计计算，然后再对空载及最大正功和最大负功工况进行计算，再对各种工况的计算结果分析讨论，最后确定合理的张紧方式及张紧力大小，提出合理的张紧装置的选型。通过各种工况的计算、分析比较，提出合理的驱动装置中，电机、减速器、软起动装置调速型液力耦合器及软制动装置各部件的选型方案。3长距离、大运量下运带式输送机关键技术的分析31下运带式输送机的基本组成带式输送机的组成如图31所示2，主要其有输送带、驱动装置电动机、减速机、软起动装置、制动器、联轴器、逆止器、传动滚筒、改向滚筒、托辊组、拉紧装置、卸料器、机架、漏斗、导料槽、安全保护装置以及电气控制系统等组成。1头部漏斗；2机架；3头部扫清器；4传动滚筒5安全保护装置；6输送带；7承载托辊；8缓冲托辊；9导料槽；10改向滚筒；11拉紧装置12尾架；13空段扫清器；14回程托辊；15中间架；16电动机；17液力偶合器；18制动器；19减速器；20联轴器图31带式输送机组成示意图32驱动方案的确定带式输送机的驱动部是整机组成的关键部件。驱动部配置是否合适，直接影响带式输送机能否正常运行。长距离、大运量带下运带式输送机对驱动部的要求比通用带式输送机的要求更高，它要求驱动装置能提供平稳、平滑的起动和停车制动力矩，以保证输送带不出现超速、打滑及输送带上的物料不出现滚料和滑料现象。为此要求驱动装置具有一个制动力可随时调整的制动器，以保证起动和停车制动的可控，极大地减小对物料的冲击。同时，在输送机空载起车时还必需保证起动的平稳性。下运带式输送机受地形条件如起伏较大和装载量的影响，其起动工况比较复杂，应考虑如下几种1负载量小或空载，松闸后带式输送机不能自起动；2负载量较大，松闸后带式输送机能自起动，但自然加速度较小；3负载量大，松闸后带式输送机能自起动，且自然加速度较大。下运带式输送机在正常运行时，电动机也存在发电工况、电动工况交织运行的问题，所以在设计中，一般较少考虑软起动装置。带式输送机配下运带式输送机在正常运行时，电动机也存在发电工况、电动工况交织运行的问题，所以在设计中，一般较少考虑软起动装置。带式输送机配置软起动装置，可有效降低起、制动过程的动张力，延长输送带及接头的使用寿命，甚至可降低输送带强度，具有很大的经济意义。对此煤矿安全规程作了相应规定。由于下运带式输送机一般情况下电动机工作在发电工况，空载时电动机工作在电动工况。目前常用的下运带式输送机驱动部典型设备配置如表31所示。表31常用下运带式输送机驱动部组合表组合设备12345电动机单机或多机11或21驱动单机驱动或多机11或21驱动多电机11或21驱动多电机11或21驱动多电机11或21驱动软起动无限矩型液力偶合器限矩型液力偶合器调压电气软起动滑差离合器减速器垂直轴或平行轴垂直轴或平行轴垂直轴或平行轴垂直轴或平行轴可以采用垂直轴或平行轴制动器可控盘式制动装置可控盘式制动装置液压制动或液力制动推杆制动可控制动装置可控制动器拉紧装置重力拉紧或自动拉紧重力式拉紧装置重力式拉紧装置重力拉紧或自动拉紧装置重力拉紧或自动拉紧装置适用场合短距离，中小倾角、小型机中长距离，大倾角中长距离，大倾角长距离，变坡，倾角不大长距离，变坡，倾角不大33新型下运带式输送机驱动组合及其控制过程多数下运带式输送机采用以下几种驱动部组合方式1电动机制动装置减速器滚筒2电动机限矩型液力偶合器制动装置减速器滚筒3电动机限矩型液力偶合器减速器可控制动装置滚筒4电动机软启动减速器液压软制动盘式制动装置滚筒5电动机软启动减速器液力软制动盘式制动装置滚筒6电动机软启动减速器可控盘式制动装置滚筒7电动机软启动减速器液粘软制动滚筒其中方式13多用于小型短距离、小倾角、小运量、低带速下运机上方式；47较适于大倾角下运输送机上。由上述方案可见，下运输送机可控制动装置必不可少；并且目前对下运输送机电动工况的可控起动问题有所忽视。对于长距离、大运量下运带式输送机，可控制动装置必不可少，同时可控起动装置也成为必须。为此我们提出一种经济实用的长距离、大运量、大功率下运带式输送机的驱动部组合方案。该方案驱动部主要有以下设备组成电动机、联轴器、调速型液力偶合器、减速机、可控制动装置、驱动滚筒等组成，如图32所示3。图32驱动部分组合方案示意图采用以上驱动组合的下运带式输送机的起动和停车过程如下1开机准备先给软起动装置的电气系统和液压系统送电，使主、从动摩擦片闭合，可控制动装置逐渐松闸，如果是重载，按起动要求重车逐渐自动起动带式输送机。2当输送带在装满物料的情况下起动带式输送机时，不能直接对电机送电，否则起动太快，物料容易出现下滑或滚料，所以在这种情况下而是靠煤的下滑力起动输送机，当逐渐松开制动器，输送带带动电机旋转，通过速度传感器检测旋转速度，当速度达到近电机同步运行转速时，PLC控制电机自动送电起动，从而使电机运行于正常的发电状态，这样可以大大减小电机起动时对电气和机械的冲击。而且向下输送的角度越大，起动加速度越大。为了保证起动平稳，通过速度反馈改变制动器施加的制动力，根据不同的制动力，把加速度控制在03M/S2之内，保证起动过程的平稳性。3电机直接起动控制，当输送机空载或轻载，逐渐松开制动器时，输送机不能自动起动，这时根据测速装置检测输送机处于零速状态或起车太慢时，需要采用调速型液力偶合器来可控起动带式输送机，此时的可控起动过程完全同上运带式输送机的起动过程。4正常运行时，调速型液力偶合器开度最大，传动效率达到最大。5当多电机驱动时，出现某台电机超载，需要功率平衡时，根据电机的电流反馈来进行调速型液力偶合器的输入与输出速度调节具体详见电气部分，来进行多电机间的功率平衡调节。一般只要带式输送机系统设计合理，都能保证系统的多机功率平衡。6停车时，按预定的减速度要求进行闭环改变可控制动系统的制动力矩，使带式输送机按预定的减速度减速，实现可控停车。7当输送机在带载停车时，不能直接切断电机，否则容易出现飞车现象，造成严重事故。为此在停机时，先对输送机施加制动力，当检测到电机旋转速度降到其同步速度时，再对电机断电，这样在施加制动力降速时，可以充分利用电机的制动力，使停车更平稳。当输送机的速度降至电机的同步速度时，调速型液力偶合器勺管全部插入，保证电机与输送机系统的同步切除，保证了可控制动系统进一步按要求减速停车。8如果停车时，带式输送机是空载即主电机处于电动状态，则可以同上运带式输送机的停车过程结合可控制动装置进行联合停车制动。9定车时，可控制动装置抱闸，主电机停机，调速型液力偶合器的液压和电气系统停电。10在起动和停车过程中出现故障，如输送带跑偏、撕带、油温过高等等，调速型液力偶合器和可控制动装置的电气控制系统会自动根据要求可控停机。4长距离大运量下运带式输送机设计充矿集团东滩煤矿东翼一采区主运输大巷固定带式输送机，运距3005米，运量1800吨/小时，提升高度1755米，环境温度为035,是属于典型的煤矿井下长运距、大运量下运带式输送机。由于带式输送机巷道起伏不平，变坡点较多，致使此带式输送机运行工况相当复杂。此外，该机运行安全可靠性要求高，控制系统复杂，是目前国内乃至国外煤矿井下运行工况较为复杂的带式输送机。本章以该下运带式输送机为例，说明其设计过程。41带式输送机原始参数带式输送机是目前井下煤炭的主要输送设备，其设计的自动化先进程度、结构布置方式、使用安全性、可靠性、连续性和高效运行将直接影响矿井生产成本。采用带式输送机输送物料与其它方式相比有着一系列的优越性和高效性，其自动化程度高，代表现代物流技术的发展方向。本课题所要求设计的带式输送机的参数如表41所示。表41输送机原始参数运量Q1800T/H运距L54020762518470360400435垂高027108201828456总垂高175M总运距L3005M平均倾角4最大块度300MM煤容重09T/M3煤安息角5042带式输送机的设计计算421输送带运行速度的选择输送带运行速度是输送机设计计算的重要参数，在输送量一定时，适当提高带速，可减少带宽。对水平安装的输送机，可选择较高的带速，输送倾角越大带速应偏低，向上输送时带速可适当高些，向下输送时带速应低些。目前DTII系列带式输送机推荐的带速为1254M/S。对于下运带式输送机，考虑管理难度大，一般确定带速为235M/S。根据工作面顺槽胶带机的规格带宽12M、带速315M/S，工作面的实际生产能力，煤流的不均匀型等因素，同时考虑工作面煤仓无缓冲作用的状况约3米深，确定东滩煤矿一采区运输大巷固定下运带式输送机带速315M/S。422输送带宽度计算1按输送能力确定带宽带式输送机的输送能力与带宽和带速的关系是QKB2VCT/H式中K货载断面系数，K值与货载在输送带上的堆积角有关（查标准MT/T4671996中表三）B输送带宽度，MV输送机速度，M/S运送货载的集散容重，T/M3C输送机倾角对输送量的影响系数。当输送量已知时可按下式求得满足生产能力所需的带宽B1B112CKQ9701534282）按输送物料的块度确定带宽B2因为本带式输送机输送原煤，且AMAX300MM故有B22AMAX2002200200800MM实际确定宽度时BMAX1000B1，B2，故可选用1200MM宽度的输送带。423初选输送带我国目前生产的输送带有以下几种尼龙分层输送带、塑料输送带、整体带芯阻燃带、钢丝绳芯带等。在输送带类型确定上应考虑如下因素1为延长输送带使用寿命，减小物料磨损，尽量选用橡胶贴面，其次为橡塑贴面和塑料贴面的输送带；2在同等条件下优先选择分层带，其次为整体带芯和钢丝绳芯带；3优先选用尼龙、维尼龙帆布层带。因在同样抗拉强度下，上述材料比棉帆布带体轻、带薄、柔软、成槽性好、耐水和耐腐蚀；4覆盖胶的厚度主要取决于被运物料的种类和特性，给料冲击的大小、带速与机长，输送石炭石之类的矿石，可以加厚2MM表面橡胶层，以延长使用寿命。综合该机各类特性参数和技术特性，考虑到输送量较大，运输距离较长，且为固定用输送机，为此初选输送带采用钢丝绳芯输送带，它既有良好的强度，又具有较好的防撕裂性能，是目前井下带式输送机首选带型。可以初选输送带如下输送带型号ST2500输送带带宽1200MM带质量QD353KG/M243输送机布置形式及基本参数的确定431输送带布置形式对于角度不大的长距离、大运量带式输送机系统，一般可采取双滚筒11或21的功率配比，这样既可以实现电机的分时起动煤矿井下变电所容量有限制，同时可以降低输送带的强度。为了降低输送带的强度，本驱动系统采用了头部双滚筒驱动，并把拉紧装置放在紧跟驱动滚筒后部，有利于起动时自动拉紧，同时减少了电力线路铺设长度，保证了控制响应及时。驱动部布置的位置对输送带强度的影响较大，但对于本输送系统，进行分析后得出，驱动部布置在上部效果较理想。同时遵循尽量减少施工工作量、简化设备的原则，降低制作成本，其具体布置示意图如输送机总装图所示。考虑到煤的输送质量较大，本机各类托辊组间距为承载托辊间距LT12M回程托辊间距LT“3M缓冲托辊间距LTH06M承载托辊直径DT133MMGT3492KG回程托辊直径DT133MMGT“3063KG432输送机基本参数的确定1）输送带质量QD由上述输送带选型结果可知QD353KG/M212M4236KG/M2）物料线质量Q当已知设计输送能力和带速时，物料的线质量由下式求得Q159KG/MVQ631580式中Q每小时运输量，T/H；V运输带运输速度，M/S3）托辊旋转部分线质量QT，QT由前述托辊组的选择情况可知QTGT/LT291KG/MQTGT“/LT“1021KG/M44线路阻力的计算线路阻力输送带运行阻力包括直线阻力和弯曲段阻力。除了上述基本阻力外，还受附加阻力，包括物料在装载点加速时与输送带之间的摩擦阻力简称物料加速阻力，装料点的导料槽摩擦阻力，清扫装置的摩擦阻力，中间卸料装置的阻力等由于附加阻力较小，在整机运行过程中相对基本阻力的比例很小，在计算分析过程中可以忽略不计，不会影响分析结果，计算整机功率时，考虑电机加权系数。各直线段阻力的计算回程分支WK1011GLQDQTCOSQDSIN98540（42361021）002COS（）5564N0WK1112GLQDQTCOSQDSIN98207（42361021）002COS（）4236537SIN（）13376N537承载分支（有载情况）WZ98GLQQTQDCOSQQDSIN9854015942362910025COS（0）（1594236SIN（0）30490NWZ87GLQQTQDCOSQQDSIN98207（1592914236）0025COS（753）（1594236）SIN（753）41884NWZ76GLQQTQDCOSQQDSIN9862（1592914236）0025COS（0）3500N承载分支（空载情况）WZ12GLQTQDCOSQDSIN98435（2914236）0025COS（74）4236SIN（408）159695NWZ23GLQTQDCOSQDSIN98400（2914236）0025COS（408）4236SIN（408）4829N同理可计算出其它各工况下各变坡段的阻力，计算结果如表42所示。表42各变坡段阻力计算（N）变坡段1223344556677889满载8608133584557992650613437135004180030490空载15659482913778822925428108576689454变坡段10111112121313141415151616171718回程5564133766393964948433778159261770345输送带张力的计算用逐点法计算输送带关键点张力，输送带张力应满足两个条件1摩擦传动条件即输送带的张力必须保证输送机在任何正常工况下都无输送带打滑现象发生。SYMAXS11（E1）/N式中SYMAX输送带与传动滚筒相遇点张力，N；S1输送带与传动滚筒分离点处张力，N；传动滚筒与输送带间的摩擦系数，采用包胶滚筒，03；输送带与传动滚筒间的围包角，取200N摩擦力备用系数，N13；2垂度条件即输送带的张力必须保证输送带在两托辊间的垂度不超过规定值，或满足最小张力条件。SZMIN5GLT（QQD）COSSKMIN5GLTQDCOS其中SZMIN重载段输送带最小点张力，N；SKMIN空载段输送带最小点张力，N；本带式输送机各关键点示意如图一所示，其垂直度条件为SZMIN59812（1594236）COS（0）11840NSKMIN59834236COS（0）6227N451张力计算时各种运行工况的讨论本输送系统线路多变，其出现的工况复杂，而且各种工况的差异较大，必须对每一种工况都进行详细计算分析。（1）满载运行状态输送带各段都满载的运行状态通常为正常运行状态。大多数情况下，此状态为输送机系统最困难工况，所以必须对正常运行工况进行设计计算，以确定各主要点输送带张力、电机功率、张紧力等结论，此时电机处于发电运行状态。但对于本输送系统根据以下分析后，此工况却不是最困难工况。（2）最大发电运行状态对于既有下运，又有上运情况的输送线路，有可能出现具有最大发电状态的工况，而且这种工况随起动和停车过程将不断出现。如果设计中没有考虑到这种工况，就必然会出现驱动装置过载，或者在这种条件下停车制动不住，出现飞车造成严重的事故。本输送系统，最大发电运行状态的工况是在只有下运段满载，水平及上运段都处于空载状态的情况下出现（3）最大电动行状态对于本输送系统最大电动运行状态不在正常运行工况下，而是在线路下运段空载，而水平及上运段满载的情况下出现。如果忽略此工况，有可能出现电机堵转，闷车而烧坏，而且这种工况也随起动和停车过程的出现而不断出现。（4）空载运行状态所谓空载运行状态，就是输送机上各点都没有载荷情况下输送机的运行状态。对于本输送线路，其空载运行状态比最大电动状态情况下的安全，为此我们不详细设计计算。452最大发电状态下张力计算当所有下运段满载时，该输送机处于最大发电状态。在最大发电状态下各段阻力计算如表43所示。表43最大发电状态下各变坡段阻力计算（N）变坡段1223344556677889承载阻力86081335841377882291343711085418849454变坡段10111112121313141415151616171718回程阻力55641337663939649484337781592627703（1）张力初步计算为了充分降低输送带的张力，只要满足摩擦条件和垂度条件，就能保证输送机的驱动条件，所以下面我们先按垂度条件进行计算，然后验算摩擦条件。该输送机为双滚筒分别驱动，功率配比按1221选取，围包角取12200，滚筒与输送带摩擦系数取03，则。8520EK考虑滚筒的备用系数，C013，则根据摩擦条件有S1526SY1002SCK（13852S（根据本带式输送机的特点，拟先按垂度条件计算，后验算摩擦条件。所以令S8SZMIN11840N。由逐点张力法求得S9S8W8911840945421294NS7S8W78118404188453724NS6S7W6753724108552639NS5S6W5652639134371187010NS4S5W451870108229178781NS3S4W3417878113778165003NS2S3W2316500333584198587NS1S2W1219858786081284668NS10S91022129410221720NS11S10W101121720556427284NS12S11W1112272841337640660NS13S12W12134066063941299NS14S13W1314412993964980948NS15S14W141580948484385791NS16S15W151685791377882013NS17S16W1617820131592697939NS18S17W17189793927703125642NS19（2）验算摩擦条件S1/S19294668/12941122526以上说明各张力点都满足垂度条件和摩擦条件。（3）输送带强度验算考虑输送带的寿命、起动时的动应力、输送带的接头效果、输送带的磨损，以及输送带的备用能力，选用输送带时必须有一定的备用能力即安全系数，根据以上计算可以确定输送带的最大张力SMAX，则应满足MMAXDSB其中M输送带安全系数；B带宽，MM；D带芯拉断强度，N/MM；对于ST2500型带，D2500N/MM。此处校核输送带的安全系数为M1052846105可知所选的输送带安全系数大于静态设计安全系数6；同时也大于考虑软制动器启动动载系数11时设计安全系数66的要求。（4）张紧力计算PHS18S19125642129411255053N（5）牵引力和电动机功率计算输送机总牵引力FS19S1129411284668155257N电动机功率N0VKF其中K电机功率备用系数，发电工况时取K11传动系统的工作效率。则所有电动机总功率P598KW10VF90115327（453最大电动状态下张力计算当所有下运段空载，其余线路区段满载时，该输送机处于最大电动状态。在最大电动状态下各段阻力计算如表44所示。（1）张力初步计算为了充分降低输送带的张力，只要满足摩擦条件和垂度条件，就能保证输送机的驱动条件，这里按摩擦条件进行计算，然后验算垂度。表44最大电动状态下各变坡段阻力计算（N）变坡段1223344556677889承载阻力1569548295579926506254283500766830490变坡段10111112121313141415151616171718回程阻力55641337663939649484337781592627703该输送机设计为双滚筒分别驱动，功率配比按1221选取，围包角取12200，滚筒与输送带摩擦系数取03，则8520EK整机运行系统阻力等于各段阻力之和，由表34计算FU166597NIW考虑滚筒的备用系数，C013，则根据摩擦条件有SL39023N（1120KCU（18523FU所以令S140000N。由逐点张力法求得S2S1W12400001569524305NS3S2W2324305482919476NS4S3W34194765579975275NS5S4W457527526506101781NS6S5W561017812542876353NS7S6W6776353350079853NS8S7W7879853766872185NS9S8W897218530490102675NS10S9W910102675103105755NS11S10W10111057555564111319NS12S11W111211131913376124695NS13S12W1213124695639125334NS14S13W131412533439649164983NS15S14W14151649834843169826NS16S15W15161698263778166048NS17S16W161716604815926181974NS18S17W171818197427703209677NS19S1810321596N（2）验算垂度条件S319476NSZMIN说明满足垂度条件。（3）输送带强度验算此处校核输送带的安全系数为M12002500/S19139可知所选的输送带安全系数大于静态设计安全要求系数6；同时也大于考虑软启动动载荷系数12时设计安全系数72的要求。（4）张紧力计算PHS18S19209677215967425644N454满载状态下张力计算当承载段满载时，该输送机处于发电状态。（1）张力初步计算为了充分降低输送带的张力，只要满足摩擦条件和垂度条件，就能保证输送机的驱动条件，所以下面我们先按垂度条件进行计算，然后验算摩擦条件。根据以上的计算方法，得出满载状态下各点张力为S8SZMIN11840NS9S8W89118403049042330NS7S9W78423304188484214NS6S7W6784214350080714NS5S6W5680714134371215085NS4S5W4521508526506188579NS3S4W3418857955799132780NS2S3W2313278033584166364NS1S2W1216636486081252445NS10S91034233010343600NS11S10W101143600556449164NS12S10W1112491641337662S40NS13S10W12136254063963179NS14S10W13146317939649102828NS15S10W14151028284843107671NS16S10W15161076713778103893NS17S10W161710389315926119819NS18S10W171811981927703147522NS19S10103151948N（2）验算摩擦条件S1/S19252445式说明满足摩擦条件。（3）输送带强度验算此处校核输送带的安全系数为M12002500/S1119可知所选用的输送带安全系数大于静态设计安全系数6；同时也大于考虑软制动器启动动载荷系数11时设计安全系数66的要求。（4）张紧力计算PHS18S19299470N455三种工况综合分析张力计算综合以上三种工况，考虑满足同一拉紧力的条件下，取拉紧力为PH425644N在以上拉紧力下需重新计算最大发电状态下的各点张力（1）最大发电状态下令S18S19203S18425644N则有S18209677NS19S17S18W171820967727703181974NS16S17W161718197415926166048NS15S16W15161660483778169826NS14S15W14151698264843164983NS13S14W131416498339649125334NS12S13W1213125334639124695NS11S12W111212469513376111319NS10S11W10111113195564105755NS9S10/103105755/103102675NS8S9W89102675945493221NS7S8W789322141884135105NS6S7W671351051085134020NS5S6W56134020134371268391NS4S5W452683918229260162NS3S4W3426016213778246384NS2S3W2326438433584279968NS1S2W1227996886081366049N此处校核输送带的安全系数为M12002500/S182可知所选用的输送带安全系数大于静态设计安全系数6同时也大于考虑软制动器启动动载系数11时设计安全系数66的要求。故修正后最大电动状态下输送机总牵引力FS19S1150081N所需电动机总功率P10VFK905318（2）满载状态下各点有S18209677NS19S17S18W171820967727703181974NS16S17W161718197415926166048NS15S16W15161660483778169826NS14S15W14151698264843164983NS13S14W131416498339649125334NS12S13W1213125334639124695NS11S12W111212469513376111319NS10S11W10111113195564105755NS9S10/103105755/103102675NS8S9W891026753049072185NS7S8W787218541884114069NS6S7W671140693500110569NS5S6W56110569134371244940NS4S5W4524494026506218434NS3S4W34221843455799162635NS2S3W2316263533584196219NS1S2W1219621986081282300N此处校核输送带的安全系数为M12002500/S1106可知所选用的输送带安全系数大于静态设计安全系数6；同时也大于考虑软制动器启动动载系数11时设计安全系数66的要求。输送机总牵引力FS19S166332N所需电动机总功率P256KW0VFK901532（3）最大电动状态下输送机总牵引力FS19S1175961N所需电动机总功率P863KW0KF90153764456电机数量与配比的选择选择电机功率与数量应符合如下要求（1）额定总功率PEP；（2）考虑到台数和单电动机功率符合各驱动滚筒牵引力配比；（3）尽可能用同一型号电动机，以减少备用台数。根据以上计算的总驱动功率，考虑到煤矿井下使用条件，较大的影响了输送机沿线运行阻力，同时下运输送机为发电状态，尽量选取备用能力更大些，这样有利于动态起动和有效防止输送机超速，为此，按功率21的匹配形式，此时的功率可选取为352KW3。说明以上各变坡段的阻力计算是按煤矿井下带式输