硫酸钾流化床干燥器设计

化工原理课程设计题目硫酸钾流化床干燥器设计系别化学与材料工程系专业化学工程与工艺学号姓名指导教师第一节概述将大量固体颗粒悬浮于运动着的流体之中，从而使颗粒具有类似于流体的某些表观特性，这种流固接触状态称为固体流态化。流化床干燥器就是将流态化技术应用于固体颗粒干燥的一种工业设备，目前在化工、轻工、医学、食品以及建材工业中都得到了广泛应用。一、流态化现象空气流速和床内压降的关系为VELOCITYPRESSUREDROPFIXEDFLUIDIZEDADBCEUMF空气流速和床层高度的关系为VELOCITYHEIGHT0FBEDFIXEDFLUIDIZEDADBCEUMF流化床的操作范围UMFUT二、流化床干燥器的特征优点（1）床层温度均匀，体积传热系数大（23007000W/M3）。生产能力大，可在小装置中处理大量的物料。（2）由于气固相间激烈的混合和分散以及两者间快速的给热，使物料床层温度均一且易于调节，为得到干燥均一的产品提供了良好的外部条件。（3）物料干燥速度大，在干燥器中停留时间短，所以适用于某些热敏性物料的干燥。（4）物料在床内的停留时间可根据工艺要求任意调节，故对难干燥或要求干燥产品含湿量低的过程非常适用。（5）设备结构简单，造价低，可动部件少，便于制造、操作和维修。（6）在同一设备内，既可进行连续操作，又可进行间歇操作。缺点（1）床层内物料返混严重，对单级式连续干燥器，物料在设备内停留时间不均匀，有可能使部分未干燥的物料随着产品一起排出床层外。（2）一般不适用于易粘结或结块、含湿量过高物料的干燥，因为容易发生物料粘结到设备壁面上或堵床现象。（3）对被干燥物料的粒度有一定限制，一般要求不小于30M、不大于6MM。（4）对产品外观要求严格的物料不宜采用。干燥贵重和有毒的物料时，对回收装量要求苛刻。（5）不适用于易粘结获结块的物料。三、流化床干燥器的形式1、单层圆筒形流化床干燥器连续操作的单层流化床干燥器可用于初步干燥大量的物料，特别适用于表面水分的干燥。然而，为了获得均匀的干燥产品，则需延长物料在床层内的停留时间，与此相应的是提高床层高度从而造成较大的压强降。在内部迁移控制干燥阶段，从流化床排出的气体温度较高，干燥产品带出的显热也较大，故干燥器的热效率很低。2、多层圆筒形流化床干燥器热空气与物料逆向流动，因而物料在器内停留时间及干燥产品的含湿量比较均匀，最终产品的质量易于控制。由于物料与热空气多次接触，废气中水蒸气的饱和度较高，热利用率得到提高。此种干燥器适用于内部水分迁移控制的物料或产品要求含湿量很低的场合。多层圆筒型流化床干燥器结构较复杂，操作不易控制，难以保证各层板上均形成稳定的流比状态以及使物料定量地依次送入下一定。另外，气体通过整个设备的压强降较大，需用较高风压的风机。3、卧式多室流化床干燥器与多层流化床干燥器相比，卧式多室流化床干燥器高度较低，结构筒单操作方便，易于控制，流体阻力较小，对各种物料的适应性强，不仅适用于各种难于干燥的粒状物料和热敏性物料，而且已逐步推广到粉状、片状等物料的干燥，干燥产品含湿量均匀。因而应用非常广泛。四、干燥器选形时应考虑的因素（1）物料性能及干燥持性其中包括物料形态片状、纤维状、粒状、液态、膏状等、物理性质密度、粒度分布、粘附性）、干燥特性（热敏性、变形、开裂等、物料与水分的结合方式等因素。（2）对干燥产品质量的要求及生产能力其中包括对干燥产品特殊的要求如保持产品特有的香味及卫生要求；生产能力不同，干燥设备也不尽相同。（3）湿物料含湿量的波动情况及干燥前的脱水应尽量避免供给干燥器湿物料的含湿量有较大的波动，因为湿含量的波动不仅使操作难以控制面影响产品质量，而且还会影响热效率，对含湿量高的物料，应尽可能在干燥前用机械方法进行脱水，以减小干燥器除湿的热负荷。机械脱水的操作费用要比干燥去水低廉的多，经济上力求成少投资及操作费用。（4）操作方便劳动条件好。（5）适应建厂地区的外部条件如气象、热源、场地，做到因地制宜。五、干燥原理干燥通常是指将热量加于湿物料并排除挥发湿分（大多数情况下是水），而获得一定湿含量固体产品的过程。湿分以松散的化学结合或以液态溶液存在于固体中，或积集在固体的毛细微结构中。当湿物料作热力干燥时，以下两种过程相继发生过程1能量（大多数是热量）从周围环境传递至物料表面使湿分蒸发。过程2内部湿分传递到物料表面，随之由于上述过程而蒸发。干燥速率由上述两个过程中较慢的一个速率控制，从周围环境将热能传递到湿物料的方式有对流、传导或辐射。在某些情况下可能是这些传热方式联合作用，工业干燥器在型式和设计上的差别与采用的主要传热方法有关。在大多数情况下，热量先传到湿物料的表面热按后传入物料内部，但是，介电、射频或微波干燥时供应的能量在物料内部产生热量后传至外表面。整个干燥过程中两个过程相继发生，并先后控制干燥速率。六、物料的干燥特性物料中的湿分可能是非结合水或结合水。有两种排除非结合水的方法蒸发和汽化。当物料表面水分的蒸汽压等于大气压时，发生蒸发。这种现象是在湿分的温度升高到沸点时发生的，物料中出现的即为此种现象。如果被干燥的物料是热敏性的，那么出现蒸发的温度，即沸点，可由降低压力来降低（真空干燥）。如果压力降至三相点以下，则无液相存在，物料中的湿分被冻结。在汽化时，干燥是由对流进行的，即热空气掠过物料。降热量传给物料而空气被物料冷却，湿分由物料传入空气，并被带走。在这种情况下，物料表面上的湿分蒸汽压低于大气压，且低于物料中的湿分对应温度的饱和蒸汽压。但大于空气中的蒸汽分压。第二节设计任务书设计一台卧式多室流化床干燥器，用于干燥PVC湿物料。将其湿含量从015干燥至0005（以上均为干基），生产能力（以干燥产品计）2500KG/H。被干燥物料颗粒密度1400KG/M；堆积密度700KG/M3；绝干物料比热S3B1256KJ/KG；颗粒平均直径DM；临界湿含量005；平衡湿含SCM150CX量0。X物料静床层高度为015M。0Z干燥装置热损失为有效传热量的15。干燥条件确定1干燥介质湿空气，根据成都的年平均气象条件，将空气进预热器温度定为16,相对湿度定为84。2干燥介质进入干燥器温度120。1T3物料进入干燥器温度204干燥介质离开干燥器的相对湿度和和对气流干燥器，一般要求2T较物料出口温度高1030，或者较出口气体的绝热饱和温度（湿球温度）2T高2050。5热源饱和蒸汽，压力400KPA。6物料出口温度物料出口温度于许多因素有关，但主要取决于物料的2最终湿含量、临界湿含量，和内部迁移控制段的传质系数。如果2XCX，则，若，物料的临界湿含量低于005则可用下式计CX2WT2CX2算。2222WSCTXRWSCWCWTRTT7操作压力常压。8设备工作日每年330天，每天24小时连续运行。第三节设计计算（一）干燥流程的确定及说明根据任务，采用卧式多室流化床干燥装置系统。来自气流干燥器的颗粒状物料用星形加料器加到干燥室的第一室，依次经过各室后，于675离开干燥器。湿空气由送风机送到翅片型空气加热器，升温到120后进入干燥器，经过与悬浮物料接触进行传热传质后温度温度降到了73。废气经旋风分离器净化后由抽风机排除至大气。空气加热器以400KPA的饱和水蒸气作热载体。（二）物料和热量衡算1物料衡算由给定的任务条件已知，生产能力为2500KG/H以干燥产品计，即为,又HKGG/2501205,0湿基05122X绝干物质质量流率为HKGGC/5248702绝干物质干燥器单位时间汽化水分量为1205369/CWXKGH水在16下的饱和蒸汽压为KPATPWS826142316958EX12空气湿度为0956821403251660SPPH绝干气体质量流率为,12HWL000956,01A23695L2空气和物料出口温度的确定空气出口温度比出口处湿球温度要高出2050，在这里取35。2280225024602370234023102430240024900203040506010708090100温度/110120001003002008006005004010012014016H湿空气的湿度温度图湿度/KGKG干空气1汽化潜热/KJ/KG135095085075105125115汽化潜热对湿度湿比热容对温度饱和比体积对温度湿比体积对温度H014012008010004006002000绝热饱和线100105110115120125130135湿比热容/KJKGH2O1湿比体积/M3KG干空气1由，查上页湿度图得380120T09561H1WT近似取，38WT则257T设物料离开干燥器的温度，2因,而CX20C故可用公式2222WSCTXRWSCWCWTXRTT又因2230857491TR24912723028538240376KJ/KG故代入数据2403765182616738738403752得到67523干燥器的热量衡算如图所示，干燥器中不补充能量，故0DQ干燥器中的热量衡算可表达为BLLMWPQ物理意义是气体冷却放出的热量Q用于三个方面以气化湿分，以PW加热物料，以补偿设备的热损失。ML其中，120WVWCTRQ36069（2491271884601201KJ/H167KW,734820221874XCSM12GSCMC又24875125641871508778KJ/H4191KW05206702TLCQHL841502T100518840009567316L5831KJ/H00162LKW01TLCQHP8410501THL100518840009561201610639LKJ/H00285LKW因为干燥器的热损失为有消耗热量的15，即15MWLQ015167041913134KW将上面各式代入B式，即为00285L167419100162L313424025解得L1953252KG绝干气/H将L1953252代入A式即为1953252,095632H解得002803KG水/KG绝干气24干燥器的热效率许多资料和教科书上都是以直接用于干燥目的的来计算热效率WQ所以，其中DPWHQ0D故干燥器的热效率为1672902853WHP第四节干燥器工艺尺寸设计流化速度的确定1临界流化速度的计算对于均匀的球星颗粒的流化床，开始流化的孔隙率40MF在120下空气的有关参数为密度0898，粘度3/KG，导热系数SPA510822310W所以8753252388190450GDARS由和值，查李森科关系图得40MFMFLY61临界流化速度为23GLYUSMFMF256389081412S/32沉降速度的计算颗粒被带出时，床层的孔隙率。1根据及的数值，查李森科关系图可得1ARMFLY50带出速度为SMGLYUST/89891425025323带出速度即为颗粒的沉降速度。3操作流化速度取操作流化速度为07TU即070589412/TUMS2流化床层底面积的计算1干燥第一阶段所需底面积表面汽化阶段所需底面积可以按公式1A21000WHRXGTLCAZ式中，静止时床层高度为。MZ150干空气的质量流速取为，即USKGUL2/37412890323/401506MDAM546921880RE5UM25133513/346921054RE04MWDM3512400084240A2/W由于所得需要校正，由从图可查的时，M9015AMD。0C所以8424092664A2/M公式即可演变为121000WHRXGTALCZ1241051036548737379654926A解得76461A2M2物料升温阶段所需底面积物料升温阶段的所需底面积可以按公式2A1LN/212000TCGLCAZMH公式中/2710584562CKGJXCSM647LNL21T即为1L/212000TCGALCAZMH164075483695849262解得14942A2M3床层总面积流化床层总的底面积7646149491421A2M干燥器长度和宽度今取宽度B24M,长度A4M,则流化床的实际底面积为96M。沿长度方向在床层内设置5个横向分隔板，板间距约为067M停留时间物料在床层中的停留时间为MIN192403250769120HGAZB干燥器高度流化床的总高度分为浓相段高度和分离段高度。流化床在界面以下的区域称为浓相区，界面以上的区域称为稀相区。1浓相段高度10Z而由式0882221021053874690469RE368AR由此MZ82015102分离段高度对非圆柱形设备，应用当量直径代替设备直径DE06724441082EABD由以及1048M从资料查得01/UMSED25EZ从而M21048157E（3）干燥器高度127623Z为了减少气流对固体颗粒的带出量，取分布板以上的总高度为25M。第五节干燥器结构设计1布气装置布气装置包括分布板和预分布器两部分。其作用除了支撑固体颗粒、防止漏料以及使气体均匀分布外，还有分散气流使其在分布板上产生较小气泡的作用，以造成良好的起始流化条件与抑制聚式流化床的不稳定性。如图4所示。采用单层多孔布气板。取分布板压降为床层压降的15。则0015148918529DBSPZGPA取阻力系数，则筛孔气速为201859436/0DPUMS干燥介质的体积流量为510522701736012730149638/STVLHPMS选取筛孔直径，则总筛孔数目为05D个0220487340916SVNU分布板的实际开孔率为205431296A在分布板上筛孔按等边三角形布置，孔心距为02056845312TDM可取T56MM预分布器的作用是在分布板前预先把气体分布均匀一些，避免气流直冲分布板而造成局部速度过高，对于大型干燥器，尤其需要装置预分布器。2分隔板为了改善气固接触情况和使物料在床层内停留的时间分布均匀，沿长度方向设置5个横向分隔板（板间距约为067M）。隔板与分布板之间的距离为2050MM,隔板做成上下移动式，以调节其与分布板之间的距离。分隔板宽24M，高45M，由5MM厚钢板制造。3物料出口堰高H4504041589RE3692136TTVMFTDUE将和代入上式，即可以得到UF31419042960V解得67092VE以公式计算H的数值013234RE815LNVCVBHZG代入相关数据可得132324052546967918LN86790HH整理上式得到607L经试差解得H0835M为了便于调节物料的停留时间，溢流堰的高度设计成可调节结构。第六节干燥器设计结果列表项目符号单位计算数据绝干物质质量流率CG/KGH24875入口120物料温度出口2675入口1T120气体温度出口273气体用量L绝干气体/KGH1953252热效率H2999流化速度U/MS04122床层底面积第一阶段1A27646加热段2A2M1494长A4宽B24设备尺寸高Z25型号单层多孔板孔径0DM15孔速U/S1436孔数0N个3409布气板开孔率612宽BM24分隔板与布气板距离CH2050物料出口堰高0835第七节附属设备的设计与选型1风机的选择为了克服整个干燥系统的阻力以输送干燥介质。必须选择合适类型的风机并确定其安装方式。送风机风机按其结构形式有轴流式和离心式两类。轴流式的特点是排风量大而风压很小，一般仅用于通风换气，而不用于气体输送。故选择离心式通风机。其风机进口体积流量V1为0132730724162739519568/TVLHMH压头HT为21212112FUZGPGH上式中可忽略，所以上式可简化为212TFHG因为整个干燥过程的压降主要有气固分离器、换热器、干燥器和旋风分离器的压降，其总和大约为13000PA。为前半段提供动力的风机取70TPA风机进口密度为3239116/KGM7078THPA根据所需风量和风压，从风机样本中查1V4326/HTH7186PA得的离心通风机满足要求，电动机型号为。该风机性能如O91N5Y35S4下风量/H380M全风压7296PA轴功率1KW排风机同理可得到物料出干燥塔的温度下的体积流量V22237307147395082/TVLHMH60TH12659PA空气在干燥的后半段还需要的压头约为6159PA、。4328160/VMH故我们选择的离心通风机，电动机的型号为。该风机性O91N25Y35S能如下风量/H38016M全风压729PA轴功率KW2气固分离器为了获得较高的回收率，同时避免环境污染，需将从干燥器中出来的空气进行气固分离，在干燥系统中使用的分离器主要有旋风分离器、袋滤器、湿式洗涤器等。旋风分离器（如图6所示）是利用惯性离心力的作用从气流中分离出颗粒的设备。其上部为圆筒形，下部为圆锥形。它内部的静压力在器壁附近最高，仅稍低于气体进口处的压强，越往中心静压力越低，中心处的压力可降到气体出口压力以下。旋风分离器的分离效率通常用临界粒径的大小来判断，临界粒径越小，分离效率越高。在此次设计中采用旋风分离器分离以上的PVC粉尘以能达到工艺和环5M境要求。经考虑，故选用型旋风分离器。/82XLPB4053610TTGRDRP式中为出口空气温度下的密度，即为时的密度，另TR73OC3104/TRKGM外取。可得65TP42487510036593DM根据旋风分离器手册，可选择标准切线进口。圆柱体直径D459M圆柱体高度L1D圆锥体高度L218D进口宽度B02D进口高度A04D排气管直径D03D排气管深度L08D3空气加热器选择列管式换热器，由于饱和水蒸气在管程中被冷凝，形成液态水，停留在换热器中，我们需要将折流挡板的缺口按水平方向排列。选择列管式换热器，如图5所示，则已知条件有空气016OTC120OTC4327610/VMH水蒸气243STT查取相关书籍可得空气（平均温度）和水蒸气的物理性质参数为107/OPGCKJG1859/OPWCKJGC28WMK270WMK365/GK36/WK210PAS514PAS3/RKJ1初选换热器规格按空气计算热负荷为41027610710765483GPWQMCTKW忽略换热器热损失，由热量衡算可得水蒸气的流量为6574832/21MQKGSR按逆流传热计算平均温差为0TT610436211,256LNLNOTC初选一台单壳程、偶数管程的换热器，则120TRT116084943P查图（化工原理图726）得，则1,25OMTTC参照表（化工原理表77），初步估计换热器的总传热系数，280/KW估则传热面积为。估AK2657480312MQMT由钢制列管式固定管板换热器结构手册可初步选择列管式换热器。其参数如下外壳直径D/MM800公称压强P/MPA10管子排列方法正三角形管长/M3管子外径/MM25管子总数469管程数/NP1壳程数1管程流通截面积/M201624壳程流通截面积/M20416换热面积/M21068折流板间距H/MM300采用此传热面积，则要求总传热系数为2657480/312MQKWMKAT2验算压降A管程压降为12ITPSPFN管程流体流速为476040173/362UMS管程中空气流速偏大，可能造成不利影响。因此，选择两台同类型的换热器并联。184/UMS空气可视为理想气体，其黏度与压强无关，而密度随压强的升高而增大，即502106RE9D该换热器内的钢管的绝对粗糙度取为，则，查图1052D（化工原理图213）可得。0362215849732LUPPAD2210658430A4TFSNP则管程总流动阻力为9735081420IPPAB壳程压力降为012SFN壳程流体流速为03450384/216UMS05216RE307D02802805379F管子为三角形排列，故取，另外有，5F05051469238CN。所以3190BLNH2011CBUPFNN22163084059732813PA22951CBHUPND则壳程总流动阻力为0143174PPA3核算总传热系数A管程给热系数查表（化工原理附录6）可得PR0697因为，所以1RE10,7R2,/LD0832EKHD208042195679/WMKB壳程给热系数假设外壁面温度为。120OC4368T1232234591637100750750468GKRHDT28/WMK414691253N管束校正系数为1166250349MK所以，蒸汽在管间冷凝的给热系数为21158745/MHKWMKC污垢热阻查表（化工原理表78）可得。由管程给热系数和壳程给热系数221203/,01/SSRWMKRWMK不难看出，不锈钢的温度趋进空气（）侧，故取导热系数58OC。69/OKC22121SSMDBDRKHKH550510307969