华夏集团。德顺房地产阳光小区高层公寓脚手架方案08.12.23

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设施荷载，包括安全网KN/M2；0005NG4000513370241KN；经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG467KN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ309132/2351KN；风荷载标准值按照以下公式计算其中WO基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用WO065KN/M2；UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用UZ192；US风荷载体型系数取值为0645；经计算得到，风荷载标准值WK0706519206450563KN/M2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ12671435112954KN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N12NG08514NQ12670851435112217KN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为MW08514WKLAH2/10085014056313182/100282KNM；六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为立杆的轴向压力设计值N12954KN；计算立杆的截面回转半径I159CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；当验算杆件长细比时，取块10；计算长度系数参照扣件式规范表533得15；计算长度,由公式LOKH确定L03118M；长细比LO/I196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的计算结果查表得到0188；立杆净截面面积A457CM2；立杆净截面模量抵抗矩W479CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；12954/0188457150772N/MM2；立杆稳定性计算150772N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值N12217KN；计算立杆的截面回转半径I159CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；计算长度系数参照扣件式规范表533得15；计算长度,由公式L0KUH确定L03118M；长细比L0/I196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的结果查表得到0188立杆净截面面积A457CM2；立杆净截面模量抵抗矩W479CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；1221666/0188457282427944/4790201155N/MM2；立杆稳定性计算201155N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求七、最大搭设高度的计算按规范536条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算构配件自重标准值产生的轴向力NG2KKN计算公式为NG2KNG2NG3NG40969KN；活荷载标准值NQ351KN；每米立杆承受的结构自重标准值GK0119KN/M；HS018845710420510312096914351/12011980788M；按规范536条脚手架搭设高度HS等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米H80788/100018078874749M；H74749和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H50M。脚手架单立杆搭设高度为37M，小于H，满足要求按规范536条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算构配件自重标准值产生的轴向力NG2KKN计算公式为NG2KNG2NG3NG40969KN；活荷载标准值NQ351KN；每米立杆承受的结构自重标准值GK0119KN/M；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩MWKMW/140850282/140850237KNM；HS01884571042051031209690851435101884571000237/479/12011950476M；按规范536条脚手架搭设高度HS等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米H50476/10001504764805M；H4805和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H4805M。脚手架单立杆搭设高度为37M，小于H，满足要求八、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算NLNLWN0风荷载标准值WK0563KN/M2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AW936M2；按规范541条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力KN,N05000KN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值KN，按照下式计算NLW14WKAW7384KN；连墙件的轴向力设计值NLNLWN012384KN；连墙件承载力设计值按下式计算NFAF其中轴心受压立杆的稳定系数；由长细比L0/I450/159的结果查表得到0924，L为内排架距离墙的长度；又A457CM2；F205N/MM2；连墙件轴向承载力设计值为NF092445710420510386565KN；NL12384NF86565,连墙件的设计计算满足要求连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到NL12384小于双扣件的抗滑力128KN，满足要求九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PFG地基承载力设计值FGFGKKC160KPA；其中，地基承载力标准值FGK160KPA；脚手架地基承载力调整系数KC1；立杆基础底面的平均压力PN/A48867KPA；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N12217KN；基础底面面积A025M2。P48867FG160KPA。地基承载力满足要求九、8、9、10楼部分脚手架直接作用于相应楼的网点屋面板上，对该部分进行应力验算演算过程中按照脚手架立杆与模板脚手架立杆重叠的情况进行演算，主要考虑模板脚手架的稳定性及地基承载力是否满足要求。经计算作用于楼板上的脚手架高度166M，考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N12NG08514NQ123185085143645816KN；1模板支架参数横向间距或排距M090；纵距M135；步距M150；立杆上端伸出至模板支撑点长度M010；模板支架搭设高度M400；采用的钢管MM48325；扣件连接方式单扣件，取扣件抗滑承载力系数080；板底支撑连接方式方木支撑；2荷载参数模板与木板自重KN/M20350；混凝土与钢筋自重KN/M325000；施工均布荷载标准值KN/M21000；3楼板参数钢筋级别三级钢HRB400；楼板混凝土强度等级C30；每平米楼板截面的钢筋面积MM2360000；楼板的计算宽度M400；楼板的计算厚度MM12000；楼板的计算长度M450；施工平均温度15000；4材料参数面板采用胶合面板，厚度为15MM。面板弹性模量EN/MM29500；面板抗弯强度设计值N/MM213；板底支撑采用方木；木方弹性模量EN/MM29500000；木方抗弯强度设计值N/MM213000；木方抗剪强度设计值N/MM21400；木方的间隔距离MM200000；木方的截面宽度MM6000；木方的截面高度MM8000；钢顶托材料为126号槽钢；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1M的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W100152/6375CM3；I100153/1228125CM4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算1静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重KN/MQ12501210351335KN/M；2活荷载为施工人员及设备荷载KNQ2111KN/M；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下其中Q12335141542KN/M最大弯矩M015420220022KNM；面板最大应力计算值21680/375000578N/MM2；面板的抗弯强度设计值F13N/MM2；面板的最大应力计算值为0578N/MM2小于面板的抗弯强度设计值13N/MM2,满足要求3、挠度计算挠度计算公式为其中Q335KN/M面板最大挠度计算值V06773352004/100950025600000001MM；面板最大允许挠度V200/25008MM；面板的最大挠度计算值0001MM小于面板的最大允许挠度08MM,满足要求三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W688/664CM3；I6888/12256CM4；方木楞计算简图1荷载的计算1钢筋混凝土板自重KN/MQ1250201206KN/M；2模板的自重线荷载KN/MQ203502007KN/M；3活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载KNP11213502081KN；2强度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下均布荷载Q12Q1Q212060070804KN/M；集中荷载P140811134KN；最大弯距MPL/4QL2/81134135/408041352/80566KN；最大支座力NP/2QL/21134/20804135/2111KN；方木最大应力计算值M/W0566106/640008842N/MM2；方木的抗弯强度设计值F130N/MM2；方木的最大应力计算值为8842N/MM2小于方木的抗弯强度设计值130N/MM2,满足要求3抗剪验算最大剪力的计算公式如下QQL/2P/2截面抗剪强度必须满足T3Q/2BHT其中最大剪力Q0804135/21134/2111KN；方木受剪应力计算值T3111103/260800347N/MM2；方木抗剪强度设计值T14N/MM2；方木的受剪应力计算值0347N/MM2小于方木的抗剪强度设计值14N/MM2，满足要求4挠度验算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下均布荷载QQ1Q2067KN/M；集中荷载P081KN；最大挠度计算值V506713504/3849500256000081013503/48950025600002899MM；最大允许挠度V1350/25054MM；方木的最大挠度计算值2899MM小于方木的最大允许挠度54MM,满足要求四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用126号槽钢；W62137CM3；I391466CM4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P080413511342219KN；托梁计算简图托梁计算弯矩图KNM托梁计算变形图MM托梁计算剪力图KN最大弯矩MMAX0906KNM；最大变形VMAX0063MM；最大支座力QMAX11036KN；最大应力906056264/6213714582N/MM2；托梁的抗压强度设计值F205N/MM2；托梁的最大应力计算值14582N/MM2小于托梁的抗压强度设计值205N/MM2,满足要求托梁的最大挠度为0063MM小于900/150与10MM,满足要求五、模板支架立杆荷载标准值轴力作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1静荷载标准值包括以下内容1脚手架的自重KNNG1013440537KN；2模板的自重KNNG2035135090425KN；3钢筋混凝土楼板自重KNNG325012135093645KN；4上部脚手架荷载KNNG41216KN静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG416767KN；2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值NQ12091353645KN；3立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ2187KN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值KNN204164KN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI159CM；A立杆净截面面积CM2A424CM2；W立杆净截面模量抵抗矩CM3W449CM3；钢管立杆受压应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；L0计算长度M；如果完全参照扣件式规范，由下式计算L0H2AA立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A01M；得到计算结果立杆计算长度L0H2A1520117M；L0/I1700/159107；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0537；钢管立杆受压应力计算值；1063146/05374248966811N/MM2；立杆稳定性计算8966811N/MM2小于钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PFG地基承载力设计值FGFGKKC100KPA；其中，地基承载力标准值FGK250KPA；脚手架地基承载力调整系数KC04；立杆基础底面的平均压力PN/A816656KPA；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N2187KN；基础底面面积A025M2。P8748FG100KPA。地基承载力满足要求因此，坐落于楼板上的脚手架下部主体施工模板脚手架要待上层脚手架拆除后方能拆除，下部架体地基需换填中粗砂才能满足地基承载力要求通过计算可以得到外落地式脚手架可以满足要求。二）、落地卸料平台计算一、参数信息1基本参数立杆横向间距或排距LAM090，立杆步距HM120；立杆纵向间距LBM090，平台支架计算高度HM2080；立杆上端伸出至模板支撑点的长度AM010，平台底钢管间距离MM40000；钢管类型MM4835（结构安全验算中按48325进行），扣件连接方式双扣件，取扣件抗滑承载力系数080；2荷载参数脚手板自重KN/M20300；栏杆自重KN/M0150；材料堆放最大荷载KN/M25000；施工均布荷载KN/M22000；3地基参数地基土类型素填土；地基承载力标准值KPA16000；立杆基础底面面积M2025；地基承载力调整系数040。二、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩W449CM3；截面惯性矩I1078CM4；纵向钢管计算简图1荷载的计算1脚手板与栏杆自重KN/MQ110150304027KN/M；2堆放材料的自重线荷载KN/MQ125042KN/M；3活荷载为施工荷载标准值KN/MP120408KN/M2强度验算依照规范524规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下最大支座力计算公式如下均布恒载Q112Q1112Q12120271222724KN/M；均布活载Q21408112KN/M；最大弯距MMAX01272409201171120920327KNM；最大支座力N1127240912112093906KN；最大应力MMAX/W0327106/449072781N/MM2；纵向钢管的抗压强度设计值F205N/MM2；纵向钢管的计算应力72781N/MM2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下均布恒载QQ11Q12227KN/M；均布活载P08KN/M；V06772270990089004/1002061051078000688MM；纵向钢管的最大挠度为0688MM小于纵向钢管的最大容许挠度900/150与10MM，满足要求三、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P3906KN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图KNM支撑钢管计算变形图MM支撑钢管计算剪力图KN最大弯矩MMAX0868KNM；最大变形VMAX2004MM；最大支座力QMAX9753KN；最大应力193336N/MM2；横向钢管的计算应力193336N/MM2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/MM2，满足要求支撑钢管的最大挠度为2004MM小于支撑钢管的最大容许挠度900/150与10MM，满足要求四、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取1600KN，按照扣件抗滑承载力系数080，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为1280KN。RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取1280KN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R9753KN；R1280KN,所以单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求五、支架立杆荷载标准值轴力计算作用于支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1静荷载标准值包括以下内容1脚手架的自重KNNG101492083097KN；2栏杆的自重KNNG2015090135KN；3脚手板自重KNNG30309090243KN；4堆放荷载KNNG450909405KN；经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG47525KN；2活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ20909162KN；3因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ1275251416211298KN；六、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值KNN11298KN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI159CM；A立杆净截面面积CM2A424CM2；W立杆净截面模量抵抗矩CM3W449CM3；钢管立杆最大应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；L0计算长度M；如果完全参照扣件式规范，由公式1或2计算L0K1H1L0H2A2K1计算长度附加系数，取值为1185；计算长度系数，参照扣件式规范表533；17；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；A01M；公式1的计算结果立杆计算长度L0K1H118517122417M；L0/I24174/159152；由长细比L0/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0301；钢管立杆受压应力计算值；11298144/030142488527N/MM2；钢管立杆稳定性验算88527N/MM2小于钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求公式2的计算结果L0/I1400/15988；由长细比L0/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0673；钢管立杆受压应力计算值；11298144/067342439594N/MM2；钢管立杆稳定性验算39594N/MM2小于钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式3计算L0K1K2H2A3K2计算长度附加系数，按照表2取值1084；公式3的计算结果L0/I1798356/159113；由长细比L0/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0496；钢管立杆受压应力计算值；11298144/049642453723N/MM2；钢管立杆稳定性验算53723N/MM2小于钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。以上表参照杜荣军扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PFG地基承载力设计值FGFGKKC64KPA；其中，地基承载力标准值FGK160KPA；脚手架地基承载力调整系数KC04；立杆基础底面的平均压力PN/A4519KPA；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N113KN；基础底面面积A025M2。P4519FG64KPA。地基承载力满足要求通过计算可以得到落地式卸料平台可以满足要求。三）、悬挑卸料平台计算一、参数信息计算依据建筑施工安全检查标准JGJ5999；钢结构设计规范GB500172003；建筑施工高出作业安全技术规范（JGJ8091）。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁主梁的悬挑长度400M，悬挑水平钢梁间距平台宽度250M。次梁采用126号槽钢U口水平，主梁采用18A号槽钢U口水平，次梁间距080M。容许承载力均布荷载100KN/M2，最大堆放材料荷载800KN。一、次梁的计算次梁选择126号槽钢U口水平槽钢，间距080M，其截面特性为面积A1569CM2,惯性距IX39150CM4,转动惯量WX6214CM3,回转半径IX495CM，截面尺寸B530MM,H1260MM,T90MM1荷载计算1面板自重标准值标准值为035KN/M2；Q1035080028KN/M2最大容许均布荷载为100KN/M2；Q2100080080KN/M3槽钢自重荷载Q3012KN/M经计算得到，静荷载计算值Q12Q1Q2Q312028080012144KN/M经计算得到，活荷载计算值P148001120KN2内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载Q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M1442502/81120250/4813KNM3抗弯强度计算其中X截面塑性发展系数，取105；F钢材抗压强度设计值，F20500N/MM2；经过计算得到强度813106/105621400012454N/MM2；次梁槽钢的抗弯强度计算F,满足要求4整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算其中B均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算经过计算得到B57090530235/2500012602350086由于B大于06，按照钢结构设计规范GB500172003附录B其值用B查表得到其值为0732经过计算得到强度813106/0732621400017876N/MM2；次梁槽钢的稳定性计算F,满足要求二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择18A号槽钢U口水平槽钢，其截面特性为面积A2569CM2,惯性距IX127270CM4,转动惯量WX14140CM3,回转半径IX704CM，截面尺寸B680MM,H1800MM,T105MM1荷载计算1栏杆自重标准值标准值为014KN/MQ1014KN/M2槽钢自重荷载Q2020KN/M经计算得到，静荷载计算值Q12Q1Q212014020041KN/M经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P112035100040250/212012250/2099KNP212035100080250/212012250/2180KNP312035100080250/212012250/2180KNP412035100080250/212012250/21120/2740KNP512035100080250/212012250/2180KNP612035100040250/212012250/2099KN2内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载Q作用下的连续梁计算。1悬挑卸料平台示意图16002400099KN180KN180KN740KN180KN099KN041KN/MAB悬挑卸料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到099132312344750718023055235268主梁支撑梁剪力图KN35472323主梁支撑梁弯矩图KNM00000869主梁支撑梁变形图MM外侧钢丝绳拉结位置支撑力为1274KN最大弯矩MMAX355KNM3抗弯强度计算其中X截面塑性发展系数，取105；F钢材抗压强度设计值，F20500N/MM2；经过计算得到强度355106/105/141400012741000/256902885N/MM2主梁的抗弯强度计算强度小于F，满足要求4整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算其中B均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算经过计算得到B570105680235/4000018002350057经过计算得到强度355106/0565141399994438N/MM2；主梁槽钢的稳定性计算F,满足要求三、钢丝拉绳的内力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUI按照下面计算其中RUICOSI为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCIRUISINI按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU11802KN四、钢丝拉绳的强度计算钢丝拉绳斜拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU18022KN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算其中FG钢丝绳的容许拉力KN；FG钢丝绳的钢丝破断拉力总和KN；计算中可以近似计算FG05D2，D为钢丝绳直径MM；钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取085、082和08；K钢丝绳使用安全系数，取80。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于800018022/0820175820KN。选择6371钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPA，直径195MM。五、钢丝拉绳吊环的强度计算钢丝拉绳斜拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为NRU18022KN钢板处吊环强度计算公式为其中F为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范1098F50N/MM2；所需要的吊环最小直径D180224/314165021/216MM由此我们选用“OO”型17M22的花篮螺栓作为钢丝拉绳吊环，并用此调整钢丝拉绳的拉紧力。六、脚手架搭设规定脚手架搭设顺序为定位放线浇筑砼铺设脚手板垫板搭立杆大横杆小横杆拉结点固定、搭设剪刀撑小横杆上铺脚手板护栏挡脚板安全网、密目网布设有关搭设规定要求如下1、落地脚手架底排立杆支设时设置垫板和钢管底座，垫板采用300宽、50厚，长度不应小于3M的松木板。2、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200MM处的立杆上，横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1M。3、立杆上的对接扣件应交错布置，相邻立杆接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开距离不小于500MM；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。4、立杆顶端宜高出檐口上皮18M。5、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；纵向水平杆的对接扣件应交错布置；两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500MM，各接头中心至最近主接点的距离不宜大于纵距的1/3。6、脚手板应设置在三根横向水平杆上，脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200MM，其伸出横向水平杆的长度不应小于100MM。7、脚手架设置剪刀撑与横向斜撑，剪刀撑跨5跨立杆，水平投影宽度为7M，斜杆与地面的倾角宜在450600度间。8、各段脚手架沿外侧面满设剪刀撑。9、脚手架的搭设应严格按设计要求进行搭设，不得随意改变格构设计，减少杆与件设置，确有实际情况需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。10、脚手架必须按要求与主体结构采用刚性拉接，不得减少连墙件数量。搭设必须配合施工速度搭设，一次搭设高度不应超过相临连墙件以上两步，但要始终高出作业面12M。不得将卸料平台、揽风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在外脚手架上。11、外脚手架平网要连接严密牢固，网内的各种杂物要及时清理，防止物体坠落伤人，作业层每平方米架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过3KN/M2，上下同时施工层数不得多于2层。12、在架板上堆放的标准砖、砌体、砂浆和容器总重不得大于15KN，施工设备单重不得大于1KN，使用人力在架上搬运和安装的构件自重不得大于25KN。13、在架面上设置的材料应码放整齐、稳固，不影响施工操作和人员通行。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。14、脚手架高度超过32M的楼层周边加设安全平网一道，再每隔三层并最多不超过10M架设一道安全平网，作业面下挂一道随层网。平网里侧必须兜到楼板边，不得留有间隙，且要保持外高里低（首层平网必须采用双层）。15、落地式外脚手架外围密目网要封闭严密、牢固，不得随意拆除。16悬挑卸料平台的搁置点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上，悬挑卸料平台的各部位不得与脚手架有任何联系；17悬挑卸料平台主梁必须紧贴楼层且保证两根主梁在同一水平面上，按照本设计方案要求采用两道打穿楼板的钢筋套箍进行固定，即有上翻梁时必须预留主梁位置，套箍与工字钢间应没有间隙，不允许加楔固定；18悬挑卸料平台安装前，必须仔细检查料台各部件的完好性，尤其是主次梁应无扭曲变形；19悬挑卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，在安装和使用过程中要随时检查，必须均衡调整两根斜拉钢丝绳的拉紧程度，使平台外口略高于内口；20悬挑卸料平台左右两侧必须装置可靠固定的防护栏杆；21钢丝绳与水平钢梁的夹角必须控制在4560度，拉设时要通过花篮螺栓调有一定预紧力，但不得使主梁焊接角钢离开建筑物；22悬挑卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳、花篮螺栓有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；23悬挑卸料平台脚手板必须满铺，铺平铺稳，不得留有缝隙，且与次梁可靠固定；24在悬挑卸料平台上施工卸料要注意轻放，尽量减少施工冲击载荷；25悬挑卸料平台的物料要及时清理，以避免超出卸料平台的最大施工容许承载量；26悬挑卸料平台的内侧面醒目位置悬挂平台堆载要求的警示牌，上面除了标明不超过08T外，还应详细注明水泥、砖、砂、钢筋、钢管等主要材料的形象堆载量，使操作工人可以参照，严禁超过设计容许荷载，并加强监督检查。七、脚手架的拆除要求1、准备工作1）、应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。2）、应由项目部技术人员