中国石油大学(华东)《化工原理i》填空题 题库

中国石油大学（华东）化工学院化工原理上册题库一填空1牛顿粘性定律的数学表达式为（），牛顿粘性定律适用于（）流体。2气体的粘度随温度的升高而（），水的粘度随温度的升高而（）。3气体的粘度随温度的升高而（）；压力升高液体的粘度将（）。4某流体的相对密度（又称比重）为08，在SI制中，其密度（），重度（）。54水在SI制中密度为1000KG/M3；重度为（）；在工程单位制中密度为（）；重度为（）。6油品的比重指数API越大说明油品的比重越（）。（小）7处于同一水平面高的流体，维持等压面的条件是（），（），（）。8当地大气压为745MMHG，测得一容器内的绝对压强为350MMHG，则真空度为（）。测得另一容器内的表压强为1360MMHG，则其绝对压强为（）。9如衡算基准以J/KG表示，柏努利方程可表示为（）；如用N/M2表示，则柏努利方程为（）。10经典形式的柏努利方程的应用条件是（）、（）、（）。11流体流动的连续性方程是（）；适用于不可压缩流体流动的连续性方程是（）。12判断流体流动方向的依据是（）。13流体在圆管内作层流流动时，速度分布呈（），平均流速为管中心最大流速的（）。14雷诺数的物理意义为（）。15某流体在圆形直管中做层流流动时，其速度分布是（）型曲线，其管中心最大速度为平均流速的（）倍，摩擦系数与RE的关系为（）。16当RE为已知时，流体在圆形管内呈层流时的摩擦系数（），在粗糙管内呈湍流时，摩擦系数与（）和（）有关。17流体在管内做湍流流动时（不是阻力平方区），其摩擦系数随（）和（）而变。18某流体在圆形直管中作湍流流动时，其摩擦系数主要与（）有关。若流动处于阻力平方区，平均流速曾大至原来的2倍时，摩擦阻力损失约为原损失的（）倍。19已知某油品在圆管中稳定流动，其RE1000。已测得管中心处的点速度为05M/S，则此管截面上的平均速度为（）M/S。若油品流量增加一倍，则通过每米直管的压头损失为原损失的（）倍。20流体在等径水平直管的流动系统中层流区，压强降与速度（）成正比；极度湍流区，压强降与速度（）成正比。21孔板流量计与转子流量计的最主要区别在于前者是恒（），变（）；后者是恒（），变（）。22水由敞口恒液位的高位槽通过一管道流向压力恒定的反应器，当管道上的阀门开度减小后，水流量将（），摩擦系数（），管道总阻力损失（）。23流体在一段圆形水平直管中流动，测得平均流速为05M/S，压强降为10PA，RE为1000，问管中心处的点速度为（）M/S。若流速增加为1M/S，则压强降为（）PA。24空气在内径一定的圆管中稳定流动，若气体质量流量一定，当气体温度升高时，RE值将（）。25LZB40转子流量计其转子为不锈钢（比重792），刻度标值以水为基准，量程范围为02525M3/H，若用此转子流量计来测量酒精（比重08），则酒精的实际流量值要比刻度值（）。测酒精时，此流量计的最大流量值为（）M3/H。26某转子流量计，其转子材料为不锈钢，测量密度为12KG/M3的空气时，最大流量为400M3/H。现用来测量密度为08KG/M3的氨气时，其最大流量为（）M3/H。27液柱压力计量是基于（）原理的测压装置。用U形管压差计测压时，当一段与大气相通时，读数R表示的是（）或（）。28U形管压差计用水作指示液，测量气体管道中的压降，若指示液读数R20MM，则表示压降为（）PA，为使R读数增大，而P值不变，应更换一种密度比水（）的指示液。29套管由5725MM和2525MM的钢管组成，则环隙的流通截面积为（），润湿周边为（），当量直径为（）。30测流体流量时，随着流体流量的增加，孔板流量计两侧压差值将（），若改用转子流量计测量，当流量增大时，转子两端压差值将（）。31流体在管内作层流流动，若仅增大管径，则摩擦系数变（），直管阻力变（），计算局部阻力的当量长度变（）。32某流体在管中作层流流动，在流速不变的情况下，管长、管径同时增加一倍，其阻力损失为原来的（）倍。33流体在管中作层流流动，当U，D不变，管长增加一倍时，摩擦阻力损失为原来的（）倍；当U，L不变，管径增加一倍时，摩擦阻力损失为原来的（）倍；若流量不变，当D，L不变，油温升高，粘度为原来的1/2时，摩擦阻力损失为原来的（）倍。34减少流体在管路中流动阻力HF的措施有（），（），（）。35因次分析法的目的在于（）。36因次分析法的依据是（）。37已知搅拌器功率P是搅拌桨直径D、转速N、流体密度及粘度的函数，即PF（D，N，），利用因次分析法处理，最终所得准数关系式中共有（）个准数。38通常指边界层的范围是（）。39层流与湍流的本质区别是（）。40在测速管中，测压孔正对水流方向的测压管液面代表（），流体流过测速管侧壁小孔的测压管液位代表（）。41测流体流量时，随着流体流量增加，孔板流量计两侧压差值将（），若改用转子流量计测量，当流量增大时，转子两端压差值将（）。毕托管测量管道中流体的（），而孔板流量计则用于测量管道中流体的（）。42当流体在管内流动时，如要测取管截面上流体的速度分布，应选用（）测量。43在套管环间流动的流体，若外管的内径为D2，内管的外径为D1，则当量直径DE（）；边长为A的正方形风管的当量直径DE（）；边长为AB的长方形风管的当量直径DE（）。44套管由5725MM和2525MM的钢管组成，则环隙的流通截面积等于（），润湿周边等于（），当量直径等于（）。45边长为04M的正方形管道，其润湿周边长为（），当量直径为（）。46离心泵的主要部件有（）、（）和（）。47影响离心泵理论流量的因素有（），（）。48（）是离心泵直接对液体作功的部件，而（）则是将动能转变为压力能的部件。49离心泵的轴封装置主要有（）和（）。50在相同流量下，离心泵的实际压头比理论压头（），这是因为（）存在。51离心泵扬程的含义是（）。离心泵铭牌上标明的流量和扬程指的是（）时的流量和扬程。52离心泵的流量调节阀安装在离心泵（）管路上，关小出口阀门后，真空表的读数（），压力表的读数（）。53当离心泵出口阀门开大时，流量（），泵出口压力（）。（变大，变小，不变）54用离心泵在两敞口容器间输液，在同一管路中，若用离心泵输送1200KG/M3的某液体（该液体的其它性质与水相同），与输送水相比，离心泵的流量（），扬程（），泵出口压力（），轴功率（）。（变大，变小，不变，不确定）55离心泵的总效率反映（）、（）和（）三项能量损失的影响。56若被输送的流体粘度增高，则离心泵的压头（），流量（），效率（），轴功率（）。57推导离心泵基本方程式的两个基本假定是（），（）。58离心泵开动以前必须充满液体是为了防止（）现象。59离心泵的安装高度超过允许安装高度时，离心泵会发生（）现象。60若离心泵入口处允许的最低压力以P1允表示，大气压力以PA表示，汽蚀余量以H表示，则允许吸上真空高度为（）。61在某高原地区（大气压强为680MMHG），用一台允许吸上真空高度为44M的离心水泵从井中吸水，若泵体与水面的垂直距离为35M，此泵（）。A操作正常；B发生气蚀；C电动机超载；D泵出口压力过高。62离心泵的允许安装高度，随液体温度的升高而（），随吸入罐上方压强的升高而（），随流量的增加而（）。63离心泵铭牌上的允许吸上真空高度是当大气压力（），且被输送的液体为（）时的数值。642B19型号的离心泵，2代表（），19代表（）。65离心泵的主要性能参数包括（），（），（），（）等。66离心泵的主要特性曲线有（）、（）、（）等。67离心泵在两敞口容器间输液，当被输送流体的密度改变后，离心泵的（）、（）及（）均保持不变。68离心泵性能曲线上的一点流量为Q，扬程为H，则当叶轮直径车削5后，在新的性能曲线上，当流量为095Q时，扬程为（）。69离心泵的工作点是（）曲线与（）曲线的交点。70管路特性曲线的一般表达式是（）。71离心泵用出口阀调节流量实质上是改变（）曲线，用改变转速来调节流量实质上是改变（）曲线。72调节离心泵工作点的方法主要有（），（），（）。73在如图的管路中，离心泵于额定点下操作。当调节阀门使流量增加时，则泵前真空表读数（），泵后压力表读数（），泵的扬程（），泵的轴功率（），泵的效率（）。A升高B降低C不变D不确定。74管路特性曲线和离心泵特性曲线的交点称为（），若需改变这一交点的位置，常采用（）的方法以改变管路特性曲线，或（），（）的方法以改变泵的特性曲线。75并联操作中的每台泵与其单独操作时相比，流量（），压头（）。（较大，较小，不变）76两台相同的泵串联后，与单台泵独立操作相比，每台泵的流量（），压头（）。（增大，减小，不变）77并联管路的特点是A）并联各管段的比能损失（）；B）主管流量等于并联的各管段流量（）；C）并联各管段中是管子长、直径小的管段通过的流量（）。78选择离心泵时，首先应根据（）确定泵的类型；然后根据（）和（）选择合适的型号；若所输送液体的密度不同于水的密度时，应（）。79离心通风机的全风压的单位是（），其物理意义是（）。80往复压缩机的排气量（生产能力）是指（）。81往复压缩机的余隙系数是指（）。当气体的压缩比一定时，若余隙系数增大，则容积系数（），压缩机的吸气量也就（）。82选择压缩机时，首先应根据（）选定压缩机的种类。结构形式确定后，再根据生产中所要求的（）和（）确定规格型号。83一球形石英颗粒，在空气中按斯托克斯定律沉降，若空气温度由20升到50，则其沉降速度将（）。84反映颗粒形状的因数，常用球形度来表示，球形度表示的是（）。85颗粒的沉降速度UT是指（）。86降尘室的生产能力只与降尘室的（）和（）有关，而与（）无关。87含尘气体通过长为4M、宽为3M、高为1M的除尘室。已知颗粒的沉降速度为003M/S，则该除尘室的生产能力为（）M3/S。88在降沉室的设计中，如仅增加降沉室的高度，其生产能力（）。固体颗粒在降沉室中沉降下来的条件是（）。89某含尘气体中尘粒的自由沉降速度为0025M/S，降尘室的尺寸为长宽高431M3，则该室的最大生产能力应为（）。90含细小颗粒的气流在降尘室内除去小粒子（沉降在斯托克斯区），正常情况下能100除去50M的粒子，现气体处理量增大一倍，原降尘室能100除去的最小粒径为（）M。91流体通过颗粒床层时，随流速从小到大可能出现的三种状况是（），（），（）。92当颗粒层处于流化阶段，床层的压降约等于（）。93恒压过滤时，滤浆温度降低，则滤液粘度（），过滤速率（）。94对恒压过滤，当过滤面积A增大一倍时，如滤饼不可压缩，则过滤速率增大为原来的（）倍，如滤饼可压缩，过滤速率增大为原来的（）倍。95已知Q为单位过滤面积所得滤液体积V/A，QE为VE/A，VE为过滤介质的当量滤液体积（滤液体积为VE时所形成的滤饼层的阻力等于过滤介质的阻力），在恒压过滤时，测得/Q3740Q200，则过滤常数K（），QE（）。96回转真空过滤机，回转一周所需时间为T，转鼓的表面积为S，转鼓的浸没度为，则一个过滤周期中，过滤时间为（），过滤面积为（）。97转筒真空过滤机，转速越快，每转获得的滤液量就越（），单位时间获得的滤液量就越（），形成的滤饼层厚度越（），过滤阻力越（）。98转筒真空过滤机，回转一周所需时间为T，转鼓的表面积为S，转鼓的浸没度为，则一个过滤周期中，过滤时间为（），过滤面积为（）。转鼓浸没度是（）与（）的比值。99转筒真空过滤机，整个转鼓回转操作时大致可分为（），（），（）和（）四个区域。100当旋转半径为R，每秒钟转速为N，则分离因数为（）。101在除去某粒径的颗粒时，若降尘室的高度增加一倍，则沉降时间是原来的（）倍，气流速度是原来的（）倍，生产能力是原来的（）倍。102颗粒群筛分组成中用到的“目”是指（）；目数越多，则粒径越（）。103颗粒的粒度分布愈不均匀，所形成床层的空隙率越（）。在器壁附近床层空隙率较（），床层中心处空隙率较（）。104旋风分离器当切向进口气速相同时，随着旋风分离器的直径越大，其离心分离因数越（）；而离心分离机随着转鼓直径的增大其分离因数越（）。105旋风分离器的直径越大，除尘效率越（）；温度越高，分离效率越（）。106黄铁矿燃烧炉出口的炉气，流量为20000M3/H，用旋风分离器进行分离，除尘效率为95，压强降为1000PA。现因为减产，炉气减为15000M3/H，但炉气含尘情况不变，此时分离器的除尘效率（）（增大，减小），因为（），压强降为（）PA。107表示旋风分离器分离性能的两种不同方式是用（）和用（）。108对于一定处理量的含尘气体，选择（或设计）旋风分离器时要依据（）和（）。109评价旋风分离器性能的主要指标是（）和（）。110计算颗粒沉降速度UT的斯托克斯公式为（），此式适用于（）情况。111流化床中，当气流速度（）时，这个气流速度称为带出速度。112流化床的压降随气速变化的大致规律是（）。113在固体流态化的操作过程中，增大流体的流速，则流化床的总压降P将（）（增大、减小、不变）。114用流化床进行某分子反应，反应气体的密度为0568KG/M3（实际操作条件下），粘度为29105PAS，催化剂颗粒平均直径为02MM，颗粒密度为3500KG/M3。根据工艺要求，流化数为3，已知床层压降为198104PA。在此条件下，床层实际操作气速为（）。若床层空隙率为077，则床层高度为（）。115有三个床径相同的流化床装置，内装相等重量的同种均匀固体颗粒，当操作气速U1U2U3时（均为正常流化），试比较其起始流化速度UMF1，UMF2，UMF3的大小（）；全床压降P1，P2，P3的大小（）；床高L1，L2，L3的大小（）。116流化床中出现的不正常现象有（）和（）。117流化床中有两种不同的流化形式，即（）和（）。118当颗粒层处于流化阶段时，床层的压降约等于（）。119在固体流态化的操作过程，增大流体的流速，则流化床的总压降P将（），单位床层高度的压降P/L将（），床层的高度LF将（）。120流体通过颗粒床层时，随流速从小到大可能出现的三种状态是（）、（）、（）。121正常操作的气固流化床，其气速应大于（）速度，小于（）速度。水平管气力输送气速的下限是（）速度，垂直管气力输送气速的下限是（）速度。122钢的导热系数为（），不锈钢的导热系数为（），20水的导热系数为（），20空气的导热系数为（）。A45W/M；B06W/M；C0026W/M；D16W/M123碳钢的导热系数为（），铜的导热系数为（），20空气的导热系数为（），20水的导热系数为（）。A370W/M；B06W/M；C0026W/M；D45W/M124物体黑度是指在（）温度下，物体的（）与（）之比，在数值上它与同一温度下物体的（）相等。125液体沸腾根据温度差大小可分为（），（），（）三个阶段，实际操作应控制在（）。126单层圆筒壁热阻的表达式为（）。127厚度不同的三种材料构成三层平壁，各层接触良好，已知厚度B1B2B3；导热系数123。在稳定传热过程中，各层热阻大小为R1（）R2（）R3；各层导热速率Q1（）Q2（）Q3。128由多层等厚平壁构成的导热壁面中，所用材料的导热系数愈大，则该壁面的热阻就愈（），其两侧的温度差愈（）。129多层圆筒壁稳定导热中，若某层的热阻最大，则该层两侧的温差（）；若某层的平均导热面积最大，则通过该层的热流密度（）。130在多层平壁稳定热传导中，通过各层的热通量（）。131将两层厚度相同、导热系数不同的保温材料包在圆形管道上，应该将导热系数（）的材料包在内层，其原因是（），（）。132一包有石棉泥保温层的蒸汽管道，当石棉泥受潮后，其保温效果应（），主要原因是（）。133将下列各种情况下的对流传热系数按自大而小的顺序排列空气流速为25M/S时的1；空气流速为6M/S时的2；水的流速为12M/S时的3；水的流速为25M/S时的4；蒸汽膜状冷凝时的5。（）（）（）（）（）。134试用符号或L2L3）91降尘室的生产能力只与降尘室的（）和（）有关，而与（）无关。（长度，宽度，高度）92含尘气体通过长为4M、宽为3M、高为1M的除尘室。已知颗粒的沉降速度为003M/S，则该除尘室的生产能力为（）M3/S。（036）93在降沉室的设计中，如仅增加降沉室的高度，其生产能力（）。固体颗粒在降沉室中沉降下来的条件是（）。（不变；）TUHL94某含尘气体中尘粒的自由沉降速度为0025M/S，降尘室的尺寸为长宽高431M3，则该室的最大生产能力应为（）。（03M3/S）95含细小颗粒的气流在降尘室内除去小粒子（沉降在斯托克斯区），正常情况下能100除去50M的粒子，现气体处理量增大一倍，原降尘室能100除去的最小粒径为（）M。（）50296流体通过颗粒床层时，随流速从小到大可能出现的三种状况是（），（），（）。（固定床状态，流化床状态，气力输送状态）97当颗粒层处于流化阶段，床层的压降约等于（）。（单位床层面积上颗粒群的表观重力）98恒压过滤时，滤浆温度降低，则滤液粘度（），过滤速率（）。（增加，减小）99对恒压过滤，当过滤面积A增大一倍时，如滤饼不可压缩，则过滤速率增大为原来的（）倍，如滤饼可压缩，过滤速率增大为原来的（16）倍。（4；4）100已知Q为单位过滤面积所得滤液体积V/A，QE为VE/A，VE为过滤介质的当量滤液体积（滤液体积为VE时所形成的滤饼层的阻力等于过滤介质的阻力），在恒压过滤时，测得/Q3740Q200，则过滤常数K（），QE（）。（0000267；00267）101回转真空过滤机，回转一周所需时间为T，转鼓的表面积为S，转鼓的浸没度为，则一个过滤周期中，过滤时间为（），过滤面积为（）。（T，S）102转筒真空过滤机，转速越快，每转获得的滤液量就越（），单位时间获得的滤液量就越（），形成的滤饼层厚度越（），过滤阻力越（）。（少；多；薄；小）103转筒真空过滤机，回转一周所需时间为T，转鼓的表面积为S，转鼓的浸没度为，则一个过滤周期中，过滤时间为（），过滤面积为（）。转鼓浸没度是（）与（）的比值。（T；S；转鼓浸没的表面积；转鼓的总表面积）104转筒真空过滤机，整个转鼓回转操作时大致可分为（），（），（）和（）四个区域。（过滤；洗涤脱水；卸渣；滤布再生）105当旋转半径为R，每秒钟转速为N，则分离因数为（）。（2N2R/G）106在除去某粒径的颗粒时，若降尘室的高度增加一倍，则沉降时间是原来的（）倍，气流速度是原来的（）倍，生产能力是原来的（）倍。（2，05，1）107颗粒群筛分组成中用到的“目”是指（）；目数越多，则粒径越（）。（每英寸直线长度上的筛孔数，小）108颗粒的粒度分布愈不均匀，所形成床层的空隙率越（）。在器壁附近床层空隙率较（），床层中心处空隙率较（）。（小，大，小）109旋风分离器当切向进口气速相同时，随着旋风分离器的直径越大，其离心分离因数越（）；而离心分离机随着转鼓直径的增大其分离因数越（）。（小，大）110旋风分离器的直径越大，除尘效率越（）；温度越高，分离效率越（）。（低；低）111表示旋风分离器分离性能的两种不同方式是用（）和用（）。（）112黄铁矿燃烧炉出口的炉气，流量为20000M3/H，用旋风分离器进行分离，除尘效率为95，压强降为1000PA。现因为减产，炉气减为15000M3/H，但炉气含尘情况不变，此时分离器的除尘效率（）（增大，减小），因为（），压强降为（）PA。（降低；入口速度减小，能被除去的颗粒粒度增大；563）113对于一定处理量的含尘气体，选择（或设计）旋风分离器时要依据（）和（）。（要求的分离效率；允许的压强降）114评价旋风分离器性能的主要指标是（）和（）。（分离效率；压降）115计算颗粒沉降速度UT的斯托克斯公式为（），此式适用于（）情况。（UTDP2PG/18，层流区或RE；）128由多层等厚平壁构成的导热壁面中，所用材料的导热系数愈大，则该壁面的热阻就愈（），其两侧的温度差愈（）。（小；小）129多层圆筒壁稳定导热中，若某层的热阻最大，则该层两侧的温差（）；若某层的平均导热面积最大，则通过该层的热流密度（）。（最大，最小）130在多层平壁稳定热传导中，通过各层的热通量（）。（相等）131将两层厚度相同、导热系数不同的保温材料包在圆形管道上，应该将导热系数（）的材料包在内层，其原因是（），（）。（小；减少热损失；降低壁面温度）132一包有石棉泥保温层的蒸汽管道，当石棉泥受潮后，其保温效果应（），主要原因是（）。（降低；因为水的导热系数大于保温材料的导热系数，受潮后，使保温材料的导热系数增大，保温效果降低）133将下列各种情况下的对流传热系数按自大而小的顺序排列空气流速为25M/S时的1；空气流速为6M/S时的2；水的流速为12M/S时的3；水的流速为25M/S时的4；蒸汽膜状冷凝时的5。（）（）（）（）（）。（5；4；3；1；2）134试用符号或；）135在圆形直管内强制湍流时给热系数的测定实验中，如何判断实验过程是否稳定（）。影响本实验稳定的关键因素是什么（）。（管壁测温点T3、T4是否稳定且相差不大，管内流动是否满足REI104；保证管外为饱和水蒸气加热，没有凝液生成）136影响两固体表面间辐射传热量大小的主要因素有（），（），（），（）。（表面温度，黑度，介质性质，几何位置）137外包绝热材料的蒸汽管道，当蒸汽压力增大时，绝热层外表面与空气之间的给热系数将（），绝热材料的导热系数将（）（增大，减小，不变，不确定），其主要原因是（）。（增大，增大，壁温升高）138在传热实验中，用饱和水蒸气加热空气，总传热系数K接近于（）侧的对流给热系数，而壁温接近与（）侧流体的温度。（空气，饱和水蒸气）139冷却水将一定量的热流体由100冷却到40，冷却水初温为15，在设计列管式换热器时，采用两种方案比较，方案是令冷却水终温为30，方案是令冷却水终温为35，则用水量W1（）W2，所需传热面积A1（）A2。（大于；小于）140黑体表面温度由40加热到347K，则辐射能力增加为原来的（）倍。（151）141黑体是指（）。（能吸收全部辐射能的物体）142物体辐射能力的大小与（）成正比，还与（）成正比。（黑度，绝热温度的四次方）143某物体（可近似为灰体）在20时，其黑度为08，则其辐射能力的大小为（），其吸收率为（）。（3343；08）144液体沸腾根据温度差大小可分为（）、（）、（）三个阶段，实际操作应控制在（）。（自然对流；泡核沸腾；膜状沸腾；泡核沸腾）145冷凝现象有（）冷凝和（）冷凝，工业冷凝器的设计都按（）冷凝设计。（滴状，膜状，膜状）146计算冷凝对流传热系数时，关联式中的T项表示（）。（冷凝液膜两侧的温度差）147在冷凝给热过程中，滴状冷凝的给热系数较膜状冷凝的给热系数约可高出（）倍。（510）148将单程列管式换热器改为双程的作用是（），但这将使（）减小，（）增大。（提高管内，TM，阻力）149饱和蒸汽冷凝时，T越大，越（）；液体核状沸腾时，T越大，越（）。（小，大）150蒸汽冷凝放热时，要经常注意排放（），这是因为（）。（不凝气，不凝气构成附加的气膜阻力使）151两流体通过间壁换热，冷流体从20被加热到50，热流体从100被冷却到70，则逆流时的TM（）。并流时的TM（）。（50，435）152有一套管换热器，环隙有1196蒸汽冷凝，管内空气从20被加热到50，管壁温度应接近（）。（1196）153换热器中，热流体由200冷却到140，冷流体由20升高到35，热流体的热容量流率较小，则传热效率为（）。（0333）154水与苯液进行换热，水由20升至35，苯由80降至40。苯的热容量流率较小。此换热器的传热效率（），热容量比R（）。（0667；0375）155计算冷凝对流转热系数时，蒸汽冷凝潜热按（）温度取，其余物性数据按（）温度取。（蒸汽饱和温度，液膜平均）156在一卧式加热器中，利用水蒸气冷凝来加热某种液体，应让加热蒸汽在（）程流动，加热器顶部设置排气阀是为了（）。（壳；排放不凝气，防止壳程值大幅度下降）157在设计列管式换热器中，设置折流挡板，以提高（）程流速，设置隔板以提高（）程流速，以达到强化传热的目的。（壳程；管程）158列管式换热器的壳程内设置折流挡板的作用在于（），折流挡板的形状主要有（），（）等。（增大流体的湍动程度，提高壳程，支承管子；缺圆式（弓形）；圆盘式（圆环形）159列管换热器设计成多管程是为了（）。（提高管程值）160在列管换热器中，蒸汽一般通入（）程，压力高的物料则走（）程。（壳；管）161在确定列管换热器冷热流体的流径时，一般来说，蒸汽走（）程；易结垢的流体走（）程；粘度大或流量小的流体走（）程。（壳；管；壳）162在确定列管换热器冷热流体的流径时，一般来说，蒸汽走管（）；易结垢的流体走管（）；高压流体走管（）；有腐蚀性流体走管（）；粘度大或流量小的流体走管（）。（外；内；内；内；外）中国石油大学（华东）化工学院化工原理（下册）题库一、填空题1、在描述传质的费克定律中，扩散通量J与浓度梯度或压力梯度成正比，其比例系数称为扩散系数，表示传质阻力的倒数。分子扩散是凭借流体分子热运动来传递物质的，而涡流扩散是凭借流体质点的湍动和漩涡来传递物质的。2、单向扩散速率与等分子反向扩散速率相比多了一个漂流因子，在低浓度气体中该因数B，在高浓度气体中该因数A（A大于10B约等于10C小于10D约等于00），说明总体流动对传质速率的影响较大。3、当流体呈湍流流动时，物质的传递是分子扩散和涡流扩散共同作用的结果，这时的物质传递过程称为对流传质过程。4、分子扩散中主体流动产生的原因是组分A可以通过相界面，组分B为停滞组分，组分A单向扩散通过相界面后，在界面附近出现空位，使得界面压力低于主体压力，其他分子前来补充，造成主体向界面的流动，在主体流动的存在下，扩散速率会发生什么变化增大（增大、减小、不变），在什么情况下可不考虑主体流动的影响溶质A浓度较低。5、某逆流吸收塔，用纯溶剂吸收混合气中的易溶组分，入塔混合气浓度为004，出塔混合气浓度为002，操作液气比L/V2L/VMIN，气液相平衡关系为YE2X，该吸收塔完成分离任务所需的理论板数N为1。解L/V2L/VMIN，L/VMINYBYA/XBEXAYBYA/YB/M004002/004/0021，L/V2M操作线与相平衡线平行，S1，XA0，YMYA002，NNOGYBYA/YM004002/00216、某逆流解吸塔，若气液入口组成及温度、压力均不变，而气量与液量同比例减少，对液膜控制系统，气体出口组成YA将增大，液体出口组成XB将减小，溶质解吸率将增大。解已知YB、XA、L/V、H不变，HOG减小，NOG上升，故YA上升，XB下降，XAXB/XA增大。也可图解，V减小，传质推动力减小，操作线上移。7、气相中物质的扩散系数随温度的升高而增大，随压力的升高而减小；液相中物质的扩散系数随粘度的增加而减小。（增大、减小、不变）8、常压25下，气相溶质A的分压为0054ATM的混合汽体与溶质A浓度为00018MOL/L的水溶液接触，如果在该工作条件下，体系符合亨利定律，亨利系数E015104ATM，H2O1000KG/M3，问溶质A的传质方向是（16）。A吸收B平衡C解吸D无法判断9、某气体吸收过程，符合亨利定律，相平衡常数M1，气膜吸收系数KY1104KMOL/M2S，液膜吸收系数KX的值为KY值的100倍，试判断这一吸收过程为（16）（气膜、液膜、双膜）控制过程，该气体为（17）（易溶气体、难溶气体），气相总传质系数为（18）。10、双组分混合物中，组分A的扩散系数除了与系统的物质属性有关外，还随温度、压力及混合物中组分A的浓度的不同而变化，对于气体中的扩散，浓度的影响可以忽略。当系统总浓度增加时，扩散系数将减少，当系统中组分B的分子量增加时，扩散系数将减少（增加、减少、不变、不定）。11、双组分理想气体进行单向扩散，如维持气相各部分PA不变，则在下述情况下，气相中的传质通量NA将如何变化，A总压增加，NA减少（增加、减少、不变），B温度增加，NA增加（增加、减少、不变），C气相中惰性组分的摩尔分率减少，则NA增加（增加、减少、不变）。12、扩散通量式JADDCA/DZJBAF（A可以用于多组分系统、B只能用于双组分系统、C只能用于稀溶液、D只能用于理想气体、E只能用于液相、F可以同时用于液相或气相系统）（多选）13、所示为同一温度下A、B、C三种气体在水中的溶解度曲线。由图可知，它们的溶解度次序为CBA（由大到小），在吸收过程中，温度及汽液流量不变，压力增大，可使相平衡常数减小，传质推动力增大（增大、减小、不变）。14、三传类比是指动量传递、热量传递、和质量传递之间的类比。15、吸收操作中对吸收剂主要要求包括选择性好、溶解度高、可循环使用、挥发性小。（至少写出四种）16、在一个逆流操作的吸收塔中，某截面上的气相浓度为Y（摩尔分率，下同），液相浓度为X，在一定温度下，气液相平衡关系为YEMX，气相传质系数为KY，液相传质系数为KX，则该截面上的气相传质总推动力可表示为YMX，气相传质总阻力可表示为1/KY1/KYM/KX；如果降低吸收剂的温度，使相平衡关系变为YEMX，假设该截面上的两相浓度及单相传质系数保持不变，则传质总推动力增大，传质总阻力中气相传质阻力不变，液相传质阻力减小，传质速率增大。17、某二元精馏塔，在塔顶第一块板上的液体中装有温度计，假设板上的液体与上方气体处于平衡状态，如果保持操作压力不变，塔内混入一定量的惰性气体，那么温度计读数降低，物系的相对挥发度增大。如果现有的精馏塔塔顶产品不合格，如何调节精馏塔操作，使产品合格，请列出三种方案增大回流比，降低回流液温度，降低操作压力。18、对流传质是分子扩散和涡流扩散共同作用的结果，对流传质与对流传热有相似之处，增强流体的湍动程度和增大相接触面积有利于强化对流传质。19、吸收过程为气膜控制（气相阻力控制）时，CI与CL接近,还是PG与PI接近CI与CL接近。20、对接近常压的低浓度溶质的汽液平衡系统，当总压增加时，亨利系数E不变，相平衡常数M变小，溶解度系数H不变。21、在传质理论中有代表性的三个模型分别为膜、溶质渗透和表面更新，对吸收的理论分析，当前仍采用膜模型作为基础。22、双膜理论的主要内容是（1）气液相间存在稳定的相界面，界面两侧各有一层有效层流膜，溶质以分子扩散方式通过双膜；（2）界面上气液两相呈平衡；（3）传质阻力集中在层流膜内,界面上无阻力。23、总传质系数与分传质系数之间的关系可以表示为1/KL1/KLH/KG，其中1/KL表示液膜阻力，当气膜阻力H/KG项可忽略时，表示该吸收过程为液膜控制。24、对于低浓度溶质A的气体的物理吸收达到平衡时，其自由度可视为3。即在温度、压力、气相溶质浓度、液相溶质浓度四个变量中，有3个自变量。25、一般而言，两组分A、B的等摩尔相互扩散体现在二元蒸馏单元操作中，而A在B中单向扩散体现在吸收单元操作中。26、亨利定律的表达式之一为PEX，若某气体在水中的E值很大，说明该气体为难溶气体，该气体的解吸过程是受液膜控制的传质过程；气体吸收过程的逆过程是解吸过程，前者的操作温度一般较后者低，而压力较后者高（高、低、相等）。27、通常所讨论的吸收操作中，当吸收剂用量趋于最小用量时，D。（A）回收率最高；（B）吸收推动力最大；（C）操作最为经济；（D）填料层高度趋向无穷大。增加吸收剂用量，操作线的斜率增大（增大、减小、不变），则操作线向远离平衡线的方向偏移，吸收过程推动力（YYE）增大（增大、减小、不变）。28、低浓气体吸收中，已知平衡关系Y2X，KXA02KMOL/M3S，KYA2104KMOL/M3S，A（A气膜；B液膜；C气、液双膜）控制的总传质系数近似为KYA2104KMOL/M3S。29、某逆流操作的吸收塔底排出液中溶质的摩尔分率X2104，进塔气体中溶质的摩尔分率为Y0025，操作压力为1013KPA，汽液平衡关系为YE50X，现将操作压力由1013KPA增至2026KPA，求塔底推动力YYE增至原来的4/3倍，XEX增至原来的8/3倍。P1013KPAYE50X502104001YYE00250010015XEY/500025/5000005XEX0000521043104P2026KPAYE25X2521040005YYE00250005002XEY/250025/250001XEX000121048104YYE/YYE002/00154/3133XEX/XEX8/326730、将含CO220、惰性气体80（体积分率）的混合气，在体积为2M3的密闭容器中，与1M3的清水在25下长期充分接触。若刚开始接触时混合气的压力P为1013KPA，亨利系数E166105KPA，H2O997KG/M3，问刚开始接触时的总传质推动力为2026（以分压差表示，KPA），CO2在水中的最终浓度为37MOL/M3。1PGPE10130202026KPA2PEEX（PYNRT/VG）EN/NH2OV/MS101302N8314298/1166105N/9971/18N00037MOLCCO2N/VL37/137MOL/M331、吸收因子A表征相平衡线和操作线斜率的比值，而解吸因子与A呈倒数关系。32、氧气解吸是一个液膜控制的传质过程，该过程的传质速率主要受液膜控制。33、对一定操作条件下的填料吸收塔，如将填料层增高一些，则塔的HOG将不变，NOG将增大（增大、减小、不变）。34、气膜控制的系统，气体流量越大，则气相总传质系数KY增大，气相总传质单元高度HOG略微增大（增大、减小、不变）。35、逆流操作的填料吸收塔，当吸收因数AXA02所以进行吸收过程YYYEYAMXA01512/202003XXEXYA/MXA015/12/202005因为T升高，气体溶解度减小，M增大，YEMX，YE增大，YYYE，所以传质推动力Y减小；P升高，ME/P减小，YMXE，XE增大，XXEX，所以传质推动力X增大。45、在一填料层高度为H的塔内进行低浓度气体吸收，NG和NOG分别为气相传质单元数和气相总传质单元数，在稳定操作下，NGNOG（,1时，NNOG，NOL/NOGS。75、精馏操作的依据是利用均相液体混合物中各组分饱和蒸汽压（或挥发度）的差异使其分离。实现精馏操作的必要条件包括塔顶液相回流和塔底上升汽体。76、二元溶液连续精馏计算中，进料热状态的变化将引起B线的变化，A相平衡线，B操作线与Q线，C相平衡线与操作线，D相平衡线与Q线77、在常压下，苯的沸点为801，环己烷的沸点为8073，为使这两组分的混合液能得到分离，采用C方法最有效。A恒沸精馏，B普通精馏，C萃取精馏，D水蒸汽直接加热精馏78、确定下述物理量沿着连续精馏塔自上而下的变化趋势，塔内压力增大，温度增大（增大、减少、不变、不确定）。79、精馏操作时，若F、D、XF、Q、进料位置、回流比R都不变，而将塔顶泡点回流改为冷回流，则塔顶产品组成XD将增大（增大、减小、不变）。80、当原料组成、料液量、压力和最终温度都相同时，用简单蒸馏和平衡蒸馏（闪蒸）的方法对二元理想溶液进行分离，其结果是得到的馏出物浓度X简单X平衡，得到的残液浓度X简单X平衡，得到的馏出物总量D简单、T2T1。85、精馏塔中第N1，N，N1块实际板（由上至下）的板效率小于1。与YN相平衡的液相浓度为XN，则XNYN1，YNXN1。86、分离要求一定，当回流比一定时，在五种进料状况中，过冷液进料的Q值最大，其温度低于泡点温度，此时，提馏段操作线与平衡线之间的距离最远，分离所需的总理论板数最少。87、与全回流相对应的理论板数最少。88、某连续精馏塔，塔顶采用全凝器，塔底采用再沸器，完成一定分离任务需要N快理论板，如果在相同的操作条件下，塔顶改用分凝器，塔底采用直接蒸汽加热，则完成同样的分离任务需要N1块理论板。89、某二元理想溶液精馏塔，进料为两相，若保持F、XF、XD、XW不变，则随着进料中液相分率的增加，最小回流比减小，如果保持回流比不变，则完成同样的分离任务所需理论板数减小，塔顶冷凝器热负荷不变，塔釜热负荷增加。90、萃取过程是分离液相混合物的常见单元操作，因为萃取相和萃余相都是均相混合物，所以要想得到最终产品，还需要用蒸馏等方法对萃取相和萃余相进一步分离，因此完整的萃取过程比蒸馏过程更为复杂。那么，请简述一下在什么情况下采用萃取操作比直接蒸馏更适合（1）液体混合物中需要分离的各组分的沸点很接近，即相对挥发度趋近于1或形成恒沸物，如果采用一般的蒸馏过程分离，需要的理论板数很多，设备费用很高，或必须采用大回流比，或不能达到分离目的，此时可采用萃取蒸馏。（2）对沸点很高的有机物水溶液，特别是当溶质的浓度很稀时，若直接蒸馏，要汽化大量的水，能耗过高。（3）液体混合物中含有热敏性物质（如药物等），采用萃取方法可在低温下操作。91、萃取蒸馏是在体系中加入萃取剂来改善体系的相对挥发度。一般萃取剂的加入浓度越大，相对挥发度变化越大。92、在多级逆流萃取中，欲达到同样的分离程度，溶剂比越大则所需理论级数越少，操作点越靠近S点。当溶剂比为最小值时，理论级数为，此时必有一条连结线与操作线重合。93、在BS部分互溶物系中加入溶质A组份，将使BS互溶度增大；恰当降低操作温度，BS的互溶度减少。（增大、减少、不变、不确定）94、分配系数KA1表示萃取相中A组份的浓度YA萃余相中A组份的浓度XA；选择性系数与精馏操作中相对挥发度相当；在BS部分互溶系统中，若萃取相中含溶质A85KG，稀释剂B15KG，萃取剂S100KG，则萃取相YA/YB567（YA、YB均表示质量分率）。95、液液萃取中三元物系，按其组分之间互溶性可区分为几种情况B（A）两种（B）三种（C）四种（D）四种以上96、若BS部分互溶物系中，临界互溶点P不在平衡曲线（溶解度曲线）的最高点，且分配系数，则A组分的分配曲线图形应为C，97、用纯溶剂S对A、B混合液进行单级（理论）萃取，当萃取剂用量增加时（进料量和组成均保持不变）所获得的萃取液相组成是不定（增加、减少、不变、不定）。98、单级（理论）萃取中，中维持进料组成和萃取相浓度不变的条件下，若用含有少量溶质的萃取剂代替纯溶剂所得的萃余相浓度将不变（增加、减少、不变、不定）。99、单级萃取操作中，在维持相同萃余相浓度下，用含有少量溶质的萃取剂S代替溶剂S，则萃取相量与萃余相量之比将增加，萃取液