土木工程专业毕业设计：某教学楼框架结构优化设计

某教学楼框架结构优化设计摘要本篇毕业论文从土力学基本理论出发，结合相关设计规范及工程实际，对工程进行初步设计。在设计中采用计算边坡推力的方法进行边坡稳定性分析，并以滑坡推力的计算结果和地质勘测资料作为肋梁锚杆支护计算、设计的依据。除了理论上的计算之外，本文还论述了边坡治理的一些基本原则。根据这些基本原则和计算结果，给出了治理边坡的方案。关键词混凝土结构优化建筑设计说明部分一、工程概况工程位置天津市；工程总面积1032624，主楼8层，高282M，一、二层层高42M,标准层层高33M；裙楼共两层，高84M，层高42M；结构形式现浇整体框架。三、设计资料（一）、自然条件1、工程地质条件详见地质勘查报告。2、抗震设防7度3、防火等级二级4、建筑物类型丙类5、基本风压W0040KN/M2，主导风向西北风6、基本雪压S0050KN/M27、冻土深度07M8、地下水位最低17M最高15M9、气象条件年平均温度12OC最高温度39OC最低温度21OC年总降雨量5415MM日最大降雨量1155MM10、楼面活荷办公室20KN/M2；走道20KN/M2；餐厅25KN/M2。（二）、工程做法1、屋面做法高聚物改性沥青卷材防水4厚高聚物改性沥青卷材防水层（带砂、小片石，作为保护层）20厚13水泥砂浆层找平层16水泥焦渣找2坡，最薄处30厚50厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层钢筋混凝土基层（三）、门窗门选用标准图集中的木门，窗选用塑钢窗。门窗表见表1。门窗表表1编号洞口尺寸开启方向材料樘数备注宽高C124002650推拉窗塑钢52单槽双玻，开启扇带纱扇C218002650推拉窗塑钢40单槽双玻，开启扇带纱扇，卫生间窗装磨砂玻璃C315001750推拉窗塑钢4单槽双玻C418001750推拉窗塑钢220单槽双玻，开启扇带纱扇，卫生间窗装磨砂玻璃C512001750推拉窗塑钢4单槽双玻，开启扇带纱扇C615001750推拉窗塑钢12单槽双玻，开启扇带纱扇M142003600弹簧门玻璃门2M230003600弹簧门玻璃门1M318003600平开门夹板门2M49002100平开门夹板门240M515002100平开门夹板门4M67502100平开门夹板门22结构设计计算书结构布置及结构计算简图的确定结构布置（B区）结构平面布置如图1所示。2、确定梁柱截面尺寸主梁H1/81/12L1/81/126600825MM550MM取H650MM,B300MM连系梁边跨（HG、FE）梁H550MM,B250MM中跨（GF）梁H400MM,B250MM3066290456060324519图1结构平面布置图30065038层50050012层600600250550250400250550次梁H550MM,B250MM柱截面12层600MM600MM38层500MM500MM现浇楼板厚100MM，满足H/L011/503、计算简图的确定（见图2）根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为700MM,由此求得底层层高为55M。各梁柱构件的线刚度经计算后列于图2，其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，边跨梁取I15I0,中跨梁取I2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。HG跨梁3431054/50215EMEIGF跨梁343/IFE跨梁34310678/50215EEI38层柱343/MI2层柱343107254/6012EEI首层柱34310695/0612EMEI60245303042095587615876158715152194荷载计算恒载计算屋面框架梁线荷载标准值4厚高聚物改性沥青卷材防水层（三毡四油上铺小石子）04KN/M220厚13水泥砂浆层找平层0022004KN/M216水泥焦渣找2坡，最薄处30厚KN/M23651420350厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层005050025KN/M2钢筋混凝土基层012525KN/M2铝合金条板吊顶012KN/M2注图中数字为线刚度，单位104EM3EC325104N/MM2EB300104N/MM2图2结构计算简图屋面恒载481KN/M2边跨HG、FE跨框架梁自重02505525344KN/M2中跨框架梁自重025042525KN/M2粉刷2（0401）0021702KN/M2因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为（图3）G8HG1G8FE1344KN/MG8GF125KN/MG8HG2G8FE2481331587KN/MG8FG2481241154KN/M2楼面框架梁线荷载标准值30厚水磨石地面（10MM面层，20MM水泥砂浆打底）065KN/M240厚C20细石混凝土垫层0042510KN/M2100厚钢筋混凝土楼板012525KN/M2铝合金条板吊顶012KN/M2楼面恒载427KN/M237层框架梁边跨HG、FE跨框架梁自重02505525344KN/M边跨填充墙自重019（33065）60302KN/M墙面粉刷（33065）002217180KN/M中跨框架梁自重025042525KN/M梁侧粉刷204010021702KN/M因此，作用在37层框架梁上的线荷载为（图3）GHG1GFE1344302180826KN/MGGF1250227KN/MGHG2GFE2427331409KN/MGFG2427241025KN/M2层框架梁边跨填充墙自重019（42065）60405KN/M2墙面粉刷（42065）002217241KN/M2因此，作用在2层框架梁上的线荷载为（图3）GHG1GFE1344405241990KN/MGGF127KN/MGHG2GFE21409KN/MGGF11025KN/M（3）、屋面框架节点集中荷载标准值E轴框架梁自重03006566253218KN粉刷00206501026617247KN600高女儿墙自重066601960451KN粉刷0600226617269KN框架梁传来屋面自重KN192684321次梁自重02505560252061KN作用在次梁上的屋面自重KN05698146530621框架梁传来次梁自重KN320912顶层E轴节点集中荷载G8E32182474512692619448311287KNF轴框架梁自重及粉刷32182473465KN框架梁传来屋面自重KN36578142321321框架梁传来次梁自重4483KN顶层F轴节点集中荷载G8F34655736448313684KNG轴框架梁自重及粉刷3465KN框架梁传来屋面自重5736KN次梁自重02505545251547KN作用在次梁上的屋面自重KN245816534521框架梁传来次梁自重KN3602471顶层G轴节点集中荷载G8G34655736303612237KNH轴框架梁自重及粉刷3465KN女儿墙自重及粉刷720KN框架梁传来屋面自重2619KN框架梁传来次梁自重3036KN顶层H轴节点集中荷载G8H346572261930369840KN（4）38层楼面框架节点集中荷载标准值E轴框架梁自重及粉刷3465KN塑钢窗自重218175045284KN窗下墙自重02909（6605）6955KN内粉刷00209（6605）17187KN外贴面砖0080961198870KN窗边墙自重029（6605218）331556761KN内粉刷002（6605218）3315517149KN外贴面砖0083315525198693KN框架梁传来楼面自重KN25374321次梁自重02505560252061KN作用在次梁上的墙自重019330555561724KN粉刷20023305555171029KN作用在次梁上的楼面自重KN306127465130621框架梁传来次梁自重KN7254306129417602框架柱自重050533252063KN内粉刷090023317101KN外贴面砖0080533198261KN38层E轴节点集中荷载GE346528495518787076114969323255472206310126117586KNF轴框架梁自重及粉刷3465KN内纵墙自重61（33065）019601843KN粉刷61（33065）2002171099KN扣除门洞重2109（01960200217）2688KN门重2109022076KN框架梁传来屋面自重KN9250742132312次梁自重2061KN作用在次梁上墙的自重及粉刷172410292753KN作用在次梁上的楼面自重6130KN框架梁传来次梁自重KN7254130652710框架柱自重2063KN粉刷160023317180KN38层F轴节点集中荷载GF34651843109968807650925472206318018602KNG轴框架梁自重及粉刷3465KN内纵墙自重1843KN粉刷1099KN扣除门洞重688KN门重076KN框架梁传来屋面自重5092KN次梁自重1547KN作用在次梁上墙的自重及粉刷0193305540601254KN2002（33055）4017748KN作用在次梁上的楼面自重KN16402765134521框架梁传来次梁自重KN83721640875124框架柱自重2063KN粉刷180KN38层G轴节点集中荷载GG34651843109968807650923783206318016913KNH轴框架梁自重及粉刷3465KN墙体自重3899KN框架梁传来楼面自重2325KN框架梁传来次梁自重3783KN框架柱自重2063KN粉刷加面砖101261362KN38层H轴节点集中荷载GH3465389923253783206336215897KN（5）2层楼面框架节点集中荷载标准值E轴框架梁自重及粉刷3465KN塑钢窗自重218265045429KN窗下墙自重02909（6606）6940KN内粉刷00209（6606）17184KN外贴面砖0080960198855KN窗边墙自重029（6606218）4215561107KN内粉刷002（6606218）4215517216KN外贴面砖0084215523198965KN框架梁传来楼面自重KN25374321次梁自重02505560252061KN作用在次梁上的墙自重019420555562289KN粉刷20024205555171365KN作用在次梁上的楼面自重6130KN框架梁传来次梁自重KN2359130651892601框架柱自重060642253780KN内粉刷120024217171KN外贴面砖0080642198399KN2层E轴节点集中荷载GE3465429940184855110721696523255923378017139920759KNF轴框架梁自重及粉刷3465KN内纵墙自重60（42065）019602428KN粉刷60（42065）2002171448KN扣除门洞重688KN门重076KN框架梁传来屋面自重5092KN框架梁传来次梁自重5923KN框架柱自重3780KN粉刷20024217286KN2层F轴节点集中荷载GF34652428144868807650925923378028621810KNG轴框架梁自重及粉刷3465KN内纵墙自重2428KN粉刷1448KN扣除门洞重688KN门重076KN框架梁传来屋面自重5092KN次梁自重1547KN作用在次梁上墙的自重及粉刷0194205538601581KN2002（42055）3817943KN作用在次梁上的楼面自重KN16402765134521框架梁传来次梁自重KN4021640398154721框架柱自重3780KN粉刷286KN2层G轴节点集中荷载GG34652428144868807650924044378028619931KNH轴框架梁自重及粉刷3465KN墙体自重4696KN框架梁传来楼面自重2325KN框架梁传来次梁自重4044KN框架柱自重3780KN粉刷及面砖570KN38层H轴节点集中荷载G8H3465469623254044378057018880KN（6）恒载作用下结构计算简图（图3）2、楼面活荷载计算楼面活荷载作用下结构计算简图如图4所示。图中各荷载计算如下（1）、屋面框架梁线荷载标准值P8HGP8FE0533165KN/MP8GF052412KN/M（2）、楼面框架梁线荷载标准值PHGPFE203366KN/MPGF202448KN/MHGFEG8FE2G18H2G212HGFPHPGF8EEE（3）、屋面框架节点集中荷载标准值E轴由框架梁传来的屋面荷载KN7250321由框架梁传来次梁荷载94653621）图3恒载作用下结构计算简图图4活荷载作用下结构计算简图P8E272359631KNF轴由框架梁传来的屋面荷载KN986502132198由框架梁传来次梁荷载359KNP8F6983591057KNG轴由框架梁传来的屋面荷载698KN由框架梁传来次梁荷载KN3520416534521）P8G698235933KNH轴由框架梁传来的屋面荷载272KN由框架梁传来次梁荷载235KNP8H272235507KN（4）、楼面框架节点集中荷载标准值E轴由框架梁传来的屋面荷载KN8102312由框架梁传来次梁荷载KN35140246513621）PE108814352523KNF轴由框架梁传来的屋面荷载932701232935由框架梁传来次梁荷载1435KNPF279314354228KNG轴由框架梁传来的屋面荷载2793KN由框架梁传来次梁荷载KN41902465134521）PG27939413734KNH轴由框架梁传来的屋面荷载1088KN由框架梁传来次梁荷载941KNPH10889412029KN3、风荷载计算风压标准值计算公式为WKZSZW0因结构高度H293M,B129,H/B2315,Z应按下式计算ZZIH1对于框架结构T（00801）N,T06408,取T07则W0T204007202，所以125地面粗糙程度为C类063各层标高处Z见表2对于矩形平面S13；Z可查荷载规范，当查得的Z14TG049S,故应考虑顶部附加地震作用，取N00807800100724。结构底部剪力为NIIGEKGTF1MAX90185KN4386967285012709顶点附加地震作用为KNFEKN982743607211NKIIIIHG计算结果列于表6。七、梁柱截面配筋计算框架梁、柱截面配筋除满足承载力要求外，对于梁和E0/H055的偏心受压柱还应满足裂缝宽度要求。梁的配筋计算（1）梁的支座截面考虑了柱支座宽度的影响，按支座边缘截面的弯矩计算，其值为MM组V组B/2式中，M组为梁内力组合表中支座轴线上的弯矩值；V组为相应组合的支座剪力；B为柱的支承宽度，12层B600MM,38层B500MM按上式的计算结果列入表15中。截面支座内力BM截面支座内力BM位置M组V组MKNM位置M组V组MMKNMH855235455054159G左845075560053117H795928234057534G左781128272056044H61305299540510564G左61146410002058963H517445118540514482G左514464118640511498H420582130990517307G左416451131470513164H321972140860518451G左418929141510515391H226217162910621330G左223624163620618716H131964185450626401G左125601185950620023G右831375231051830F左842366259052671G右757876170054244F左767626997055013G右690369328056704F左61024410167057702G右51192312128058891F左513286129670510044G右413837140060510336F左415171148460511460G右316262162900512189F左317850171490513563G右220647206120614463F左222187212960615798G右122476223870615760F左124319231160617384F右858617154054073E864276844054716F右7931810193056770E71049710040057987F右61198810755059299E613414105870510767F右514357112060511556E516151110810513381F右415827119210512847E419129119210516149F右317846125260514714E320241125260517110F右221478136030617397E222487136030618407F右123320157160618605E129230156280624542（2）计算纵向受拉钢筋当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时按矩形截面设计。对于FE跨翼缘计算宽度当按跨度考虑时，；MLBF2036按梁间距考虑时，；SBNF052按翼缘高度考虑,无须考虑这种情况。1/1/0HF故取。MHF20同理，HG跨，GF跨BF5MBF80梁内纵向钢筋选HRB400级钢,B0518。下部跨间截面按单筋T形截/362NY面计算。因为对于FE跨KNMHBFFFC871041536205120716201属于第一类T形截面，同理HG,GF跨梁也为第一类T形截面。具体计算过程见表16（3）梁斜截面受剪承载力计算KNBHFKNVCRE6534102531402208720MAX故截面尺寸满足要求。对于HG、FE跨，梁端加密区箍筋取4肢8100,箍筋用HRB235级钢筋（FYV210N/MM2）,则KNHSAFBHFVYT9518673455102020加密区长度取085M,非加密区箍筋取4肢8150，对于箍筋设置满足要求。对于GF跨，梁端加密区箍筋取4肢10100,箍筋用HRB235级钢筋则KNHSAFBHFVYT87237350360142560410由于跨度小，加密区长度取整跨。其余计算过程见表17框架梁配筋计算表17梁端加密区非加密区实配钢筋实配钢筋H545536465016双肢8100101双肢8150101G左556036465016双肢8100101双肢8150102G右52312574018双肢8100101双肢8150103F左62592574010双肢8100101双肢8150104F右715436465004双肢8100101双肢8150105E684436465006双肢8100101双肢8150106H823436465004双肢8100101双肢8150102G左827236465005双肢8100102双肢8150103G右61702574011双肢8100103双肢8150104F左69972574005双肢8100104双肢8150105F右1019336465019双肢8100105双肢8150106E1004036465018双肢8100106双肢8150107H995436465017双肢8100107双肢8150108G左1000236465018双肢8100108双肢8150109G右93282574012双肢8100109双肢8150110F左101672574019双肢8100110双肢8150111F右1075536465023双肢8100111双肢8150112E1058736465022双肢8100112双肢8150113H1181636465031双肢8100113双肢8150114G左1186436465031双肢8100114双肢8150115G右121282574033双肢8100115双肢8150116F左129672574040双肢8100116双肢8150117F右1120636465027双肢8100117双肢8150118E1108136465026双肢8100118双肢8150119H1309936465041双肢8100119双肢8150120G左1314736465041双肢8100120双肢8150121G右140062574047双肢8100121双肢8150122F左148462574054双肢8100122双肢8150123F右1204536465033双肢8100123双肢8150124E1192136465032双肢8100124双肢8150125H1408636465048双肢8100125双肢8150126G左1415136465049双肢8100126双肢8150127G右162902574064双肢8100127双肢8150128F左171492574071双肢8100128双肢8150129F右1265036465037双肢8100129双肢8150130E1252636465036双肢8100130双肢8150131H1629136465064双肢8100131双肢8150132G左1636236465065双肢8100132双肢8150133G右206122574097双肢8100133双肢8150134F左212962574102双肢8100134双肢8150135F右1368236465045双肢8100135双肢81501364328765层次截面VRE0BHFC0254HFBVSAYVTREVSVSAV梁端加密区非加密区实配钢筋实配钢筋H1854536465081双肢8100137双肢8150138G左1859536465082双肢8100138双肢8150139G右223872574110双肢8100139双肢8150140F左231162574115双肢8100140双肢8150141F右1571636465060双肢8100141双肢8150142E1562836465060双肢8100142双肢81501431层次截面VRE0BHFC054HFBVSAYVTREVSVSAV柱的配筋计算（1）剪跨比和轴压比验算表给出了框架梁各层剪跨比和轴压比计算结果，其中剪跨比也可取HN/2H0，表中的MC、VC和N不应考虑承载力抗震调整系数。由表18可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。柱的剪跨比和轴压比验算表18850045519178663910185304420043750045519192294347485104670112650045519111606506080515504018555004551911419458201147115360264450045519116259686715041552003463500455191164067695187281469043126005551911959111077226740319035616005551911972911755272432302042885004551919515509623881410005575004551911195372425577436301286500455191164539930893593640206550045519120399122951240483650285450045519122158141811593253430367350045519124473156141962423440452260055519134600167182356473730370160055519129122141392789953710439850045519110807586629764405006875004551911243863876902442801596500455191168797570110776490025555004551912056389921546885030356450045519121924101221997214760460350045519123990113002468534670568260055519140100131282975995500468160055519128458139133531323690555850045519195734847215054340049750045519199575511547753970126650045519112142691889372386020655004551911357881211249473670288450045519115226908016158936903723500455191153519664198943349045826005551911670996462375643120374160055519117327110442823742830444NKN层次BMMH0MMFCN/MM2MCKNMVCKNHVMCBFNC由表18可知剪跨比均满足2的要求，轴压比均满足03H0034551365,按大偏压情况计算EEIH/2A488500/245693MM采用对称配筋MABFNXC902018519047231于是2/0AHFENAYIS2330456/81472M按构造配MIN045BHAS受拉区与受压区各配316两侧中间各配1根16全部纵向钢筋配筋率，满足607145068要求。E轴柱底层柱（M34730KNM,N231368KN）L010H1055005500MML0/H5500/600917要考虑挠度对偏心距的影响MNME150682314730EAMAX20,1/30H20MMEIE0EA15020170MM14910682395031NAFC取01L0/H03H0035551665,按大偏压情况计算EEIH/2A204600/245459MM采用对称配筋MABFNXC902801619082331于是201AHFXBNEAYCS04536028918921194568231按构造配2MIN045245MBHAS受拉区与受压区各配316两侧中间各配1根16全部纵向钢筋配筋率，满足607145068要求。（3）柱斜截面受剪承载力计算以第一层柱为例进行计算。由前可知，G轴柱顶弯矩设计值KNMMTC9723对三级抗震等级，柱底弯矩设计值KNMMBC5347163895则框架柱的剪力设计值KNHVNBCT215942（满足要求）056019830BHFCRE（取30）823VMN228308KN03FCBH03191600600/1000206228KN取N206228KN0561HFNBVSAYVTREV05210128656731025803故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用4肢10100。由表18可知一层柱底的轴压比N0444，查混凝土结构设计规范表11417可得箍筋最小配箍特征值V0065,则最小体积配箍率59021/9065/MINYVCVFMIN21710763483478VCORSSVALL加密区位置及长度按规范要求确定。非加密区还应满足S2,按双向板进行计算；对于FG跨按单向板计算。双向板按弹性理论设计。（1）设计荷载Q201428KN/M2G42712512KN/M2PQG792KN/M2（2）计算跨度L0LC轴线间距离（3）弯矩计算边跨板弯矩计算表26L01M3333L02M4560L01/L02073055M10030600385M20012300056M10071500829M2005670057M1264332M2197160M1617715M29091625区格AA项目中间跨按单向板计算图25板区格划分图支座负弯矩KNMFG803429714A60P1M2LA跨中正弯矩KNMMGF90183429781板配筋计算表27HOMAS配筋实有ASMMKNM（MM2（MM2跨ALO1方向812641633782002515板LO2方向731971352792002515ALO1方向8133220545102002515板LO2方向7316010986112002515中间LO1方向8119011758122002515中跨LO2方向73支ALO1方向816173818210100785板LO2方向819095625210100785ALO1方向817154424610150523板LO2方向81162510056010751046按构造配8200数值计算位置（4）截面设计截面有效高度假定选用8钢筋，则L01方向跨中截面的H0181MML02方向跨中截面的H0173MM支座截面H081MM。为了便于计算，均近似取095，。截面配筋计算YSFMA095结果及实际配筋，列于表27中。十一、纵向框架梁（主梁）计算主梁按连续梁考虑，按弹性方法进行计算。（1）计算简图由于是框架结构，梁的计算跨度就为轴线间的距离，均为66M,等跨，可以根据表格计算内力。ABCDEF图26主梁计算简图（2）荷载设计值1）屋面主梁梁荷载计算A恒载均布恒荷载主梁自重03006525488KN/M粉刷002065010217037KN/M框架梁传来屋面自重MKN/9076/8142321321均布恒荷载设计值G（488037790）121578KN/M集中恒荷载次梁自重02505560252061KN作用在次梁上的屋面自重KN056981426530621集中恒荷载设计值G20616905/2126617KNB活荷载均布活荷载MKN/8206/52132312均布活荷载设计值Q08214115KN集中活荷载593041653621）集中活荷载设计值Q35914503KN2）38层主梁梁荷载计算A恒载均布恒荷载主梁自重03006525488KN/M粉刷002065010217037KN/M框架梁传来楼面自重MKN/0176/24132312墙体自重及粉刷2330/66353KN/M均布恒荷载设计值G（488037701353）121895KN/M集中恒荷载次梁自重02505560252061KN作用在次梁上的楼面自重KN306127465130621墙体自重172410292753KN集中恒荷载设计值G206161302753/2126566KNB活荷载均布活荷载MKN/2836/02132312均布活荷载设计值Q32814459KN集中活荷载36140246513621）集中活荷载设计值Q1436142010KN3）2层主梁梁荷载计算A恒载均布恒荷载主梁自重03006525488KN/M粉刷002065010217037KN/M框架梁传来楼面自重MKN/0176/24132312墙体自重及粉刷3264/66495KN/M均布恒荷载设计值G（488037701495）122065KN/M集中恒荷载次梁自重02505560252061KN作用在次梁上的楼面自重KN306127465130621墙体自重3876KN集中恒荷载设计值G206161303876/2127240KNB活荷载均布活荷载MKN/2836/02132312均布活荷载设计值Q32814459KN集中活荷载36140246513621）集中活荷载设计值Q1436142010KN（2）弯矩剪力设计值主梁配筋计算表28顶层主梁内力求解（G6617KN,G1578KN/M,Q503KN/M,Q115KN/M位置K1K2MK1GQL位置K3K4VK3GQK2GQL2K4GQLM10171007815111VA034203946838M2011200338563VBL0658060611456M30132004610616VBR054005269722MB0158010516390VCL046004748572MC0118007912284VCR0500059147MD0118007912284VDL0500059147ME0158010516390VDR046004748572VEL054005269722VER0658060611456VF03420394683837层主梁内力求解（G6566KN,G1895KN/M,Q2010KN/M,Q459KN/M位置K1K2MK1GQL位置K3K4VK3GQK2GQL2K4GQLM10171007817677VA034203949054M2011200339723VBL0658060615058M30132004612188VBR0540052612803MB0158010519710VCL0460047411309MC0118007914780VCR05000512056MD0118007914780VDL05000512056ME0158010519710VDR0460047411309VEL0540052612803VER0658060615058VF0342039490542层主梁内力求解（G7240KN,G2065KN/M,Q2010KN/M,Q459KN/M位置K1K2MK1GQL位置K3K4VK3GQK2GQL2K4GQLM10171007819015VA034203949727M20112003310466VBL0658060616181M30132004613116VBR0540052613757MB0158010521190VCL0460047412151MC0118007915890VCR05000512954MD0118007915890VDL05000512954ME0158010521190VDR0460047412151VEL0540052613757VER0658060616181VF034203949727（3）主梁的承载力计算1）正截面受弯承载力计算跨内按T形截面计算，因，所以翼缘计算1064650/1/0HF宽度取，取计算。NFSBMLB23/6/MF2主梁配筋计算表29截面123BCDE弯矩设计值15118561062163912281228163900950054006701030077007701030100005500690109008000800109967353566687105417783778310541选配钢筋418318318418318318418实配面积101776376310177637631017（）056042042056042042056截面H7HG中7G左7G右7GF中7F左7F右7弯矩设计值17689721219197114781478147801110061007601230093009300930118006300800132009700970097114246106772012837944994499449选配钢筋420220320420320320420实配面积125662894212569429421256（）069034051069051051069截面H7HG中7G左7G右7GF中7F左7F右7弯矩设计值190210471317211915891589211901190066008201330100010001330127006800860143010501050143123516589836913881102011020113881选配钢筋420320320520420420520实配面积12569429421570125612561570（）069051051086069069086顶层主梁配筋计算37层主梁配筋计算首层主梁配筋计算21BHFMCSYCSFA/121BHFMCSYCSFA/121BHFMCSYCSFA/12）斜截面受剪承载力计算KNBHFKNVC852361031402208160MAX故截面尺寸满足要求。梁端加密区箍筋取4肢8100,箍筋用HRB235级钢筋（FYV210N/MM2）,则KNHSAFBHFVYT8167431610250205加密区长度取120M,非加密区箍筋取4肢8150，对于箍筋设置满足要求。3）次梁两侧附加横向钢筋计算取底层AB跨进行计算次梁传来集中力F702420109034KN,现H1650550100MM,S2H13B21003250950MM取附加箍筋8200双肢，则在长度S范围可布置附加箍筋排数M950/20045现次梁两侧各布置三排，共6排。另加吊筋120,ASB314M2KNKNMNFAFSVYSBY8166853026703142I21可以。十二、楼梯计算1、计算简图的确定TB15033902104523902151图27楼梯计算简图2、踏步板TB1计算（取一个踏步为一个计算单元）（1）荷载计算踏步板斜板厚度取40MM，水磨石容重标准值为065KN/M2水磨石面层（030015）06512035KN/M板底抹灰MKN/140275302踏步板自重032512108KN/M17250412G035014108157KN/M活荷载Q200314084KN/MPGQ157084241KN/M（2）内力计算计算跨度L01100202/2130M跨中弯矩MKNM/510341282MAX（3）截面计算踏步截面的平均高度为MH12054102MH1020混凝土用C30,FC143N/MM2,钢筋采用HPB235，FY210N/MM210340152621BHFMCS9SS26043210945MFHAYS按构造要求，梁式楼梯踏步板配筋应不少于2根，现选配26（AS57MM2）3、斜梁TL1计算斜梁计算简图为一简支梁，计算跨度为L011330021502004400MM梁高HL01/10440MM,取H450MM梁宽BH/2225MM,取B200MM（1）荷载计算踏步传来荷载MKN/036120142梁自重MKN/7521250420梁侧面和底面粉刷/0金属栏杆重01212012KN/MG603275050012940KN/M（2）内力计算最大弯矩KNMGLM7524098120MAX最大剪力LV018COS201AX（3）正截面计算TL1与TB1现浇在一起，故TL1可按倒L形截面受弯构件计算。翼缘厚度MHF40翼缘宽度MLBF376401SNF5021取两者较小者BF37采用HRB335级钢筋，FY300N/MM2,混凝土采用C30,FC143N/MM2。MH4105400NMBFFFC601105932401372N6105故属于第一类L形截面，既受压区在翼缘内。013437100522621HBFMCS93021SS260184375MHFMASYS选用214（4）斜截面承载力计算007FCBH000714320041082082N18500N故知可按构造要求配置箍筋，选用6250MM4、平台板TB2计算平台板取1M宽作为计算单元，取板厚60MM（1）荷载计算水磨石面层06512078KN/M平台板自重006251218KN/M板底抹灰重0021712041KN/M恒载设计值G299KN/M活荷载设计值Q201428KN/M总计PGQ579KN/M（2）内力计算计算跨度MHBLN231062121跨中最大弯矩KNLQG9795881（3）截面承载力计算取H0HA601545MM,则03845103926201BHFMCS981021SS260574MHFMASYS选用56（AS142MM2）5、平台梁TL2计算（1）确定平台梁的计算跨度及截面高度跨度L2LNA3201015345ML2105LN10532336M取计算跨度L2336M截面高度HL2/123360/12280MM,取H300MM，取B200MM。（2）荷载计算由平台板传来均布荷载57911/202434KN/M梁自重02（03006）2512144KN/M梁侧抹灰0020300621712020KN/M均布荷载设计值598KN/M斜梁传来集中荷载设计值KN2540921（3）内力计算计算简图见图因为计算跨度L2336M,净跨度LN32M支座反力R5983365254/22055KNMKNM932405180625681520369851V205559832/23012KN（4）承载力计算H030040260MM正截面承载力计算按矩形截面梁计算170263140921BHFMCSSS26003892931MHFASYS选用216（AS402MM2）斜截面承载力验算007FCBH00071432002605205KN3012KN,按构造配置箍筋。十三、雨棚的计算已知门洞宽18M，现取雨蓬板宽为B24M,伸出墙外长L12M；设雨蓬梁两端各伸入墙内05M，则雨蓬梁长为2420534M。1雨蓬板计算取1M宽板带为计算单元，设板厚HL/121200/12100MM，取板端厚80MM。（1）荷载计算20MM水泥砂浆面层2000212048KN/M板自重（按平均厚）2500912270KN/M15MM纸筋石灰抹底16001512029KN/M恒荷载设计值G347KN/M由于雪荷载小于活荷载取活荷载设计值为Q0714098集中荷载（1M宽内一个）F10KN（2）弯矩设计值恒活荷载加均布活荷载M11/2（GQ）LN21/2（347098）12232KNM恒活荷载加集中荷载M21/2GLN2FLN1/234712211237KNMM2M1，故应按M2计算配筋。（3）配筋计算取保护层厚15MM，H01002080MM，C30混凝土，FC143N/MM2，HRB235级钢FYFYV21