日产1.2万m2抛光砖辊道窑设计 毕业设计

日产12万M2抛光砖辊道窑设计摘要本设计的辊道窑全长2163M，采用装配式结构，每节箱体长21M，采用天然气作为燃料，燃烧器采用高速烧嘴，可有效的提高燃烧质量。为了更好的调节温度，采用6段分散排烟，排烟口设在窑底和辊上侧墙，且在这些区段的前后设有挡墙和挡板，有效加强内部气体保留时间，提高冷热交换效果。窑体多使用轻质材料。燃烧器分布较广，在预热带中前段只有辊下才有烧嘴，有利于节省燃料，调节温差，使制品烧成质量极好；缓冷段设置较长，有利于控制产品缺陷；本设计的辊道窑，窑体趋向轻型化，烧成质量好，产量高。并在窑尾将抽热风收集用于干燥，节能减排，倡导洁净生产，优化工作环境。关键词辊道窑温度节能快烧ABSTRACTTHISDESIGNOFROLLERKILNISA2163M,USINGASSEMBLEDSTRUCTURE,EACHSECTION21MLONGBODY,BYUSINGNATURALGASASFUEL,BURNERADOPTINGHIGHSPEEDBURNER,CANEFFECTIVELYIMPROVETHEQUALITYOFCOMBUSTIONINORDERTOBETTERADJUSTTEMPERATURE,THESPREADOFSECTION6SMOKE,SMOKEINTHEMOUTHANDROLLERKILNWALLROOFMOUNTEDSOLARPANELS,ANDINTHESESEGMENTSOFTHEFRONTANDBACKOFTHERETAININGWALLANDABAFFLE,EFFECTIVELYSTRENGTHENINTERNALGASRESERVESTHETIME,IMPROVETHEEFFECTOFCOLDANDHEATEXCHANGEKILNBODYUSEMORELIGHTWEIGHTMATERIALSBURNERAWIDEDISTRIBUTION,INTHETROPICALHADTOROLLINONLYABURNER,TOSAVEFUEL,ADJUSTTHETEMPERATUREDIFFERENCE,THEPRODUCTSQUALITYISEXTREMELYGOODBURNSLOWCOOLINGSECTIONSETALONG,BEHELPFULFORCONTROLPRODUCTDEFECTTHISDESIGNOFROLLERKILN,KILNBODYLIGHTDUTYTREND,BURNTHEMTOGOODQUALITYANDHIGHYIELDANDINTHEENDWILLBECOLLECTEDATAHOTAIRDRYING,ENERGYCONSERVATIONANDEMISSIONREDUCTIONS,ADVOCATECLEANPRODUCTION,OPTIMIZEWORKENVIRONMENTKEYWORDSROLLERKILNTEMPERATUREENERGYSAVINGITS目录摘要IABSTRACTII1前言12设计任务书及原始资料23窑体主要尺寸的确定331内宽的确定332窑体长度的确定3321窑体长度的初步确定3322窑体有效长度的计算44烧成制度的确定及各带划分541温度制度542气氛制度643压力制度644窑内高度的确定75工作系统的确定851排烟系统852燃烧系统8521烧嘴的设置8522天然气、助燃空气输送装置853冷却系统8531急冷带通风系统9532抽热风口的设置9533快冷通风系统954传动系统的选择9541传动系统的选择9542辊子材质的选择10543辊子直径的确定10544辊距的确定10545辊子的转速的选择10546传动过程1155窑体附属结构1156钢架结构126窑体材料的确定1361窑体材料确定原则1362窑体材料的选用及校核计算13621窑体材料校核计算15622各段窑体材料及厚度177燃料及燃料计算2571燃料天然气对应成分的湿成分的换算2572理论空气需要量的计算2673实际空气需要量的计算2674理论烟气量的计算2675实际烟气量的计算2676理论燃烧温度的计算268物料平衡计算289热平衡计算3091预热带和烧成带的热平衡计算30911热平衡计算基准及范围30912热平衡示意图30913热收入项目31914热支出项目32915热平衡方程36916列出预热带、烧成带热平衡表3792冷却带热平衡计算38921热平衡计算基准及范围38922热平衡示意图38923热收入项目38924热支出项目39925列热平衡方程43926列冷却带热平衡表4310管道尺寸、阻力计算及风机选型44101计算抽烟风机的管道尺寸、阻力计算对风机的选型441011管道尺寸441012阻力计算451013风机的选型46102其他系统管道尺寸的确定、风机的选型461021燃料管径的计算461022助燃风管管径471023冷却带风管管径481024风机的选型5111烧嘴的选用54111每个烧嘴所需的燃烧能力54112选用烧嘴5412工程预算55121窑体材料概算551211窑墙材料概算551212窑底材料的概算571213窑顶材料的概算57122钢材材料概算5913后记6114参考文献6215外文文献631前言随着经济不断发展，人民生活水平的不断提高，陶瓷工业在人民生产、生活中都占有重要的地位。陶瓷的发展与窑炉的改革密切相关，一定结构特点的窑炉烧出一定品质的陶瓷。因此正确选择烧成窑炉是获得性能良好制品的关键。陶瓷窑炉可分为两种一种是间歇式窑炉,比如梭式窑另一种是连续式窑炉,比如辊道窑。辊道窑由于窑内温度场均匀，从而保证了产品质量，也为快烧提供了条件；而辊道窑中空、裸烧的方式使窑内传热速率与传热效率大，又保证了快烧的实现；而快烧又保证了产量，降低了能耗。产品单位能耗一般在20003500KJ/KG，而传统隧道窑则高达55009000KJ/KG。所以，辊道窑是当前陶瓷工业中优质、高产、低消耗的先进窑型，在我国已得到越来越广泛的应用。烧成在陶瓷生产中是非常重要的一道工序。烧成过程严重影响着产品的质量，与此同时，烧成也由窑炉决定。在烧成过程中，温度控制是最重要的关键。没有合理的烧成控制，产品质量和产量都会很低。要想得到稳定的产品质量和提高产量，首先要有符合产品的烧成制度。然后必须维持一定的窑内压力。最后，必须要维持适当的气氛。这些要求都应该遵循。在设计之初我在唯美集团工作、实习，该厂使用的窑炉是意科设计、建造的。该窑长326米，内宽28米，利用余热干燥生坯，热效率高，温度控制准确、稳定，传动用齿轮传动，摩擦式联结辊筒，传动平衡、稳定，维护方便，无级调节，控制灵活。设计认为，通过仿制吸收其先进技术，又有主助于加深原窑的认识，更好管理窑炉。所以，本设计我借鉴该窑炉的设计思想，加上我个人的见解。我设计的辊道窑是连续式窑。窑炉总长2163米，内宽25米。燃料采用天然气。我设计的辊道窑，窑体趋向轻型化，烧成质量好，产量高，日产12万M2抛光砖辊道窑。本设计在窑尾将抽热风收集用于干燥，节能减排，倡导洁净生产，优化工作环境。2设计任务书及原始资料（一）设计任务题目日产12万M2抛光砖辊道窑设计（二）原始数据1、坯料组成SIO2AL2O3CAOMGOFE2O3K2ONA2OIL68351627230265085222154852、产品规格60060010MM3、入窑水分附表5,得20时，G干H2O189G/M3，故CO2湿05100/1000124189048H2S湿02100/1000124189019O2湿03100/1000124189029C2H4湿05100/1000124189049CO湿01H2湿039CH4湿9577N2湿098W229QD41873046CO2580H28550CH414100C2H45520H2S4187304601258003985509577141000495520019/10034673KJ/M3计算出来的低温发热量属于33490KJ/M337680KJ/M3范围72理论空气需要量的计算根据气体燃料的化学组成，计算其理论空气需要量L0476（05CO05H22CH43C2H415H2SO2）476（0501203929577304915019029）102920NM3/NM373实际空气需要量的计算由于在氧化气氛下烧成,可根据经验取空气消耗系数11，那么，实际空气需要量为LNL0119201012NM3/NM3计入水分LN/LN000124189LN101200012418910121036NM3/NM374理论烟气量的计算理论烟气量的计算按照燃料的化学成分计算理论烟气量V0COH2NM/2CNHM2H2SCO2N2H2O102079L001039（22）049（12）95772019098229102079921020NM3/NM375实际烟气量的计算VNV0（N1）L010201119201112NM3/NM376理论燃烧温度的计算TQDQKQRQF/V0CTFLN/L0C空空气及燃料温度均按在室温20时计算，热分解不考虑时,空气比热为CA130KJ/M3天然气比热为C燃3425KJ/M3现设T1800查燃料及燃烧表52，C空/151KJ/M3热分解不考虑，则T346731036132016920/10216710369201511862因（18621800）/1862333附表8与附表9知FCO248,FCO2146所以,Q分CO212600VCO10800VH212600VCO2未FCO210800VH2O未FH2O126000974810210800195146102894KJ/M3所以TQDQKQRQF/V0CTFLN/L0C空346731036132016920894/102016710369201511814取高温系数078则实际燃烧温度TP078181414149，比需要的温度1230高出1849,这符合利于快速烧成的要求，能保证产品达到烧熟的目的。8物料平衡计算每小时烧成制品的质量GM根据日产量可知每小时烧成成品面积为12000/24500则每小时烧成制品质量GM5008/（0606）095116959KG/H每小时烧成干坯的质量GGP,取烧成灼减为485GGPGM100/100485116959100/100485122921KG/H每小时欲烧成湿坯的质量GSPW含水率GSPGGP100/100W122921100/1001124163KG/H每小时蒸发自由水的质量GZSGZSGSPGGP1241631229211242KG/H每小时从精坯中产生CO2的质量GCO2每小时从精坯中引入的CAO质量GCAO和MGO质量GMGO的计算GCAOGGPCAO1229212328271KG/HGMGOGGPMGO12292126532574KG/H每小时产生CO2的质量GCO2GCAOMCO2/MCAOGMGOMCO2/MMGO2827144/563257444/405804KG/H每小时从精坯中分解出的结构水的质量GIPGIPGGP5GCO212292155804342KG/H9热平衡计算热平衡计算包括预热带、烧成带热平衡和冷却带热平衡计算，预热带热平衡计算的目的在于求出燃料消耗量，冷却带热平衡计算，目的在于计算出冷空气鼓入量和热风抽出量。另外，通过热平衡计算可以看出窑炉的工作系统结构等各方面是否合理，哪项热耗最大，能否采取改进措施。91预热带和烧成带的热平衡计算911热平衡计算基准及范围计算基准（时间基准1H；温度基准0）912热平衡示意图热平衡示意框图如图61图91预热带和烧成带热平衡示意图Q1坯体带入显热QA助燃空气带入显热QA漏入空气带入显热QF燃料带入化学热及显热Q2产品带出显热Q3墙、顶、底散热4325GQFQ4物化反应耗热Q5其它热损失QG废气带走显热913热收入项目1制品带入显热Q1（KJ/H）Q1GSPC1T1其中GSP湿制品质量KG/HC1制品的比热T1制品的温度据物料平衡计算中可知GSP124163KG/H；又因为预热带从第1节开始,此时第1节的温度T120；C1随各地原料成分及配方的不同而变化,一般在084126KJ/M3范围此时C10842610520，则Q1GSPC1T112416320（0842620105）2098851KJ/H2燃料带入化学热及显热QFQFX（QDCFTF）其中X每小时消耗的燃料量M3/HQD燃料的热值KJ/HCF20时的比热KJ/M3TF天然气的温度查燃料及燃烧表52可知CF138KJ/M3已知QD34673KJ/M3，TF20QFXQDCFFFX（3467313820）347006XKJ/H3助燃空气带入显热QAKJ/H由于所选用的高速调温烧觜可知，助燃空气为一次空气TA20，燃料燃烧所需空气量为VA1012XBM3/BM3，取预热带中末段空气过剩系数12，查得在20时空气的比热为CA130KJ/M3故QAVACATA1012X2013026312XKJ/H4预热带漏入空气带入显热QAKJ/H取预热带空气过剩系数G20，漏入空气温度TA20，CA130KJ/M3漏入空气总量为VAX（G）L0,其中L092VAX（2011）929108XQAVACATA9108X130202153XKJ/H914热支出项目1产品带出显热QG（KJ/H）烧成产品质量GMGGP（100582）122921（100485）116959（KJ/H）制品出烧成带产品温度T21230查表可知产品平均比热为C208426105123011598KJ/KG则Q2GMC2T21169591159812301668483293（KJ/H）2烟气带走显热QG（KJ/H）每小时离窑烟气量VGVG0（G）VA0X（1112828）XM3/H烟气离窑温度一般可取TG200，查表得此时烟气的平均比热为CF138KJ/M3则QGVGCFTG1848（KJ/H）3物化反应耗热Q4（KJ/H）不考虑制品所含之结构水，自由水质量GW1242KG/H烟气离窑温度TG200，A自由水蒸发吸热QWGW（2490193TG）1242（2490193200）3437856（KJ/H）B其余物化反应热QR用AL2O3反应热,近似代替物化反应热,入窑干制品质量GG122921KG/HAL2O3含量为1627,所以QRGG2100AL2O31229212100162741998418KJ/HC总的物化反应耗热Q4QWQR45436274（KJ/H）4窑体散热损失Q3根据材料应用不同，将计算分段第118节20400，窑内壁平均温度210，窑外壁表面平均温度20A窑顶热流Q2476374W/M2窑顶散热面积A顶25250252/2211810395M2Q顶2476374130236919346（KJ/H）B窑墙热流Q3030448W/M2一侧窑墙散热面积A墙09260926020134/22118413M2Q墙23030448413369010008KJ/HC窑底热流Q7713257W/M2窑底散热面积A底A顶10395M2Q底771325710395362886434KJ/H第1922节400700，窑内壁平均温度550，窑外壁表面平均温度40A窑顶热流Q4073245W/M2窑顶散热面积A顶（25250452）/22142478M2所以，Q顶407324524783636336604KJ/HB窑墙热流Q3797694W/M2一侧窑墙散热面积A墙（098809880280450）/2214113652M2Q墙23797694113652363107631KJ/HC窑底热流Q6537266W/M2窑底散热面积A底A顶2478M2Q底65372662478365831764KJ/H2334节，7001000，窑内壁平均温度850，表面平均温度60A窑顶热流Q6962441W/M2窑顶散热面积A顶（25250452）/221127434M2所以，Q顶696244174343618633163（KJ/H）B窑墙热流Q8126727W/M2一侧窑墙的散热面积A墙（098809880280335）/22112326466M2Q墙281267273264663619102257（KJ/H）C窑底热流Q6966901W/M2窑底散热面积A底A顶7434M2Q底696690174343618645096（KJ/H）3554节，10001150，窑内壁平均温度1075，表面平均温度80A窑顶热流Q1577545W/M2窑顶散热面积A顶（25250452）/221127434M2所以，Q顶157754574343642218890（KJ/H）B窑墙热流Q3732575W/M2一侧窑墙的散热面积A墙（098809880280335）/22112326466M2Q墙23732575326466368773623（KJ/H）C窑底热流Q1404194W/M2窑底散热面积A底A顶7434M2Q底140419474343637579601（KJ/H）5563节，11501230，窑内壁平均温度1190，表面平均温度80A窑顶热流Q1656222W/M2窑顶散热面积A顶（25250452）/2212817346M2所以，Q顶165622217346361034237765（KJ/H）B窑墙热流Q3732575W/M2一侧窑墙的散热面积A墙（098809880280335）/2212876175M2Q墙23732575761753620417188（KJ/H）C窑底热流Q1404194W/M2窑底散热面积A底A顶17346M2Q底1404194173463687685737（KJ/H）所以预热带、烧成带窑体散热为Q34161201949（KJ/H）5其他热损失根据经验占热收入的5所以Q5（Q1QFQAQA）5（2098851347006X26312X2153X）510494225175895X915热平衡方程Q1QFQAQAQ2Q3Q4Q5QG2098851347006X26312X2153X166848329341612019494543627410494225175895X51005XX973M3/H916列出预热带、烧成带热平衡表预热带、烧成带热平衡表716热收入热支出项目KJ/H项目KJ/H坯体带入显热2098851062产品带出显热16684832934846燃料带入化学热及显热3376368389803烟气带走显热496278651442助燃空气带入显热25601576074窑炉散失热41612019491892预热带漏入空气带入显热2094869061物化反应耗热454362741320其他热损失1721952575500总计3443907156100000总计3442650141100000由表可以看出热支出项中，产品带走显热、物化反应耗热两项不可能减少。而其他三项则可采用适当措施节省能耗。对于烟气出窑温度适当控制在较低温度下。至于窑体散热在则可采用新型耐火、隔热材料,来减少它们的热损失。92冷却带热平衡计算921热平衡计算基准及范围计算基准（时间基准1H；温度基准0）922热平衡示意图Q2产品带入显热；Q6冷却风带入显热；Q7产品带出显热；Q8窑体的散热；Q9热风抽出带走显热；Q10其他热损失923热收入项目1制品带入显热Q2Q21668483293（KJ/H）2冷风带入显热Q6（KJ/H）鼓入冷风的温度为TA20，查表得此时冷风的比热为CA130（KJ/M3），同时设鼓入的冷风量为VA（M3/H）所以，Q6CATAVA13020VA26VA（KJ/H）924热支出项目1制品带走显热Q7（KJ/H）制品出窑温度为T780，查表得此温度下制品的平均比热为C70896（KJ/KG）；所以，Q7G1T7C7116959089680838362112（KJ/H）2窑体的散热Q8根据材料应用不同，将计算窑段分段第6469节1230700，窑内壁平均温度965，窑外壁表面平均温度80A窑顶热流Q1352961W/M2窑顶散热面积A顶25250382/221626288M2所以，Q顶135296126288361767465（KJ/H）B窑墙热流Q1966043W/M2一侧窑墙散热面积A墙098809880280335/22161632M2Q墙219660431632362310646（KJ/H）C窑底热流Q1896407W/M2窑底散热面积A底A顶26288M2Q底1896407262883617946989（KJ/H）第7084节700400，窑内壁平均温度550，窑外壁表面平均温度60A窑顶热流Q6781747W/M2窑顶散热面积A顶2525032/22115882M2所以，Q顶67817478823621533403（KJ/H）B窑墙热流Q6172252W/M2窑墙散热面积A墙09880988020134/221153638Q墙2617225236383616168461（KJ/H）C窑底热流Q1574625W/M2窑底散热面积A底A顶882M2Q底15746258823649997493（KJ/H）第8592节400200，窑内壁平均温度300，窑外壁表面平均温度40A窑顶热流Q32516W/M2窑顶散热面积A顶9269260252/221819656M2所以，Q顶3251619656362300884（KJ/H）B窑墙热流Q5596288W/M2窑墙散热面积A墙09260926010134/2218175224M2Q墙2559628817522436706035（KJ/H）C窑底热流Q7291211W/M2窑底散热面积A底A顶19656M2Q墙729121119656143316（KJ/H）Q81779298063热风抽出时带走的显热Q11热风抽出量应等于冷风鼓入量，所以抽出热风量应为VX（M3/H）,设热风抽出的温度为T8250，查表得此时热风的比热为CA130（KJ/M3），所以，Q11C8T8VX130250VA325VA（KJ/H）4缓冷带冷风换热设换热管的外径83MM，内径为76MM，长为34米，换热长度为28米，取64支。换热管的通道断面积设管内空气流速为20W/MS则流量为339958/209/VFMH通道当量直径M76D通道内对流传热系数为换热温度范围650400，窑内烟气流速为1M/S250861DWK取平均温度2076314409F080825251693KWD2/KJMHC047T从传热学附录9中查得烟气物性参数为26510/WMK673012/MSPR063又由传热学表55可以查出，0683C046N1104633REPR85NNUCA所以换热系数为（）2/KJMH由于钢管的管壁很薄可以忽略不计热阻总传热系数总的换热面积M231407628476F空气的换热系数2650HD1105932KKH683RE107UD650425T2/JMCA换热量为9520641052761384KQF/KJH5其他热损失Q10Q10占总热收入的5Q10（Q2Q6）5（166848329326VA）0058342416513VA（KJ/H）925列热平衡方程Q2Q6Q7Q8Q9Q10Q11VA446658M3/H926列冷却带热平衡表冷却带热平衡表726热收入热支出项目KJ/H项目KJ/H产品带入显热16684832939329产品带出显热83836211247冷却带进入显热11615108671窑炉散失热风带走显热145163858134其他热损失89230725总计1784634373100000总计1784615351100000由表可看出，热风抽出带走的热量占很大的比例，因此应充分利用此热量，一般引到干燥窑或干燥房用来干燥坯体。10管道尺寸、阻力计算及风机选型101计算抽烟风机的管道尺寸、阻力计算对风机的选型1011管道尺寸排烟系统需排烟气量VGVG0（G1）VX1020（201）92097318876（M3/H）烟气抽出时实际体积为VVG（273250）/273361617（M3/H）10111总烟管尺寸烟气在金属管中流速，根据经验数据取10M/S，内径D总2（V/3600）052361617/（360031420）050799M所以，总管内径取值800MM10112分烟管内径烟气在分管中的流速为20M/S，N6内径D分2（V/3600N）052361617/（3600314206）050326M所以，分管内径取值为330MM10113支烟管内径烟气在支管的流速为20M/S，N30内径D支2（V/3600）052361617/（36003142030）050146M所以，支管内径取值为150MM1012阻力计算10121料垛阻力HI根据经验每米窑长料垛阻力为05PA，因为该窑为全窑氧化，0压面位于窑头处，所以，HI222105231PA10122位压阻力HG烟气从窑炉至风机，高度升高H23M，此时几何压头为烟气流动的动力，即负压阻力，烟气温度300，所以，HGH（AG）G23129273/（27320）130273/（273300）98131PA10123局部阻力HE局部阻力可由查表得烟气从窑炉进入支管1；支烟管进入分烟管15；并90转弯15；分管90急转弯15；分管进入90圆弧转弯035；分管进入总管15；总管90圆弧转弯035；为简化计算，烟气流速均按10M/S计，烟气温度按300计，虽在流动过程中烟气会有温降，但此时流速会略小，且取定的截面积均比理论计算的偏大，故按此值算出的局部阻力只会偏大，能满足实际操作需求。HE（115151503515035）5013273/2（273300）26326PA10124摩擦阻力HF摩擦阻力系数金属管道取003，HF（L支/D支L分/D分L总/D总）2/2003（800/2303200/3202160/100）100273/2（273300）321PA烟囱阻力忽略不计，风机应克服总阻力H总HIHGHEHF23113126323213053PA1013风机的选型为保证正常工作，取风机抽力全压余量05所以选型应具备全压H（105）305344355PA流量取储备系数为15，风机排出烟气平均温度250。所以Q15VG（273250）/27315603484（250273）/2731734185（M3/H）选用风机应考虑窑炉有空气、天然气比例失调，大量增加烟气量，增大抽风阻力，造成教大阻力，故选型时全风压应留有教大余地。所以，排烟风机选用Y935型锅炉引风机，其型号为Y93511NO10D55KW102其他系统管道尺寸的确定、风机的选型1021燃料管径的计算10211燃料总管内径天然气的流量为973M3/H，取天然气在总管中的流速为15M/S，天然气总管选用一根管子，那么总管的内径为D总2（V/3600N）052973/（360031415）050152M所以，总管内径取值160MM10212窑顶、窑侧分管内径金属分管于窑顶及窑侧各28根，共56根分管，烟气在金属分管中流速，根据经验数据取10M/S，内径D分2（V/3600N）052973/（36003142456）0500569M所以，分管内径取值57MM10213通往烧嘴的燃料支管内径天然气支管总共有216根，而流速取6M/S内径D支2（V/3600）052205554/（360031422166）05002369M所以，分管内径取值24MM1022助燃风管管径助燃风量V10369731008028M3/H实际助燃风量V1008028（27320）/27310819M3/H10221助燃风管总管内径助燃气在总管中的流速为10M/S，助燃风管总管选用一根管子，那么总管的内径为D总2（V/3600N）05210819/（360031410）05062M所以，总管内径取值650MM10222助燃风管分管内径窑顶、窑底各两根分管，流速取9M/S，N4则方形管截面积D分2（V/360043149）05033M2所以，分管为340MM10223助燃风管支管内径通往烧嘴的支管共216根，取流速为6M/S，D支2（V/3600）05210819/（36003142166）0500543M所以，分管内径取值55MM1023冷却带风管管径10231急冷风管管径急冷带鼓入冷风量一般为快冷段的1/2，即占鼓入冷风量的1/3，所以，V实148886（27320）/273159793M3/H取流速20M/S，A急冷风管总管内径急冷风在总管中的流速为20M/S，急冷风管总管选用一根管子，那么总管的内径为D总2（V/3600）052159793/（360031410）05075M所以，总管内径取值760MMB急冷风管分管内径急冷风在分管中的流速为8M/S，急冷风管分管选用两根管子，那么分管的内径为D分2（V/3600）052159793/（360031426）05068M所以，分管内径取值690MMC急冷风管支管内径急冷风在支管中的流速为10M/S，急冷风管支管选用39根管子，那么分管的内径为D支2（V/3600）052179478/（36003143910）050127M所以，支管内径取值128MM10232缓冷带抽热风管管径缓冷抽热总管内径1缓冷段抽出热风总量M/H。V实446658（273200）8465V3/27377388M3/H取15M/S,N2,则M,取950MM。906/784D总抽热分管的内径2共设置了（8个抽风口，8根抽风分管）取15M/S,N8,每个分管的流量为M/H,则128967383M,取560MM。5036/1294D分抽热支管3取15M/S,N6,每个分管的流量为M/H,则62579183M,取250MM。246036/25794D分10233快冷风管管径快冷带鼓入冷风量一般占鼓入冷风量的2/3，快冷风管占鼓入冷风量一般占鼓入冷风量的1/3所以，V4466581/3148886M3/H，V实148886（27320）/273159794M3/H取流速10M/S，A快冷风管总管内径快冷风在总管中的流速为20M/S，快冷风管总管选用一根管子，那么总管的内径为D总2（V/3600）052159794/（360031420）05053M所以，总管内径取值540MMB快冷风管分管内径快冷风在分管中的流速为8M/S，快冷风管分管选用两根管子，那么分管的内径为D分2（V/3600）052159794/（3600314208）050187M所以，分管内径取值188MMC快冷风管支管内径快冷风在支管中的流速为8M/S，快冷风管支管选用10根管子，那么分管的内径为D支2（V/3600）052159794/（3600314408）050132M所以，支管内径取值133MM1024风机的选型10241助燃风机为保证正常工作，取风机抽力余量05所以选型应具备风压H（105）21535323025PA流量取储备系数为15，所以Q15V实（27320）/2731510819（27020）/27317240（M3/H）选用风机应考虑窑炉有空气、天然气比例失调，大量增加烟气量，增大抽风阻力，造成较大阻力，故选型时全风压应留有较大余地。所以，助燃风机选用926型高压离心通风机，其型号为926型45A10242急冷风机为保证正常工作，取风机抽力余量05所以选型应具备风压H（105）2356835352PA流量取储备系数为15，所以Q15V实（27320）/27315159793（27020）/273254615（M3/H）选用风机应考虑窑炉有空气、天然气比例失调，大量增加烟气量，增大抽风阻力，造成教大阻力，故选型时全风压应留有教大余地。所以，急冷风机选用926型高压离心通风机，其型号为926型4A10243缓冷抽热风机为保证正常工作，取风机抽力余量05所以选型应具备风压H（105）25325379875PA流量取储备系数为15，所以Q15V实（27320）/2731577388（270200）/273299924（M3/H）选用风机应考虑窑炉有空气、天然气比例失调，大量增加烟气量，增大抽风阻力，造成教大阻力，故选型时全风压应留有教大余地。所以，助燃风机选用Y547型锅炉引风机，其型号为Y547型8D10244快冷风机为保证正常工作，取风机抽力余量05所以选型应具备风压H（105）2134832022PA流量取储备系数为15，所以Q15V实（27320）/27315319587（27020）/2734957351（M3/H）选用风机应考虑窑炉有空气、天然气比例失调，大量增加烟气量，增大抽风阻力，造成教大阻力，故选型时全风压应留有教大余地。所以，助燃风机选用926型高压离心通风机，其型号为926型5A轴流风机的选型快冷带鼓入风量159794，快冷段一共有11节,，第93节到第103节辊上布置3台。布置在窑墙的二侧侧，交错布置。所以一共布置33个风扇,因此每个风扇每小时风的流量为所以选用T4011NO25型轴流通风机，其规格如下M/H98463157Q叶片电动机机号转速（R/MIN）数量角度全压PA风量M/H3轴功率KW型号功率2514503153156522592JW06B490风机选型名称型号大小功率KW角度数量台流量M3/H全压PA一次排烟风机TY47311D75顺1352805701646二次排烟风机Y9388D30逆1351263802210缓冷风机Y5476C15逆451154101822助燃风机92610D55左右0各1236135894急冷风机92663A55左右0各1135258310终冷风机92656A30逆0195006527抽热风机Y83910D75左右0各1536662922干燥排Y83910D75左右各1536662900湿风机4511烧嘴的选用111每个烧嘴所需的燃烧能力由热平衡计算中可知，每小时天然气的消耗量为973M3，考虑到烧嘴的燃烧稳定性，取安全系数K12，那么，实际烧嘴消耗的天然气量为9731211676M3，全窑共用376个烧嘴，所以，每个烧嘴的燃烧能力为11676/37631M3/H112选用烧嘴本窑炉配备的烧嘴为德国KROM技术，烧嘴芯为耐热不锈钢制造，保证燃烧充分12工程预算121窑体材料概算1211窑墙材料概算每块高铝聚轻球轻质耐火砖的体积V0258015007500029025M；3每块轻质粘土砖的体积V0230114006500017043M；3每块硅酸铝纤维毡的体积V06040050012M3高铝聚轻球轻质耐火砖1922节V22100115098841908816M13需要高铝聚轻球轻质耐火砖的块数N1908816000290256576块；2334节V22100115209881211452896M；23需要高铝聚轻球轻质耐火砖的块数N114528960002902539458块；3554节V322100115098820954408M3需要高铝聚轻球轻质耐火砖的块数N9544080002902532882块63节V422100115098810477204需要高铝聚轻球轻质耐火砖的块数N0477204000290251644块6469节V5221001152098865726448M3需要高铝聚轻球轻质耐火砖的块数N57264480002902519729块A粘土砖118节V22100150988181120392M13需要粘土砖的块数N11203920001704365739块1922节V22100115098841908816M23需要粘土砖的块数N1908816000170431120块7092节V322100150988231431612M3需要粘土砖的块数N1431612000170438400块B硅酸铝纤维毡118节V1221001098818746928M3需要硅酸铝纤维毡的块数N74692800126225块1934节V22210020988161327872M3需要硅酸铝纤维毡的块数N13278720012110656块7092节V3221001098823954408M3需要硅酸铝纤维毡的块数N95440800127954块C硅酸铝纤维标准毯1962节V12210000209884403651648M3需要硅酸铝纤维标准毯的块数N036516480012304块D硅酸铝纤维板3562节V12210020988282323776M3需要硅酸铝纤维板的块数N232377001219365块6369节V1221001509887435708M3需要硅酸铝纤维板的块数N435708001236309块7084节V1221000509881531122M3需要硅酸铝纤维板的块数N31122001225935块1212窑底材料的概算所用轻质粘土砖的体积118节V12118300672151956M；31934节V2211634006743061632M；3569节V321353400673502299M；37092节V421233260067221099372M；需要轻质粘土砖的块数NV1V2V3V400017043687327块；高铝聚轻球轻质耐火砖1934节，5562节V121240067341148112M33554节，6369节V221270067341291626M需要高铝聚轻球轻质耐火砖的块数NV1V20002902584056块；1213窑顶材料的概算所用25815075规格轻质高铝聚轻球吊顶砖118节，7084节沿窑长方向长度为L3321693M；沿窑长方向排列砖的块数为N693/015672块；沿窑宽方向排列砖的块数为N25/013462块；需要此规格砖的块数N672462310464块；高铝聚轻球规格25823075规格吊顶砖（1934节，6469节）沿窑长方向长度为L2221462M；沿窑长方向排列砖的块数为N462/023201块；沿窑宽方向排列砖的块数为N25/013462块；需要此规格砖的块数N20146292862块；莫来石吊顶砖25825075规格吊顶砖（3554节，63节）沿窑长方向长度为L2121441M；沿窑长方向排列砖的块数为N441/0251764块；沿窑宽方向排列砖的块数为N25/013462块；需要此规格砖的块数N1764462814968块；莫来石吊顶砖25830575规格吊顶砖（5562节）沿窑长方向长度为L821168M；沿窑长方向排列砖的块数为N168/03055508块；沿窑宽方向排列砖的块数为N25/013462块；需要此规格砖的块数N5508462254479块；硅酸铝标准毯118节V121000230182268M31969节V2210002345172828M7084节V32100023261520538M3V116046M珍珠岩V019017017017017018018017017018018193M3122钢材材料概算钢架的钢材的清单122表序号名称规格数量单位1100X100X395条2100X50X3360条370X50X3320条450X30X3155条5方管40X40X3480条66X545条75X340条8角钢4X3350条9扁铁4X385条10工字钢12（国际）8条11无缝钢管57X515米钢架杂件清单123表序号名称规格数量单位13320X1000X214张23150X1000X2105张3热薄板2730X1000X2112张410378米5圆钢不锈钢6732米6耳仔12000个7观察孔盒520个10插座950个11窑箱号码牌（子弹头）1119号共476件12铭牌4件13后记整个设计过程是一个学习的过程，虽然课程设计中已经对辊道窑的结构有了一定了解，但有些问题考虑不够深入。对于本次设计，从材料的选择、管路的设计到外部的钢架结构等，综合考虑各部件的尺寸定位以及优化它们对于窑炉生产发挥的作用是整个设计的基本思路。但由于知识掌握的有限，以及时间的紧迫，设计还存在不足和考虑不成熟的地方。列如由于制品尺寸较大，考虑窑内气体的流动，并排放三块砖，使得窑长达两百多米，这就要求辊子的传动精度较高，以避免发生跑偏。在本次设计过程中，得到许多老师跟同学的帮助，在此表示衷心的感谢。特别感谢我的指导老师李杰的悉心指导以及唯美集团的师兄给我设计提供的方便和帮助，。但由于学生水平有限，文中有很多不足之处，真挚地希望老师批评指正。14参考文献1胡国林建陶工业辊道窑，北京、中国轻工业出版社；1998年2刘振群建陶工业热工设备，武汉、武汉工业大学出版社；1998年3王淮邦耐火材料工艺学第二版，北京、冶金工业出版社，1993年4宋瑞现代陶瓷窑炉，武汉，武汉工业大学出版社，19965蔡悦民硅酸盐工业热工技术，武汉，武汉工业大学出版社，1995年6李家驹日用陶瓷工艺学，武汉，武汉工业大学出版社1998年7胡国林陈公备窑炉砌筑与安装武汉理工大学出版社1992年8王秉铨工业炉设计手册第二版北京机械工业出版社2006年15外文文献英文文献ENERGYSAVINGFURNACEANDWASTEHEATUTILIZATIONFIRST,MACROSURFACEDEALINGWITHTHEFIREKILN,FURNACEOUTPUTBYTHEDAILYLIFEOFMOSTPRODUCTSOCCUPY,WHICHISALSOANIMPORTANTPARTOFMODERNSOCIETYDEALINGWITHFIRE,ITINVOLVESCOMBUSTION,INVOLVINGINSULATION,RELATEDTOEMISSIONS,SOTHATPEOPLEATTACHEDFURNACEINDUSTRYABETTERLIFE,ANATTACHEDGREENHOUSEGASESANDHARMFULGASEMISSIONS,ITSIMPORTANTCANBESEENBASEDONTHISUNDERSTANDING,THECOPENHAGENMEETING,IFTHEFURNACEINDUSTRYCHANGES,CANBRINGIMMEDIATERESULTS1,THEQUALITYOFTHEPURSUITOFTHEFURN