土木(建筑)工程毕业设计 某综合楼设计

攀枝花学院毕业设计（论文）课程名称某综合楼设计姓名学号专业土木工程指导老师完成时间2013年6月9日目录某综合办公楼的设计4设计总说明4第一篇结构设计61结构设计技术条件611工程概况612设计依据613荷载取值714结构总体布置915主要承重构件及墙体截面尺寸916基础917材料918结构计算原则和方法102结构方案1121结构体系1122结构布置1123计算简图123框架侧移刚度计算1531梁柱线刚度计算1532柱侧移刚度D值计算154重力荷载计算1841屋面及楼面的永久荷载标准值1842屋面及楼面可变荷载标准值1843梁、柱、墙、门、窗重力荷载计算1944重力荷载代表值计算205横向水平地震作用下框架内力和侧移计算2351横向自振周期计算2352水平地震作用及楼层地震剪力计算2453水平地震作用下的位移验算2554水平地震作用下框架内力计算266竖向荷载作用下框架结构的内力计算3261计算单元3262荷载计算327内力组合5171组合原则5172框架梁内力组合5273框架柱内力组合568截面设计6281框架梁截面设计6282框架柱截面设计669基础设计7491基础参数选取错误未定义书签。10板的设计7411楼梯设计第二篇施工部署88第三篇、施工总平面布置88第四篇施工进度计划90第五篇主要施工方案92参考文献108综述110某综合办公楼的设计设计总说明本工程为某综合办公楼，主体结构采用现浇钢筋混凝土框架结构，总长度为570M，总宽度为174M,总高度为1542M，共四层，一层高为39M，其它层层高均为36M。本毕业设计主要完成以下内容一、建筑设计根据建筑的使用功能进行建筑的平面布置及建筑造型设计，并确定建筑材料及绘制建筑施工图。二、结构设计1结构布置及结构计算简图；2确定梁、柱截面尺寸；3荷载计算，包括重力荷载、水平地震作用等；4荷载效应组合；5梁、柱配筋计算；6基础设计；7绘制结构施工图；8利用计算机程序进行结构分析。关键词建筑设计；钢筋混凝；框架结构；抗震设计；结构计算SOMEOFFICEBUILDINGDESIGNTHISPROJECTFORSOMEOFFICEBUILDING,THEMAINBODYSTRUCTUREUSESTHECASTINPLACEREINFORCEDCONCRETEPORTALFRAMECONSTRUCTION,THETOTALLENGTHIS570M,THEOVERALLWIDTHIS174M,THEGROSSALTITUDEIS1542M,ALTOGETHERFOUR,ONEHIGHIS39M,OTHERBUILDINGSTOREHEIGHTSARE36MTHEPURPOSEOFTHEGRADUATIONDESIGNINCLUDINGTHEFOLLOWINGCONTENTSIARCHITECTUREDESIGNACCORDINGTHEBUILDINGFUNCTIONTOARRANGETHEROOMSOFTHEBUILDING,DETERMINETHEARCHITECTURALSTYLEANDTHEMATERIALOFTHEBUILDINGANDDRAWTHEARCHITECTURALWORKINGDRAWINGIISTRCTUREDESIGN1DETERMINETHECONSTRUCTIONARRANGEMENTANDTHECALCULATECONCISEPICTURE2DETERMINEBEAM、COLUMNCROSSSECTIONSIZE3LOADCALCULATEINCLUDINGGRAVITYLOAD、HORIZONTALEARTHQUAKELOADANDSOON4LOADEFFECTCOMBINATION5CALCULATETHEREQUIREDREINFORCINGBAROFTHEBEAMANDCOLUMN6FOUNDATIONDESIGN7DRAWTHEWORKINGDRAWINGOFBUILDINGSTRUCTURE8STRCTUREANALYSISBYCOMPUTERPROGRAMKEYWORDSARCHITECTUREDESIGN；REINFORCEDCONCRETE；FRAMESTRUCTURE；ANTISEISMICDESIGN；STRUCTURECALCULATION第一篇结构设计1结构设计技术条件11工程概况项目名称某综合办公楼建设地点略建筑面积403885M2建筑高度1542M层高一层39M，二四层36M层数4层12设计依据121国家标准（1）国家标准建筑结构荷载规范（GB500092001）2006（2）国家标准建筑抗震设计规范（GB500112001）（3）国家标准建筑工程抗震设防分类标准（GB502232004）（4）国家标准混凝土结构设计规范（GB500102002）（5）国家建筑标准设计图集建筑物抗震构造详图（03G3291）（6）国家标准建筑地基基础设计规范（GB500072002）122地质勘察报告（一）地质条件1、1层为杂填土厚16左右，层底标高为3340米以上，构成比较复杂，力学性质差异明显，不宜直接作为地基使用。2层为粘土平均厚度6米左右，曾底标高均在2700米2800米，FK180KPA，液性指数为075，孔隙比E0852、地下水位地下水位在32853259米，对砼无侵蚀作用。123结构设计参数技术指标技术条件取值依据建筑结构安全等级二级建筑结构可靠度设计统一标准设计使用年限50年建筑结构可靠度设计统一标准抗震设防烈度7度建筑抗震设计规范建筑抗震设防类别丙类建筑工程抗震设防分类标准设计基本地震加速度005G建筑抗震设计规范设计地震分组第一组建筑抗震设计规范场地类别类建筑抗震设计规范房屋抗震等级四级建筑抗震设计规范124抗震设计参数地震影响水平地震影响系数最大值特征周期取值依据多遇地震008MAX罕遇地震050035GT建筑抗震设计规范13荷载取值131风荷载、雪荷载荷载类型取值（KN/M2）取值依据基本风压035建筑结构荷载规范基本雪压05建筑结构荷载规范132楼面、屋面活荷载标准值荷载类型取值（KN/M2）取值依据房间20卫生间20走廊、门厅、楼梯20屋面05建筑结构荷载规范133结构重要性系数、荷载分项系数、可变荷载组合值系数等系数取值非抗震设计极限状态系数名称系数取值取值依据结构重要性系数100建筑结构可靠度设计统一标准由可变荷载效应控制的组合12G当其效应对结构不利时由永久荷载效应控制的组合135承载能力永久荷载分项系数当其效应对结构有利时10G建筑结构可靠度设计统一标准续表极限状态系数名称系数取值取值依据当其效应对结构不利时14Q承载能力可变荷分项系数当其效应对结构有利时0建筑结构可靠度设计统一标准楼面活荷载组合值系数05IC建筑结构荷载规范屋面活荷载组合值系数0I建筑结构荷载规范正常使用风荷载组合值系数0IC建筑结构荷载规范抗震设计系数名称系数取值取值依据梁（受弯）075轴压比小于015的柱075轴压比不小于015的柱08承载力抗震调整系数各类构件（受剪）085建筑抗震设计规范重力荷载分项系数12G水平地震作用分项系数13EH竖向地震作用分项系数0V建筑抗震设计规范14结构总体布置（1）平面、立面布置结构平面布置规则、对称，质量和刚度变化均匀。（2）柱网布置采用大柱网，柱网尺寸（75M24M75M）72M。（3）变形缝设置本工程结构规则、荷载及地基土质均匀，故不设变形缝。15主要承重构件及墙体截面尺寸（1）柱500MM500MM；（2）梁ABCD跨横梁300MM700MM，次梁250MM550MM，纵梁300MM700MM；（3）楼盖、屋盖现浇混凝土楼（屋）盖，板厚100MM；（4）墙体外墙厚240MM，内墙厚200MM，女儿墙厚240MM。16基础（1）基础形式柱下独立基础；（2）基础埋深20M；17材料混凝土强度等级梁、板一四层C20柱一四层C25基础C25钢筋构件受力钢筋箍筋或构造钢筋板HPB235HPB235梁HRB335HPB235柱HRB335HRB335基础HRB335HPB23518结构计算原则和方法181手算采用简化方法计算结构内力和位移，即沿结构纵横两主轴方向，按平面抗侧力结构计算结构的内力和位移。182电算1软件名称PKPM2版本2005083编制单位中国建筑科学研究院PKPMCAD工程部2结构方案21结构体系本建筑为综合楼，内设有会议室、客房、办公室、餐厅和后勤服务用房等，房间使用面积变化大，故选择建筑平面布置比较灵活的框架结构体系，框架结构建筑立面容易处理，结构自重较轻。且本建筑楼层数为六层，选用钢筋混凝土框架结构能够获得较好的经济效益。22结构布置221结构平面布置图根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，其标准层建筑平面图、剖面图分别见建筑设计部分图12和图13。根据建筑平面图可知采用大柱网较为经济合理，拟定柱距为72M，跨度为75M24M75M。222构件材料及尺寸（1）现浇板楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，因板长边与短边之比为75/3620，所以本设计按短边方向受力的单向板计算，沿长边方向布置足够数量的构造钢筋。根据工程经验，板厚H应满足M709436INHL故取。MH10（2）框架几何尺寸1横向框架梁H1/81/12L1/81/127500938625MM取H700MMB1/21/3H1/21/3700350233MM取B300MM中间框架梁由于跨度较小，截面尺寸取200500MM2纵向框架梁H1/81/12L1/81/127200600900MM取H700MMB1/21/3H1/21/3700233350MM取B300MM3框架柱柱高H1/61/12H,H为层高且不宜小于400MM柱宽B11/15H，且不宜小于250MM根据上述结果并综合考虑其他因素，本设计柱截面尺寸取值如下500MM500MM4次梁H1/141/18L1/141/187500取H550MMB1/21/3H取B250MM23计算简图图21结构平面布置图本设计基础底面标高为235M，基础高度为10M，则底层柱高度。其他柱高取层高即30M。本结构横向框架计算简图如图22所示。图22横向框架计算简图3框架侧移刚度计算31梁柱线刚度计算梁的线刚度IBECIB/L。其中EC为混凝土弹性模量；L为梁的计算跨度；LB为梁截面惯性矩，本结构为现浇式楼盖，故考虑楼板的影响，对于中框架梁（T形截面），取IB20I0；对于边框架梁（倒L形截面），取IB15I0；对于楼电梯间梁，取IBI0。其中I0为梁矩形部分的截面惯性矩。柱的线刚度ICECIC/H，其中IC为柱的截面惯性矩，H为框架柱的计算高度。横梁线刚度计算过程见表31，柱线刚度计算过程见表32。表31横梁线刚度IB计算表类别EC/N/MM2BH/MMMMI0/MM4L/MMECI0/L/NMM15ECI0/L/NMM2ECI0/L/NMMAB跨横梁300104300700857510975003431010514510106861010BC跨横梁30010430070085751092400333410102001101026681010表32柱线刚度IC计算表层次HCECBHICECIC/HC14650300104500500520810103361010243000300104500500520810105208101032柱侧移刚度D值计算柱的侧移刚度D值按下式计算21HIDC式中，为柱侧移刚度修正系数，对不同情况按下式计算C一般层KC2底层KC250其中表示梁柱线刚度比。根据梁柱线刚度比的不同，图21中的柱可分为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱以及楼电梯间柱等。现以第24层C1柱的侧移刚度计算为例，说明计算过程，其余柱的计算过程从略，计算结果分别见表3336。第24层C1柱及与其相连的梁的相对线刚度如图31所示，图中数据取自表31和表32。则可得梁柱线刚度比为9150285343412431CIK095CN/M2180431242D图31C1柱及与其相连的梁的相对线刚度表33中框架柱侧移刚度D值（N/MM）边柱（18根）中柱（18根）层次KC1IDKC2IID120420629232892836069025547107439224131703972756818290478331921336720表34边框架柱侧移刚度D值（N/MM）层次A1,A12B1,B12IDKC1IDKC2ID1153105752128921270658243621826042409880331229851372040728262204988表35中楼梯间框架柱侧移刚度D值（N/MM）C6,C7D6,D7层次KC1IDKC2IID110210503186231418056120771157576240659024817221091503142180415610将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移侧度，见表ID37。表37横向框架侧移刚度N/MM层次1234DI1414572169780816978081697808由表37可见，底层刚度最小，其层间刚度与上一层层间刚度之比7083/21D且底层与其上相邻三个楼层侧向刚度平均值之比/1I故该框架为规则框架。4重力荷载计算41屋面及楼面的永久荷载标准值屋面及楼面的恒荷载包括结构构件自重和构造屋重量等重力荷载，其标准值按结构构件的设计算尺寸、构造层的材料及设计厚度以及材料容重标准值计算，计算结构如下屋面（不上人）三毡四油铺小石子040KN/M220厚水泥砂浆找平层20002040KN/M250厚聚苯板保温050KN/M2110水泥珍珠岩找坡（3）12KN/M220厚水泥砂浆找平040KN/M215厚顶棚抹灰层170015026KN/M2100厚现浇楼板250125KN/M2合计566KN/M214层楼面瓷砖地面（包括水泥砂浆打底）055KN/M2100厚钢筋混凝土板2501250KN/M215厚顶棚抹灰170015026KN/M2合计331KN/M242屋面及楼面可变荷载标准值本建筑为民用建筑，楼面活荷载标准值根据房间用途按建筑结构荷载规范GB500092001表411的规定采用；屋面活荷载根据屋面类别按建筑结构荷载规范GB500092001表431的规定采用；屋面水平投影面上的雪荷载标准值按建筑结构荷载规范GB500092001式611计算，结果如下。屋面活荷载与雪荷载不同时考虑。不上人屋面均布活荷载标准值05KN/M2楼面活荷载标准值20KN/M2屋面雪荷载标准值045KN/M245010SRK式中为屋面积雪分布系数，本建筑为平屋顶，故取10。SO代表雪压，本设计RR查建筑结构荷载规范知湖南湘潭基本雪压为045KN/M2。43梁、柱、墙、门、窗重力荷载计算梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷层等计算出单位长度上的重力荷载；本设计为现浇板肋梁楼盖，因板自重已计入楼面（屋面）的恒载之中，故计算梁自重时梁截面高度取梁原截面高度减去板厚。具体计算过程及结果见表41。表41梁、柱重力荷载标准值层次构件B/MH/M/KN/M2GKN/MLI/MNGI/KNGI/KN边横梁0307251054725726016548856中横梁03072510547252160827216次梁三跨025055251053281336028148176纵梁0307251054725166873830901458121柱05052511687546503210231023边横梁0307251054725726016548856中横梁03072510547252160827216次梁三跨025055251053281336028148176纵梁03072510547251668738309014581224柱050525116875300032660660注表中为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系系数；G表示单位长度构件重力荷载；N为构件数量。墙体重量根据其厚度及材料容重标准值计算，其两侧的粉刷层（或贴面）重量应计入墙自重内。本设计外墙体为240MM厚加气混凝土砌块，外墙面贴瓷砖05KN/M2，内墙面为20MM厚抹灰，则外墙单位面积重力荷载为050502417002216KN/M2内墙面为240MM厚加气混凝土砌块，两侧均为20MM厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为55024170022200KN/M2女儿墙为240MM厚加气混凝土砌块，外墙面贴瓷砖05KN/M2，内墙面为20MM厚水泥砂浆抹面，则女儿墙单位面积重力荷载为055502417002216KN/M2门、窗等自重可根据其材料种类，按建筑结构荷载规范GB500092001表A1查取单位面积重量进行计算。钢铁门（包括玻璃门）单位面积重力荷载取045KN/M2；铝合金窗单位面积重力荷载取04KN/M2。墙、门、窗等重力荷载汇总见表42。44重力荷载代表值计算集中于各楼层标高处的重力荷载代表值GI，为计算单元范围内各层楼面上的重力荷载代表值及上下各半层的墙、柱等重量。计算GI时，各可变荷载的组合值系数按建筑抗震设计规范GB500112001表513的规定采用。由于前面已经计算出结构和构配件的重力荷载标准值，故下面仅以集中于一层楼板处的重力荷载代表值G1的计算为例说明计算过程，计算结果见表43。表42墙、门、窗等重力荷载标准值汇总层次构件Q/KN/M2A/M2GI/KNGI/KN外墙21632268696989内墙20045939186楼梯间4965400267054门0456012270541窗044051621926828外墙2163140467832624内墙20059911198221964494楼梯间49654026784门045533424003窗04702280814层楼面331876962902738290273764层屋面566876964963593649635936女儿墙216813617573761757376其它雨篷2595025950注表中Q为相应构件的单位面积重力荷载标准值，其中楼梯间面荷载取楼面荷载15倍，7层屋面板考虑压檐墙取屋面荷载12倍，A表示单层内构件所占总面积。电梯机房设备近似按50KN计算。KN028935260451761793204871活雨篷窗门墙柱梁楼面板GGG表43各层重力荷载代表值层次1234GIGI8935029074559074559074553615867图41各质点重力荷载代表值5横向水平地震作用下框架内力和侧移计算51横向自振周期计算本设计采用顶点位移法计算结构自振周期，计算如下顶点位移UT按以下步骤计算NIKGIVSJIJIIDU1/NKKT1式中GK为集中在K层楼面处的重力荷载代表值，对顶层应加上局部突出部分的折算重力荷载；VGI为把集中在各层楼面处的重力荷载代表值视为水平荷载而得的第I层的层间剪力；为第I层的层间侧移刚度；SJIJD1、分别为第I、K层的层间侧移；IUKS为同层内框架柱的总数。具体计算过程及结果见表51。表51结构顶点的假想侧移计算层次GI/KNVGI/KNDI/N/MMUI/MMUI/MM490745526997091697808159010197390745536071641697808212586072907455451461916978082659648218935025408121141457238233823结构基本自振周期T1S按下式计算TU71式中为结构基本自振周期考虑非承重砖墙的折减系数，本结构为框架结构，取为TT07，则ST410707152水平地震作用及楼层地震剪力计算本设计中结构高度不超过40M，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。由设计任务书可知，本建筑所在地抗震设防烈度为7度，水平地震影响系数最大值为008，场地类别为类，设计地震分组为第一组，特征周期TG为035S。因为TG03514TG14035049S，所以不需考虑顶部附加水平地震作用。将上述计算结果代入下式即可算得各质点的水平地震作用标准值3,2111NIFHGNEKNJJII式中GI、GJ分别为集中于质点I、J的重力荷载代表值；HI、HJ分别为质点I、J的计算高度。框架各层层间剪力通过下式计算NIKIFV式中FK为作用在K层楼面处的水平地震作用标准值。具体计算过程及结果见表52。各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图51。53水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移按下列两式计算IUUSJIJIIDV1/NKKU1具体计算过程及结果见表53。表52各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次HI/MHI/MGI/KNGIHI/KNMGIHIGIHIFI/KNVI/KN430012309074551116169601916058324251330093090745584393320145459922702432300630907455571696600983108430132713303308935022948556005116176317503A水平地震作用分布B层间剪力分布图51横向水平地震作用及楼层地震剪力表53横向水平地震作用下的位移验算层次VI/KNDI/N/MMUI/MMUI/MMHI/MMEUI/HI4224251169780813269230001/22733270243169780815956030001/18872301327169780817740130001/16951317503141457222422433001/1473表53还计算了各层的层间弹性位移角EUI/HI，由表中数值可知，最大层间弹性位移角发生在第一层，其值为1/1473REV043双肢8100101双肢81500224BR357914016REV032双肢8100101双肢8150022A、BL1074138304REV009双肢8100101双肢81500223BR413814016REV029双肢8100101双肢8150022A、BL1310038304REV022双肢8100101双肢81500222BR346814016REV033双肢8100101双肢8150022A、BL1171338304REV014双肢8100101双肢81500221BR494114016REV024双肢8100101双肢815002282框架柱截面设计821剪跨比和轴压比验算柱截面尺寸宜满足剪跨比及轴压比的要求。剪跨比宜大于2，本结构框架抗震等级为二级，轴压比应小于09，各层柱剪跨比及轴压比计算过程及结果如表83所示，由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。表83柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次B/MMH0/MMFC/N/MM2MC/KNMVC/KNN/KNM/VCH0N/FCBH450046014311938748194024350202632035920456205612031820431205442066309822柱正截面承载力计算以第一层B柱为例说明计算方法及过程，其余柱的计算结果见表84和表85。由B柱内力组合表中选出第一层柱不利内力进行配筋计算。及相应的NMAXM根据混凝土结构设计规范GB500102002第7311条，底层柱的计算高度可按10H计算，则465M。0LM80913150760NME）（取223AEHM80128090AIE因为，故应考虑二阶弯矩的影响。539/4650/0HL9010359121取NAFC，取5390HL022510193460/84012120HLEI对称配筋504906591301BCBHFN且746820AS故为大偏心受压，且有效。则M213504280125SIAHE2230M1984065490159591551SYCSFBFNA再按及相应的M计算MAXNM691037218460NE）（取253AEH6910AIE707013285950121取NAFC，取15390HL02891703946/0412120HLEIM18M5630HEI故为小偏心受压2741382SIAH按以下近似公式计算BCSBCBHFAHFNE01012143上式中应满足及，因为BCHFN012FCKN351046059K372801BCF但MK3754160591430043N87222BHFEC故按构造配筋。本设计框架抗震等级为三级，根据混凝土结构设计规范GB500102002的规定，柱全部纵向钢筋配筋率不应小于08，且每一侧的配筋率不应小于02，故2MIN5020BHAS选用422（），总配筋率，满足要求。215S981463表84A柱纵向钢筋计算表层次截面B/MMH/MMM/KNMN/KN偏心类别ASAS/MM2实配钢筋ASAS/MM2S11460686610209大偏心2173533597890182大偏心构造配筋柱顶50161000780304大偏心77910007705180214大偏心3192172616450187大偏心构造配筋4柱底50050050161028630313大偏心796420125705516411460943250287大偏心3544744797390242大偏心734柱顶50161359290413大偏心93011730961820292大偏心4253712815960248大偏心8133柱底50050050661387140442大偏心9324201257055164130081204440366大偏心4745313992340302大偏心842柱顶48551717340522大偏心951130771223000372大偏心47752441010900307大偏心8582柱底50050049561745590531大偏心构造配筋4201257055164136041474350448大偏心50357701170510356大偏心909柱顶11976208520634小偏心构造配筋137981503130457大偏心49398811219280371小偏心构造配筋1柱底50050024,582128370647小偏心构造配筋4201257066198表85B柱纵向钢筋计算表层次截面B/MMH/MMM/KNMN/KN偏心类别ASAS/MM2实配钢筋ASAS/MM2S12622834810254大偏心2764柱顶5005005434823440250大偏心713420125705516417901295860394大偏心构造配筋10980853380259大偏心3933791842010256大偏心829柱底17901323710462大偏心构造配筋136821118670340大偏心39464931113630339大偏心837柱顶17901765440537大偏心构造配筋133211155100351大偏心43460631137230348大偏心8753柱底50050045941793290545大偏心9564201257055164144971439800438大偏心44475611412540429大偏心870柱顶43972235090686小偏心构造配筋144041458360443大偏心45275061431100435大偏心8672柱底50050042732262940688小偏心构造配筋4201257055164142681748530531大偏心44669851712730521大偏心904柱顶46172713630825小偏心构造配筋148081777350540大偏心406111081741510529大偏心6401柱底50050023142756790838小偏心构造配筋4201257055164823柱斜截面受剪承载力计算以第一层B柱为例说明计算方法及过程，其余柱的计算结果见表86。混凝土结构设计规范GB500102002第1148条规定，对于剪跨比的框架柱，2考虑地震作用组合的受剪截面应符合下列条件RECCBHFV02由前可知，第一层B柱的组合剪力设计值KN789KN80657450312020685BHFCRE故截面满足要求。根据规范规定，计算斜截面抗震受剪承载力时轴向力取考虑地震作用组合的轴向压力设计值和中的较小值。BHFC30KN65283K501725031430BHFC故取。KN5172由前面算得此柱的剪跨比取，柱箍筋选用HRB335级（）6330YVF则3704603105725108665330HFNBVSAYVTRESV同时，根据混凝土结构设计规范GB500102002第11417条，柱端加密区箍筋应满足最小体积配箍率的要求。由表83可得一层B柱的轴压比，柱混凝土强度等级630为C25，故混凝土轴心抗压强度设计值按C30取，即，根据混凝土结构设2N/M14CF计规范GB500102002表11417查得，则最小体积配筋率30V（取）623014MINYVCVVF986MINV柱端加密区箍筋选用4肢8100柱端箍筋加密区长度根据规范要求确定为1350MM。规范规定非加密区箍筋的体积配筋率不宜小于加密区配筋率的一半；对三级抗震等级，箍筋间距不应大于8D，故非加密区箍筋选用4肢8150，满足要求。表86框架柱箍筋计算表实配箍筋（V/）柱号层次REV/KN02CFCBH0/KNN/KN03FCA/KNSVVMIN/加密区非加密区410042657879782107250100604810008248150055A柱311366657810631810725020060481000824815005521215165781323121072502506148100082481500551743265781587351072500634810008248150055410994657810979210725017060481000824815005531257865781491561072502906048100082481500552134626578188338107250350684810008248150055B柱17886657822836510725007048100082481500559基础设计矩形和梯形联合基础一般用于柱距较小时的情况，这样可以避免造成板的厚度及配筋过大。为使联合基础的基底压力分布较为均匀，应使基础底面形心尽可能接近柱主要荷载的合力作用点。因为B，C轴间柱距较小，所以B，C柱设计为联合基础。而A，D轴设计成柱下独立基础。基础材料为砼，钢筋HRB335，。2021/TFNM230/YFNM91独立基础设计以底层A柱基础计算为例A荷载计算（以底层A柱基础计算为例）由柱传至基顶的荷载由柱的内力组合表可查得第一组N130409KNV562KNMAXM1594KN第二组M2303KNMV1661KN60由基础梁传至基顶的荷载（G）底层外纵墙自重1170KN/M基础梁自重25KN/MG（117025）（69050）9088KNG对基础底面中心的偏心距为50215EM相应偏心弯矩为GE908801251126KNM作用于基底的弯矩和相应基顶的轴向力设计值为（假定基础高度为1100MM）第一组1594621364BOTMKN30897N第二组20BOTM146915KB基底尺寸的确定第一确定L和B213947258340AM取L/B15，解得B21M,L32M验算的条件0LEB0164397231805BOTMNLM第二验算另一组荷载效应标准组合时的基底应力第二组MAXBOTTBOTGPAW215983021536（可以）2215/03/AKNFKNMMAXBOTTBOTGMPAW215983021536（可以）2190/KN2223553/50/MAPKMFKNC确定基础高度采用锥形杯口基础，根据构造要求，初步确定基础剖面尺寸如下图所示，由于上阶底面落在柱边破坏锥面之内，故该基础只须进行变阶处的抗冲切验算。第一组荷载设计值作用下的地基最大净反力第一组2,MAX213947164508/23SPKNM第二组2,AX2580/16S比较各组数据，取大值，按第一组荷载设计值作用下的地基净反力进行抗冲切承载力计算。第二在第一组荷载作用下的冲切力冲切力近似按最大地基净反力计算取，由于基础宽度,MAXSP21,MAX25408/SPKNB21M，小于冲切锥体底边宽度时，冲切力作用面积02567CBH为矩形1A10230612215CALHBM,MAX4894LSFPAKN第三变阶处的抗冲切力由于基础宽度小于冲切锥体底边宽度，故，2000225156164CMCBBHH077164939LHTMLFFBKNFK满足要求。因此，上图所示的基础剖面尺寸可以D基底配筋包括沿长边和短边两个方向的配筋计算，沿长边的配筋计算应按第一组荷载设计值作用下的地基净反力进行，而沿短边方向，由于其为轴心受压，其钢筋用量应该按照第二组荷载设计值作用下的平均地基净反力进行计算。第一沿长边方向的配筋计算在第一组荷载设计值作用下，前面已经算得，相应于柱边及变2,MAX5408/SPKN阶处的净反力为2139416025148/28SPK5SN则21,MAX14SSCCMPLHBGE22084305105986KN6211019935SYAMFH22,MAX148SSCCMPLB25011207KN62120299310SYAMFH选用2412（12100）22756SA第二沿短边方向的配筋计算在第二组荷载设计值作用下，均匀分布的土壤净反力为231469028/SNPKNMA3SCCMLHB216053052409KN6233091SYAMFH2441SCCMPLB286131250KNM62440581034793SYMAMFH选用158（8200）,（可以）22SA4112联合基础设计典型的双柱联合基础可以分为三种类型，即矩形联合基础，梯形联合基础和连梁联合基础。根据其受力特点，选择用矩形联合基础。A）荷载计算由柱传至基顶的荷载由柱的内力组合表可查得N179756KNV6090KNMAXM1465KN由基础梁传至基顶的荷载（G）底层外纵墙自重1170KN/M基础梁自重250KN/MG（87125）（6905）9088KNG对基础底面中心的偏心距为50215EM相应偏心弯矩为GE908801251136KNM作用于基底的弯矩和相应基顶的轴向力设计值为（假定基础高度为1100MM）1279591367BOTMKN6084NB基底尺寸的确定因为结构的对称性,所以主要荷载的合力作用点和基础底面形心重合,无需计算主要荷载的合力作用点位置来确定基础长度。21842518010AM取L/B15，由L/B15和ALB20解得B36M,L152554MC）计算基础内力净反力设计值1284219356JFPKPALB93/JNM1402JLK由剪力和弯矩的计算结果绘出V，M图。D）基础高度计算取H1000MM,。095HM长边方向1受冲切承载力验算取B柱进行验算201849362410695775107LMCHPTLFKNUBMFUF可以2受剪承载力验算取柱B冲切破坏锥体地面边缘处截面（截面）为计算截面，该截面的剪力设计值为V7346920594516KN013027HPTFBV可以短边方向1）受冲切承载力验算2084193540216389577293LMCHPTLFKNUBMFUF可以2）受剪承载力验算取柱B冲切破坏锥体地面边缘处截面为计算截面，该截面的剪力设计值为V1849350241638KN07719570HPTFBV可以E配筋计算1纵向钢筋采用HRB335级钢筋最大正弯矩取,所需钢筋面积为2513MKNM62AX90394005SYOAMFH基础底面（柱B、C的下方）配2016，其中1/2（10根）2SA通长布置。2）横向钢筋（采用HRB335级钢筋柱B处等效梁宽为CIA07510954OHM2218360526948CIBFMKNM6294104816035SYOAMFH折成每米板内宽度的配筋面积为，实配12100223/97/。2157SM柱C计算同B柱。10板的设计板按照塑性理论方法计算，取1M宽的板带为计算单元，板跨如下L03600MM荷载计算荷载设计值GQ123311420KNM2677KNM2则1M宽的板带荷载设计值可取P（GQ10677KNM2取纵向5跨等跨连续板计算，取B1000MM，H085MM,则板的弯矩及配筋计算见下表板的弯矩及配筋计算表截面位置边跨跨中离端第二支座中间跨中中间支座计算跨度L0MM3600360036003600弯矩系数111111116114弯矩M（KNM）798798548627201BHFCS0115011500790090SS0939093909590953ASMM20HFMY47610476103201336858选用钢筋10150101501015010150实际配筋面积MM252352352352311楼梯设计111楼梯板计算1、楼梯结构平面布置图略。2、层高39M，踏步尺寸150MM300MM，采用混凝土强度等级C25，钢筋级，楼梯上均布活荷载标准值Q25KN/M2,面层荷载Q0170KN/M23、几何参数楼梯净跨L13600MM楼梯高度H1950MM梯板厚T120MM踏步数N13阶上平台楼梯梁宽度B1200MM下平台楼梯梁宽度B2200MM4材料信息混凝土强度等级C25FC1430N/MM2FT143N/MM2RC250KN/M3钢筋强度等级HRB325FY36000N/MM2抹灰厚度C200MM梯段板纵筋合力点至近边距离AS20MM（1）计算过程1楼梯几何参数踏步高度H01500M踏步宽度B03000M计算跨度L0L1B1B2/2360020020/2380M梯段板与水平方向夹角余弦值COS08942荷载计算取B1M宽板带1梯段板面层GBBH/BQ011015/030170255KN/M自重GRCBT/COSH/2251012/089015/2523KN/M抹灰GRSBC/COS201002/089045KN/M恒荷标准值255523045823KN/M恒荷控制135GK1407BQ135823140712501356KN/M活荷控制12GK14BQ128231412501337KN/M荷载设计值取两者较大值1356KN/M3正截面受弯承载力计算MPL02/1013563802/101958KNM相对受压区高度0148配筋率059纵筋1号计算面积AS587MM2MPL02/2013563802/2097KNM相对受压区高度0071配筋率028支座负筋2、3号计算面积AS282MM22、计算结果为每米宽板带的配筋11号钢筋计算结果跨中计算面积AS587MM2采用方案10100实配面积785MM222/3号钢筋计算结果支座计算面积AS18764MM2采用方案12200实配面积56549MM234号分布钢筋采用采用方案10200实配面积39270MM2112平台板计算设平台板厚H100MM。1、荷载计算平台板荷载取楼面荷载41KN/M2,活载取25KN/M2，取1M宽板带计算。G41KN/M,Q25KN/M基本组合的总荷载设计值P41121425842KN/M2、截面设计板的计算跨度L022502/202/2225M弯矩设计值MPL02/108422252/10426KNMH01002080MM相对受压区高度003AS10CFBH/FY0031431000100/360120MM配筋率AS/BHO120/1000100012最小配筋率MINMAX020,045FT/FYMAX020,018020实际配筋AS,MINBHMIN240MM采用方案10200实配面积393MM2113平台梁计算设平台梁截面B200MMH400MM1、荷载计算平台梁的恒载梁自重02（040012）25115KN/M梁侧粉刷002（040012）217016KN/M平台板传来41225/2461KN/M梯段板传来82336/21481KN/M恒载合计2073KN/M活载2536/225225/2731KN/M荷载分项系数RG12RQ14基本组合的总荷载设计值P207312731143511KN/M2、截面设计计算跨度L0105LN105（45024）447M内力设计值MPL02/835114472/88769KNMVPLN/23511（45024）/27478KN截面按倒L形计算，BF，B5HF，2005120800MMH040035365MM经计算属第一类T形截面。计算得；0092B0518AS1FCBH0/FY11433180025/360806MMAS/BHO806/800295032选320,实有AS941MM2斜截面受剪承载力计算，07FTBHO071430020315632KNV748KNASVV07FTBHOS/125FYVHO74800071430020315200/12521031528MMV07FTBHO、300H500MM构造要求箍筋最小直径DMIN6MM，箍筋最大间距SMAX200MM最小配箍面积ASV,MIN024FT/FYVBS66MM取箍筋8200,ASV1005MM第二篇施工部署第一节、施工程序先地下、后地上，先结构，后装修；先土建，后安装；先室内，后室外。第二节、施工段划分工程结束施工时，考虑到施工工艺需要，在基础工程完成后，主体以伸缩缝划分为两个施工段组织流水施工示工程进度，两个施工段可并列施工，各工种依次在两个施工段上组织流水作业。装饰阶段按结构层组织施工，做到水平流水，