科技大学毕业设计：洛阳市xx综合办公楼设计

科技大学毕业设计（论文）题目洛阳市XX综合办公楼设计姓名院系建筑工程学院专业土木工程指导教师2006年6月1日前言毕业设计是大学本课教育培养目标的实现和检验所学知识掌握程度的重要阶段，是综合学习的阶段，是深化、综合、拓宽所学知识的一次实践机会，是对大学期间所学专业知识的全面总结。我所做的设计题目为“XX综合办公楼“，在设计前，我复习了房屋建筑学，土力学地基基础，结构力学，钢筋混凝土结构，多层及高层建筑结构设计建筑结构抗震设计等大学所学的主要专业课程，以便能够在设计中更好的综合考虑各方面的设计要点，同时阅读了关于抗震，混凝土结构，建筑荷载等若干设计,施工规范。并参考了以下文献高等学校建筑工程专业毕业设计指导、土木工程专业设计指导、房屋建筑制图统一标准、建筑结构制图标准、建筑荷载规范、建筑地基基础设计规范、混凝土结构设计规范、建筑抗震设计规范、砌体结构设计规范、建筑结构设计手册、建筑结构设计综合手册、钢筋混凝土结构构造手册、混凝土与砌体结构、高层建筑结构设计、土力学地基基础、建筑结构抗震设计、有关标准图集，相关教科书及其它专业书及相关规定、图集等进行建筑、结构设计并绘制施工图纸。毕业设计的这段时间，在教研室各位老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、外文的翻译以及到施工现场和已建好的同类工程的观看、分析，加深了对设计规范、建筑法规、施工手册等相关内容的理解与记忆。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力，从而从不同方面初步达到了毕业设计的目的与要求。在进行结构设计时，均采用手算。由于自己的水平有限，时间也比较紧迫，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。2006年6月1设计资料1,工程名称洛阳市XX综合办公楼。2、建设地点洛阳市市区。3,工程概况建筑总高为2220M，共6层，底层及二层层高42M,三六层层高33M；室内外高差045M。4,主导风向全年为西南风，基本风压W0035KN/M25,地面粗糙类型D类6、地质条件（1）地震烈度8八度近震，场地类别类。（2）地质资料基地埋深（M）土层厚度M岩土名称地基土静荷载标准值KPA202202杂填土100800580粉质粘土1401620820粘土1602070450中密细砂2500430基岩7、建筑物安全等级级8、材料选用混凝土采用C30钢筋纵向受力钢筋采用热扎钢筋HRB335二级钢筋,其余采用热扎钢筋HPB235一级钢筋。墙体外墙采用普通烧结粘土砖，其尺寸为240MM115MM53MM,重度R18KN/M3684块/M3内隔墙采用普通烧结粘土砖，其尺寸为240MM115MM53MM，重度R18KN/M3684块/M3窗钢塑门窗，R035KN/M39、柱的平面布置如图11，框架计算单元如图12,框架柱轴向尺寸及节点编号如图13，框架梁柱示意图如图14结构平面柱网布置图图11框架计算单元图1212初估梁柱截面尺寸注底层高度由梁轴线算至基础顶面，所以底层柱高取H42004506005250MM,其余各层取层高3300MM121梁的截面尺寸取跨度较大者进行估算梁截面尺寸L6600MM,H1/81/12L825MM550MM,取H600MMB1/21/3H300MM200MM,取B300MM故框架梁初选截面尺寸为BH300MM600MM第一梁的惯性矩为1/12B1/12300541093H3604M框架轴向尺寸及节点编号图13框架梁柱示意图图14122柱的截面尺寸按层高确定柱截面尺寸。取底层H5300MMB1/151/20H350MM2625MM初选柱截面尺寸BH700MM700MM第一柱的惯性矩为1/12B1/1270021010MM43H370123梁柱线刚度计算右跨梁的线刚度I49104KNMI右梁10中跨梁的线刚度I108KNMI右梁二层柱的线刚度I143KNM4底层柱的线刚度I113KNM10其余柱的线刚度I182KNM4令I余柱10则有相对刚度；I左梁49/182027I右梁4104I中梁108/182059I层柱43/182079410410I底柱113/182框架梁、柱的相对线刚度如图15所示。作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。框架梁柱的相对线刚度图15（1）13荷载计算131恒载标准值计算屋面防水层（刚性）30厚C20细石混凝土防水10KN/防水层（柔性）三毡四油小石子04KN/找平层15厚水泥砂浆001520KN/找坡层40厚水泥石灰焦渣300414056KN/保温层80厚矿渣水泥0081405116KN/120厚现浇钢筋混凝土板012253KN/10厚混合沙浆00117017KN/合计659KN/各层走廊楼面水磨石地面10MM厚面层20MM水泥砂浆打的素水泥浆结合层一道065KN/结构层120厚现浇混凝土板012253KN/抹灰层10厚混合砂浆00125017KN/合计433KN/走廊楼面382KN/合计382KN/M3梁自重BH300MM600MM梁自重25KN/M303M06M012M36KN/M抹灰层10厚混合砂浆0010601203217027KN/M合计387KN/MBH300MM400MM梁自重25KN/M3025M05M012M328KN/M抹灰层10厚混合砂浆00105012025217022KN/M合计3KN/M柱自重BH700700柱自重抹灰层10厚混合砂浆001M07M417N/M30476KN/M合计1273KN/M外纵墙自重标准层纵墙铝合金窗水刷石外墙面水泥粉刷内墙面726KN/M二层纵墙铝合金窗水刷石外墙面水泥粉刷内墙面673KN/M底层纵墙铝合金窗水刷石外墙面水泥粉刷内墙面976KN/M6内纵墙自重标准层纵墙水泥粉刷内墙面136KN/M二层纵墙铝合金窗水刷石外墙面水泥粉刷内墙面1814KN/M底层纵墙铝合金窗水刷石外墙面水泥粉刷内墙面2368KN/M7内隔墙自重标准层隔墙水泥粉刷内墙面829KN/M二层隔墙铝合金窗水刷石外墙面水泥粉刷内墙面1106KN/M底层隔墙铝合金窗水刷石外墙面水泥粉刷内墙面1443KN/M132活载标准值计算屋面和楼面活荷载标准值根据建筑结构荷载规范查得1上人屋面20KN/楼面走廊25KN/、其它20KN/。餐厅25KN/阅览室20KN/会议室20KN/浴室厕所20KN/2雪荷载SK10035035KN/屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。133竖向荷载下框架受荷总图取CD,EF轴间框架梁屋面板传荷载板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。荷载的传递示意图16荷载的传递示意图16其中板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。34505/36026122312026026088屋面板传荷载恒载65933（12026026）23875KN/M活载2033（12026026）21176KN/M楼面板传荷载恒载43333（12026026）22543KN/M活载2033（12026026）21176KN/M梁自重387KN/MCD轴间框架梁均布荷载为屋面梁恒载梁自重板传荷载38738754262KN/M活载板传荷载1176KN/M楼面板恒载梁自重板传荷载38725431604KN/M活载板传荷载1176KN/MDE轴间框架梁（楼过道）恒载6591055/82865KN/M活载211055/82263KN/M楼面板传荷载恒载3871055/82501KN/M活载251055/82263KN/M梁自重387KN/MDE轴间框架梁均布荷载为屋面梁恒载梁自重板传荷载3878651252KN/M活载板传荷载382KN/M楼面板恒载梁自重板传荷载38758051604KN/M活载板传荷载328KN/M（3）C轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱女儿墙自重（做法墙高500MM，100MM的混凝土压顶）02406182501024（062024）053912KN/M顶层柱恒载女儿墙及天沟自重梁自重板传荷载次梁自重66769387（690733035）38753320931KN顶层柱活载板传荷载1176333881KN标准层柱恒载墙自重梁自重板传荷载次梁自重726（6907）829（33035）6947KN标准层柱活载板传荷载117666/23881KN二层柱恒载墙自重梁自重板传荷载次梁自重673（6907）1106（33035）7436KN二层柱活载板传荷载3881KN基础顶面恒载底层外纵墙自重基础梁自重976（6907）1443（33035）3（6907165035）13053KNEF跨同CD跨。（4）D轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载梁自重板传荷载次梁自重387（690733035）38753386510518145KN顶层柱活载板传荷载26310511763341574KN二层柱恒载墙自重梁自重板传荷载次梁自重387（69073307105）38753386561051814（6907）1106（33035）29191KN二层柱活载板传荷载11763332821/24225KN标准层柱恒载墙自重梁自重板传荷载次梁自重98512788908136（6907）829（33035）25559KN标准层柱活载板传荷载4225KN基础顶面恒载底层外纵墙自重基础梁自重976（6907）1443（3307）3（6907105035）12483KNE轴纵柱同D轴纵柱同F轴纵柱同C轴纵柱恒荷载作用下框架受荷简图（标准值）图18五抗震验算（一）水平地震作用的计算1该建筑高度为2270M，且质量和刚度沿高度均匀分布，故可采用底部剪力法进行计算。抗震设防烈度8度，近震，场地类别为II类场地。作用于屋面粱及各层楼面粱处的重力荷载代表值为屋面粱处GEW结构和构件自重50雪荷载屋面粱处GEI结构和构件自重50活荷载其中结构和构件自重取楼面上、下1/2层高范围内（屋面粱处取顶层的一半）的结构及构件自重（包括纵、横梁自重，楼板结构层及构造层、纵横墙体及柱等自重）2各楼层重力荷载代表值G6纵粱自重横梁自重柱自重楼面自重纵墙自重横墙自重门窗过粱重05活载667KN/M（69M672）2659KN/M（69M672）（66221）387KN/M（69M07M）22387KN/M（66M221073）387（7207）31273（33/206）24726KN/M（6907）12726（7207）829KN/M（6607）23829KN/M（2107）2136（6907）1105【20662（69672）25（69672）21】648324900195278751089438112495232184327691822342KN取8220KNG3G5主粱自重柱自重屋面自重墙自重05活载433KN/M（696M72M）（6607）2382KN/M（69M672M）（2107）387KN/M（69M07M）24387（7207）3387KN/（66M221073）3（6607）131273（3307）24726（6907）12726（7207）829（6607）24136（6907）11136（7207）05151924831725991575867547510823017943554014719117386927528847691801615KN取8010KNG2纵粱自重横梁自重柱自重楼面自重纵墙自重横墙自重门窗过粱重05活载24831725991575867547510823011273（33/242/206）2467343721/272643721/2136（6907）121/21814（6907）121/2829（6607）91/21106（6607）91/276913675599623961136118073513747691771291KN取7700KNG1纵粱自重横梁自重柱自重楼面自重纵墙自重横墙自重门窗过粱重05活载24831725991575867547510823011273（42/253/206）24（673976）43721/2（18142368）（6907）121/2（11061443）9769136755912699172061155577691799091KN取7990KN质点重力荷载代表值见图图7各质点的重力荷载代表值1746TTU3框架自振周期的计算框架自振周期的计算可采用假想顶点位移法，对于教学楼可按下列经验公式计算1707144S17TTU146式中H房屋主体结构的高度（M）H2160（M）B房屋震动方向的长度（M），在计算横向水平作用时，为房屋宽度取1530M在计算纵向水平作用时，为房屋长度取4860M4水平地震作用地震剪力计算多遇地震作用下，设防烈度8度，查表,类场地一区，查表TG035SMAX016N008T1007（TG/T1）09（035/144）0901600451MAX因为14TG1403）BV6006（）B6006（）BV6006（）B07125SVBTYVAFH051866034188,为小偏心,X051866034188,为小偏心,X051866034188,为小偏心,ASNE1FCBXH0X/2/FYH0AS10735052052052S300003000030000AS按构造配筋按构造配筋按构造配筋选筋420420实配钢筋/MM2125612562AS/BH001600076判别大于07,满足要求大于07,满足要求受压承载力NU09FCAFYAS/KN688465325507判别满足要求满足要求第三层框架柱正截面承载力计算表杆件柱C柱DB/MM700700H0/MM660660REM/KNM55443104449941910219内力值REN/KN554796011711040100728E0M/N/MM100017902001EAMAX20,H/30/MM2300230023002300EIE0EA/MM2400231732022301105FCA/N2682471347148L0125H/MM412500412500412500412500L0/H判别小于15,21小于15,21小于15,21小于15,21168100151100EEIH/2AS/MM25037233172583923301XN/1FCB/MM55426006185510063判别大小偏心X2AS80X2AS80ASNE/FYH0AS1,1024122640ASNE1FCBXH0X/2/FYH0AS106918402选筋420420实配钢筋/MM2125612562AS/BH00100480010048判别大于07,满足要求大于07,满足要求受压承载力NU09FCAFYAS/KN698454698454判别满足要求满足要求第一层框架柱斜截面承载力计算表杆件柱C柱DB/MM700700H0/MM660660REM/KNM2009271029972352381047REV/KN47702434591339941853内力值REN/KN832010889546890134611M/VH0638359266086的取值30030030030002CFCBH0132132KN大于V,满足要求大于V,满足要求大于V,满足要求大于V,满足要求03FCA10725KN,N的取值89250892508925089250ASV20100201002010020100S的计算值/MM47943393150614541按构造配筋200200200200V0060007200600090VVFC/FYV034041034051加密区间距S/MM15000150001500015000框架梁柱节点核心区截面抗震验算（选一层与D柱相交的节点设计）1、节点核心区剪力设计值/001SIBJSHAMVH12（2786407）/（54040）1（54040）/（4750600）611943732、节点核心区截面验算框架节点核心区组合的剪力设计值应符合如下条件03/JJCJREVFBHR0315143550500/07523595KNJJJV满足要求3、节点核心区截面抗剪承载力验算设节点核心区篐筋为4股10100N（）/S4503（54040）/10012575SVJA1/0SHAN133994则有05JBSJJTJJYVSJRECHAFBNFAR1/075（111514355050000515550/50021012575500/100）277305JV满足要求110板的配筋计算混凝土强度等级C30,FCM143N/MM2钢筋采用2级钢筋，FY360N/MM2按弹性理论方法设计双向板1设计荷载恒荷载标准值433KN/M2KG活荷载标准值328KN/M2Q恒荷载设计值G5196KN/M2活荷载设计值Q4592KN/M2荷载设计值为PGQ519645929788KN/M21101弯矩计算计算区格板跨内正弯矩GQ/251964592/27492KN/M2Q/22296KN/M2/Q/G计算各中间支座负弯矩按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算,则取荷载PGQ9788KN/M2双向板楼面布置图区格ABCD/XYL0304095703040957计算简图（KNM/MXM）23451887282819940（KNM/MY）068819133292411887（KNM/MX）2462220677025139跨内1/6（KNM/MYM）1079222782971219202计算简图（KNM/M/Y）3578427245494722384（KNM/M/XM）24624047338421915按弹性理论计算双向板弯矩及配筋图截面M/（KNM/M）/0HMM/SAM配筋实配面积（/M）SA方XL向2460810057598160314A区格方YL向1079089025248160314方XL向2206081005228510130604B区格方YL向222808905790310130604方XL向770208100180148160314C区格方YL向2971089077219121306047方XL向513908100120218160314跨中D区格方YL向19208904990810130604AB154208100360710130604AC292081006838160314BD23081005380110130604CD1367081003197610130604AB支座（357827245）/21542/XMAC支座（2463384）/22292/YBD支座（24042195）/223/CD支座（494722384）/21367/X基础的计算141风荷载标准值基本风压W0035KN/M2风振系数Z因房屋总高小于30M,所以Z10风载体型系数S090514表1422横向2层D值计算杆件号IIB/2ICCI/2IDCIC12/H2KN/MC轴线034301461324925D轴线128803923557333E轴线128803923557333F轴线034301461324925D978208KN/M表1423横向1层D值计算杆件号IIB/2ICCI05/2IDCIC12/H2KN/MC轴线043103831774202D轴线16105842712938E轴线16105842712938F轴线043103831774202D8984958KN/M荷载作用下框架侧移验算，取刚度折减系数C085,用UEP/DI（层间侧移）和UUI（总侧移）验算，见表1424表1424侧移值及侧移限制位置FEKDI（KNMUJFEK/085DI毫米UE/H限值6层4861710500341/970591/5505层119881710500831/397591/5504层191161710501321/250001/5503层262441710501831/180331/5502层3531609710504251/98821/5501层4438808910504941/85021/550顶点13691/162161/550（1）15风荷载作用下框架的内力各柱剪力V，见表1511,1512,1513表151156层H336层（FW486）5层（FW1199）系数C6C5D6D5E6E5F6F5C5C4D5D4E5E4F5F4DKIB/2IC0271012101202702710121012027CK/2K01190336033601190119033603360119DCIC044125125044044125125044RD/DFW0631818063156443443156338表151234层H334层（FW1912）3层（FW2625）系数C4C3D4D3E4E3F4F3C3C2D3D2E3E2F3F2DKIB/2IC0271012101202702710121012027CK/2K01190336033601190119033603360119DCIC044125125044044125125044RD/DFW153707707153342971971342338表15132层H421层H5252层（FW3532）6层（FW486）系数C2C1D2D1E2E1F2F1C1C0D1D0E1E0F1F0DKIB/2IC0344128812880344043161161043CK/2K01470392039201470383058405840383314DCIC043114114043089135135089448RD/DFW4841282128248488213381338882（2）反弯点高度，见下页表1521风荷载作用下框架的内力值柱端弯矩柱上端弯矩M上V（HY）柱下端弯矩M上VY梁端弯矩先求出每个结点柱端弯矩之和，然后按梁的线刚度进行分配风荷载作用下的内力图见124表1521第六层M6,N6,H33MKY01Y12Y23Y3Y0270071000100031012035110001011610120351100010003027007100010116第五层M6,N5,H33M027023510101007610120401101010132101204011010101320270235101010076第四层M6,N4,H33M0270335101010111101204510101014910120451010101490270335101010111第三层M6,N3,H33M027041010127005116101204510101270149101204510101270149027041010127005116第二层M6,N2,H42M034305291007901250222128805100790125021128805100790125021034305291007901250222第一层M6,N1,H525M043107851008000412161063610080003341610636100800033404310785100800041216水平地震作用的计算该建筑高度为2220M，且质量和刚度沿高度均匀分布，故可采用底部D值法进行计算。抗震设防烈度8度（02G）,地震分为一区，场地类别为类场地161各楼层重力荷载代表G67328708KN,G5G4G38904684KN，G210912694KN,G111681146KNG566966KN162水平地震作用下框架的侧移验算1621横梁线刚度CD跨梁KB1636106281044581010N毫米DE跨梁KB963106281041261010N毫米EF跨梁KB1636106281044581010N毫米1622柱的线刚度36层KC60641062810416981010N毫米2层KC47641062810413341010N毫米1层KC38111062810410671010N毫米1623框架柱的侧移刚度D值,表1621,1622,1623表162136层D值计算杆件号KKB/2KCK/2KDKC12/H2KN/MC轴线02701192226579D轴线10120336628681E轴线10120336628681F轴线02701192226579D136214224KN/M表16222层D值计算杆件号KKB/2KCK/2KDKC12/H2KN/MC轴线034301461324925D轴线128803923557333E轴线128803923557333F轴线034301461324925D78116128KN/M表16231层D值计算杆件号KKB/KCK05/2KDKC12/H2KN/MC轴线043103831774202D轴线16105842712938E轴线16105842712938F轴线043103831774202D7179424KN/M1624框架自振周期的计算按公式T10220035H/0220035/054S1625水平地震作用标准值和位移的计算多遇地震作用下，设防烈度7度，查表MAX016,类场地一区，查表TG035S1TG/T109MAX035/054090160108因为T1054S14TG049S,尚需考虑顶部附加水平地震作用N008T10070080540070113结构总水平地震作用标准值FEK1GEQ0108085566966520475KN顶点附加水平地震作用FNNFEK011352047558814KN各层水平地震作用标准值，楼层地震剪力及楼层层间位移计算见表1624表1624FI,VI,和UE的计算层GI嗨GIHIGIHIFIKNVIKNDKN/MUEM67328708226516489593100416159231362142240001589046841935172305635104928264158136214224000248904684160514292011887033351191136214224000338904684127511353472169139420331362142240003210912699451031249216279948312978116128000611168115525613260177581073423734552047571794240007其中，FIGI嗨/GIHIFEK1N底层UE/H0007/5251/750NNNNNNEA233323332333233323332333EI毫米320631583158273332687527308EI/HO048204750475041104040411L0412541254125525052505250L0/H58958958975757511/1400EI/HOL0/H212105105105110110110EI336633315933159300662956330039E651636465964659615666106361539同样地的毫米2NNNNNNEA233323332333233323332333EIMM35907355935676188181860518782EI/HO05460535053602830280282L0412541254125525052505250L0/H58958958975757511/1400EI/HOL0/H212105105105114211421142EI377023737374621492124721449E692026887689652995274752949ASASMM217493取17493N17493取17493NV138486V138486V138486V02/15FCBH0007NKN43744V27731V61648V29073VASV构造配箍构造配箍构造配箍构造配箍（2）设计组合M186061KNMN1528973KNV134878KNN21266838020KNN3122085125021KNM3250210235755KNMM86061575591816KNMN528973802025021562014KNV34878KN182选择桩型根据地质勘察报告，采用现浇的磨擦桩183选择桩的几何尺寸及承台埋深依据地基土的分布，选第层为持力层，桩端全断面进入持力层15M2D184确定单柱极限承载力标准值1841按静力学公式RKQPAPPQSILIQP1350KPA，AP013，P188，QS132KPA，L13M，QS248KPAL221M，QS346KPA，L322M，QS440KPA，L454M，QS552KPA，L515MRK13500131233234821462240545215128252KNFKGK46134820222227487484KN1842NFKGK/R487484/12825238初选4根1843桩的中心距取（34）12M16M故取12M1844桩的排列桩位于四根桩的中心点位置1845桩的承台设计桩的外缘每边外伸净距按规范GB50072002要求不小于150MM，取300MM，桩承台边长2200MM，宽B为2200MM，承台埋深设计为27M，桩顶伸入承台100MM，钢筋保护层厚度取70MM，则承台有效高度为HO16501007148M，桩长为1235M，承台抵抗矩为WBH2/62232/633MM31846计算桩顶荷载标准值桩顶平均竖向力标准值QK（FKGK）/N487484/4121871KNQIKQKMXKYI/YI2MXKXI/XI21218714404509/2092MINAX12187124469146340KN97402KNQIKMAX1463400185承台受冲切承载力验算按式FL2OXBCOYOYHCOXHPFTHO按面积相等的原则将圆柱直径D换算成方柱边长C为C08664003464MM取350MMHO1480MM，桩边至柱边的水平距离为OOX300MMHP10，OY0，OXOX/HO300/148002001取小值BF587MM判别T形截面类型FCMBFHF（H0HF/2）11958740（26540/2）6850KNM1015KNM按第一类倒L形截面计算，有SM/FCMBHO21015106/11958726520021112S0021ASBH0FCM/FY0021587265119/30012958MM2MINBH0001512030054MM2选用212（AS226MM2）VU007FCBH00071191202652649KN1457KN箍筋可按构造配置，选用双肢箍6200193平台板计算平台板厚度H60MM，取1M板宽为计算单元（1）荷载计算恒载平台板自重120062518KNM水磨石面层120651078KNM板底抹灰1200217041KNM活载142535KN/M总荷载GQ1807804135649KN/M（2）内力计算计算跨度LL01H/218006/2183M跨中弯矩M1/8（GQ）L21/86491832272KNM（3）正截面承载力计算H0602040MMSM/FCMBHO2272106/11910004020143112S0155ASBH0FCM/FY0155100040119/210351MM2MINBH0001510006090MM2选用10200（AS393MM2）194平台梁计算平台梁截面尺寸BH200MM400（1）荷载计算平台板传来649（18/202）714KN/M梁自重1202（04006）25204KN/M梁侧抹灰12002（04006）217028KN/M总荷载GQ714204028946KN/M斜梁传来的集中力GQ1/281301215KN（2）内力计算计算跨度LL0A（30024）02430M105L0105（30024）290M，取L290M跨中弯矩，忽略支座边缘斜边对平台梁的弯矩影响，则有M1/8（GQ）L2（GQ）（LR）/21/894629021215（290032）/22562KNM支座剪力V（GQ）L02（GQ）1/2946（30024）212153735KN3截面承载力计算翼缘的计算宽度BF的确定如下按梁的跨度考虑BF1/6L斜1/62900483MM按翼缘宽度考虑BFBSN/22001800/21100MM取小值BF483MM判别T形截面类型FCMBFHF（H0HF/2）11948360（36560/2）11553KNMM2562KNM按第一类T形截面计算，有SM/FCMBHO22562106/11948336520033112S0033ASBH0FCM/FY0033483365119/300231MM2选用214（AS308MM2）VU007FCBH00071192003656081KN3735KN箍筋可按构造配置，选用6200（3）加横向钢筋计算斜梁传给平台梁的集中荷载为GQ1215KN，若附加箍筋采用双肢6，则附加箍筋总数为M（GQ）/NFYVASV1215103/2200283107（个）斜梁每侧放置26的附加箍筋110板的配筋计算混凝土强度等级C25,FCM119N/MM2钢筋采用级钢筋，FY210N/MM2荷载计算恒荷载标准值543KN/M2（屋面）387KN/M2（楼面）活荷载标准值05KN/M2（屋面）20KN/M2（楼面）恒荷载设计值54312652KN/M238712464KN/M2活荷载设计值051407KN/M2201428KN/M2合计屋面722KN/M2楼面744KN/M2按塑性理论计算因屋面和楼面荷载相差很小，故取楼面荷载进行计算1101弯矩计算（1）边区格板B计算跨度LX660363M,LY36050250333MNLY/LX63/21191取1/N20272采用弯起式配筋，跨中钢筋在距支座LX/4处弯起一半，故得跨内及支座塑性铰线上得点弯距为MXLYLX/4MX6333/4MX548MXMY3/4LXMX3/402733MX067MXMXM“XLYMX263MX126MXMYM“YLXMX233MX66MX由于区格四周与梁连结，内力折减系数为08代入基本公式2MX2MYMXM“XMYM“Y1/12PLX23（LYLX）2548MX2067MX126MX126MX66MX66MX1/1208744332（36333）得MX166KNM/M，MYMX027166045KNM/MMXM“XMX332KNM/MMYM“YMY090KNM/M（2）边区格板A计算跨度LX240321M,LY36050250333MNLY/LX33/21157取1/N20412采用弯起式配筋，跨中钢筋在距支座LX/4处弯起一半，故得跨内及支座塑性铰线上得点弯距为MXLYLX/4MX3321/4MX278MXMY3/4LXMX3/404121MX065MXMXM“XLYMX233MX66MXMYM“YLXMX221MX42MX由于区格四周与梁连结，内力折减系数为08代入基本公式2MX2MYMXM“XMYM“Y1/12PLX23（LYLX）2278MX2065MX66MX66MX42MX42MX1/1208744212（33321）得MX060KNM/M，MYMX041060025KNM/MMXM“XMX120KNM/MMYM“YMY050KNM/M1102配筋计算取截面有效高度HOX12020100MM，HOY1203090MM，即可近似按ASM/095FYH0计算钢筋截面面积，计算结果见表11021双向板配筋计算表11021结论经过几个月的辛苦努力，毕业设计终于接近尾声了，在本次设计过程中，我遇到了许多困难和意想不到的事情，但是我在老师和同学的帮助下，都一一克服了，通过这次设计我学到了许多知识，更加充实了自己，为以后的学习和工作奠定了基础，也为以后的人生作好了铺垫。此次设计，本着“适用、安全、经济、美观”的设计原则，总结了大量的经验教训，考虑了已有的实践经验和设计能力，我采纳了老师和同学的诚恳意见，不断总结经验教训，不断改进设计方案，考虑到钢筋混凝土框架体系的优点建筑布置灵活，房屋侧移较小，地震作用较小，耐久性、耐火性、可模性好，就地取材，节约钢材，我们采用了框架结构体系，现浇式楼板，梁式楼梯，考虑到地截面M（KNM）H0MMAS选配钢筋实配面积（MM2）A区格LX方向LY方向0602510090301482008200251251B区格LX方向LY方向166045100908322582008200251251C区格LX方向LY方向0602510090301482008200251251跨中D区格LX方向LY方向166045100908322582008200251251AD12010060158200251AC0501002788200251BC33210016648200251支座BD09010050138200251基承载力的要求采用现浇摩擦桩。我参考了相关文献和有关标准图集，相关教科书及其它专业书及相关规定、图集，最终完成了此次毕业设计，顺利完成了大学本科的学习。通过这次设计，使我认识到了自己的不足，在以后的人生道路上，我会不断的努力，不断的进取，不断的创新，使自己的人生更精彩，更完美参考文献1、房屋建筑制图统一标准2、建筑结构制图标准3、建筑荷载规范4、建筑地基基础设计规范5、混凝土结构设计规范6、建筑抗震设计规范7、砌体结构设计规范8、建筑结构设计手册，中国建工出版社9、建筑结构设计综合手册，省科技出版社10、钢筋混凝土结构构造手册，冶金工业出版社11、混凝土与砌体结构12、高层建筑结构设计13、土力学地基基础14、建筑结构抗震设计15、有关标准图集，相关教科书及其它专业书及相关规定、图集致谢在大学几年里，我认识了很多老师和同学，他们不论是在生活方面还是在学习方面，都给了我很大的帮助。通过这几年的学习，不仅使我学到了许多科学文化知识，而且使我也学到了许多做人和为人处世的道理，在毕业离校之际，深深地向他们表达我最真诚的谢意。在这次毕业设计中，我首先要感谢我的导师老师，她的敬业精神让我深深感动，对我的教导让我终身受益。在设计过程中，老师给了我很大的帮助。在此，向她表达深深的谢意。我还要深深地感谢和我朝夕相处了几年的同学，在这几年里他们都给了我很大的帮助和鼓励，在这里也深深地向他们表达我最真诚的谢意。我还要深深地感谢我的父母，他们支持我读完了大学，他们不辞劳苦的精神，成为我永远前进的动力致谢人2005年6月10日THECOSTOFBUILDINGSTRUCTURE1INTRODUCTIONTHEARTOFARCHITECTURALDESIGNWASCHARACTERIZEDASONEOFDEALINGCOMPREHENSIVELYWITHACOMPLEXSETOFPHYSICALANDNONPHYSICALDESIGNDETERMINANTSSTRUCTURALCONSIDERATIONSWERECASTASIMPORTANTPHYSICALDETERMINANTSTHATSHOULDBEDEALTWITHINAHIERARCHICALFASHIONIFTHEYARETOHAVEASIGNIFICANTIMPACTONSPATIALORGANIZATIONANDENVIRONMENTALCONTROLDESIGNTHINKINGTHEECONOMICALASPECTOFBUILDINGREPRESENTSANONPHYSICALSTRUCTURALCONSIDERATIONTHAT,INFINALANALYSIS,MUSTALSOBECONSIDEREDIMPORTANTCOSTCONSIDERATIONSAREINCERTAINWAYSACONSTRAINTTOCREATIVEDESIGNBUTTHISNEEDNOTBESOIFSOMETHINGISKNOWNOFTHERELATIONSHIPBETWEENSTRUCTURALANDCONSTRUCTIVEDESIGNOPTIONSANDTHEIRCOSTOFIMPLEMENTATION,ITISREASONABLETOBELIEVETHATCREATIVITYCANBEENHANCEDTHISHASBEENCONFIRMEDBYTHEAUTHORSOBSERVATIONTHATMOSTENHANCEDTHISHASBEENCONFIRMEDBYTHEAUTHORSOBSERVATIONTHATMOSTCREATIVEDESIGNINNOVATIONSSUCCEEDUNDERCOMPETITIVEBIDDINGANDNOTBECAUSEOFUNUSUALOWNERAFFLUENCEASTHEFEWPUBLICIZEDCASESOFEXTRAVAGANCEMIGHTLEADONETOBELIEVEONECOULDEVENSAYTHATADESIGNERWHOISTRULYCREATIVEWILLPRODUCEARCHITECTURALEXCELLENCEWITHINTHECONSTRAINTSOFECONOMYESPECIALLYTODAY,WEFINDTHATTHEREISANEEDTORECOGNIZETHATELEGANCEANDECONOMYCANBECOMESYNONYMOUSCONCEPTSTHEREFORE,INTHISCHAPTERWEWILLSETFORTHABRIEFEXPLANATIONOFTHEPARAMETERSOFCOSTANALYSISANDTHEMEANSBYWHICHDESIGNERSMAYEVALUATETHEOVERALLECONOMICIMPLICATIONSOFTHEIRSTRUCTURALANDARCHITECTURALDESIGNTHINKINGTHECOSTOFSTRUCTUREALONECANBEMEASUREDRELATIVETOTHETOTALCOSTOFBUILDINGCONSTRUCTIONOR,SINCETHETOTALCONSTRUCTIONCOSTISBUTAPARTOFATOTALPROJECTCOST,ONECOULDINCLUDEADDITIONALCONSIDERATIONFORLAND1020PERCENT,FINANCEANDINTEREST100200PERCENT,TAXESANDMAINTENANC