关庙大桥主墩0#块托架计算书

关庙大桥主墩0块托架计算书目录一、设计依据1二、计算数据1三、计算荷载1四、底模桁架计算3五、横梁计算6六、三角托架计算11七、牛腿计算13八、结论13主墩0块托架计算书一、设计依据1、钢结构设计手册第三版2、铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范J46220053、钢结构设计规范GB500172003二、计算数据1、钢筋混凝土容重265KN/M32、钢模板外模、底模Q114KN/M2418M25852KN3、外侧模总重量Q225386KN4、箱梁内模总重量Q333572KN5、翼缘板区混凝土总重量Q424579KN6、顶板混凝土总重量Q566038KN7、人群荷载及各种施工荷载Q62KN/M2三、计算荷载托架荷载设计值0号块平面布置示意图如下1、底板区单边11截面底板区0米处W151122147Q6511203032655112214725112265030316729KN/M22截面底板区25米处W2511213Q65112030326551121325112265030310445KN/M33截面底板区30米处W35112129Q651120303265511212925112265030310370KN/M2、翼板区W4Q2Q4235862457949965KN3、腹板区单边单侧11截面腹板区0米处W51111Q611265111121132285KN/M22截面腹板区25米处W61065306Q611265106530621131273KN/M33截面腹板区30米处W71058311Q611265105831121131069KN/M4、顶板区单边11截面顶板区0米段W851120961204265511209626512048395KN/M22截面顶板区25米段W951120461204265511204626512044685KN/M33截面顶板区30米段W1051120461204265511204626512044685KN/M四、托架上层反力架计算托架承载能力采用空间有限元程序MIDAS进行计算。底模桁架计算0块腹板段1、荷载0块单边单侧腹板段布置3片反力架，故腹板段11、22、33截面处的荷载分别按下计算Q1（W5W41122）334069KN/M311356KN/MQ2（W6W4142）333057KN/M311019KN/MQ3（W7W41122）332853KN/M310951KN/M2、计算模型根据布载情况，建立单片反力架模型对结构进行计算，计算模型如下图1底模桁架受力计算模型3、计算结果图2应力结果图图3位移等值线由计算可知，计算最大应力为523MPA，最大竖向挠度为023MM,支点最大反力为12209KN，最小反力为3224KN。计算考虑超载系数105，浇注混凝土时的动力系数12。最大应力MAX523105126590N/MM2200N/MM2，满足要求；最大竖向挠度FMAX02310512029MM，挠跨比029/27201/9379272/400，满足要求。二上层反力架计算0块底板段1、荷载0块单边底板段布置5片底模桁架，故腹板段11、22、33截面处的荷载分别按下计算Q1W1W8Q1Q2Q3235167298395585225386335722357248KN/MQ2W2W9Q1Q2Q3235104454685585225386335722355250KN/MQ3W3W10Q1Q2Q323510374685585225386335722355235KN/M2、计算模型0块底板段布置5片反力架。建立单片模型对结构进行计算，计算模型如下图4底板下纵梁受载计算模型3、计算结果图5应力结果图图6位移等值线图由计算可知，计算最大应力为2485MPA，最大竖向挠度为011MM,支点最大反力为600KN，最小反力为2003KN。计算考虑超载系数105，浇注混凝土时的动力系数12。最大应力MAX2485105123131N/MM2200N/MM2，满足要求；最大竖向挠度FMAX01110512014MM，挠跨比014/27201/19428272/400，满足要求。五、横梁A计算内侧横梁A计算1、荷载根据纵梁反力计算结果，得到Q112209KN,Q2600KN。2、计算模型根据分配梁受力情况，建立模型进行分析图7内侧横梁A计算模型3、计算结果图8内侧横梁A弯矩图图9内侧横梁A剪力图图10内侧横梁A支点反力图图11内侧横梁A位移图由计算得FMAX748MM，MMAX14457KNM，QMAX16418KN，R40818KN。计算考虑超载系数105，浇注混凝土时的动力系数12。最大弯矩MMAX144571051218216KNM最大剪力QMAX164181051220687KN而200N/MM2，FV115N/MM2，则3MAX2578162CM0AMKNWP18216KNM/200N/MM29108CM3用2I45B组合工字钢，其抗弯截面系数215004M330008CM39108CM3，A18814CM2，故满足要求；剪应力25A1MPQA20687KN/18814CM210996N/MM2115N/MM2，满足要求；最大竖向挠度FMAX74810512942MM，挠跨比942/120001/127312/400，满足要求。由计算知，内侧横梁A能满足实用要求二外侧横梁A梁计算1、荷载由计算结果，知Q13224KN,Q22006KN。2、计算模型如下图图12外侧横梁A计算模型3、计算结果图13外侧横梁A弯矩图图14外侧横梁A剪力图图15外侧横梁A支点反力图图16外侧横梁A位移图由计算得FMAX139MM，MMAX382KNM，QMAX4195KN，R10643KN计算考虑超载系数105，浇注混凝土时的动力系数12。最大弯矩MMAX382105124813KNM最大剪力QMAX4195105125286KN而200N/MM2，FV115N/MM2，则3MAX137861CM0AKNWP4813KNM/200N/MM224065CM3用2I45B组合工字钢，其抗弯截面系数215004CM330008CM324065CM3，A18814CM2剪应力974A125MPQA5286KN/18814CM2289N/MM2115N/MM2最大竖向挠度FMAM，挠跨比175/1200012/400，满足要求。由计算知，外侧分配梁满足实用要求。六、三角托架计算根据纵向三角托架受力情况，对其进行建模分析。1、荷载Q140818KN，Q210643KN2、计算模型图17纵向三角托架计算模型3、计算结果图18纵向三角托架弯矩图图19纵向三角托架轴力图图20纵向三角托架应力图图21纵向三角托架支点反力图由计算得MMAX1957KNM，N140723KN,N29515KN，MAX3113KN，R151461KN,而200N/MM2，但当计算时考虑超载系数105，浇注混凝土时的动力系数12。最大弯矩MMAX195710512247KNM最大轴力N1MAX407231051251311KN最大轴力N2MAX143471051218077KN支座最大水平力H1MAX96291051212133KN支座最大竖向反力R1MAX514611051264841KN则3MAX38206CM16AMKWP247KNM/200N/MM21235CM3三角托架的竖杆由225B号工字钢组焊组成，A7981CM2容许最小截面积为AMIN51311103/2001062566CM2A7981CM2满足要求。三角托架的斜杆由225B号工字钢组焊组成，A7981CM2，容许最小截面积为AMIN18077103/200106904CM2A7981CM2满足要求。由计算知，纵向三角托架满足实用要求。七、牛腿计算纵向牛腿2