金地脚手架施工方案

格林风范城施工方案脚手架工程施工方案第一章、工程概况1、工程名称及相关单位简介工程名称格林世界二期D区二标段总承包工程建设单位上海格林风范房地产发展有限公司设计单位上海精典规划建筑设计有限公司2、工程位置工程拟建场地位于上海市嘉定区南翔镇，格林世界三期D地块东临城市道路宝翔路，西临居住区道路芳林路，南侧为16米宽的南横泾，北临陈翔路。3、工程简介二标段总建筑面积约64336M2，地块内有以下几种类型区域地上建筑面积（M2）地下建筑面积（M2）备注地下水泵房100小高层3、4、9、104055227821027F别墅17、18、19、20865432483F地下车库9000合计约（M2）493061503064336其中3号楼10层建筑高度为358米，4号楼11层建筑高度388米，9号楼18层建筑高度577米，10号楼27层建筑高度839米第二章、方案的选择A、3、4号楼采用落地架搭设，12米以下采用双立杆；B、9、10号楼采用悬挑架搭设；1、挑架分以下几种情况搭设10楼在2层以上全部悬挑搭设，2层悬挑一次，5层悬挑一次，1层悬挑1一次，17层悬挑一次，23层悬挑一次，共计划5次悬挑。9楼在2层以上全部悬挑搭设，2层悬挑一次，8层悬挑一次，14层悬挑2一次，共计划3次悬挑。2、搭设方式与主要参数格林风范城施工方案脚手架用4835钢管和扣件搭设成双排架，其横距为09M，纵距为15M，步距为18M；脚手架立杆下部支承在用16号工字钢制作的水平悬挑梁上,建筑物外悬挑长度120米,建筑物内锚固长度24米。阳台及转角处采用14号槽钢斜撑，支撑点与挑梁外端的距离为05米斜撑与挑梁采用焊接,焊缝高度为6，满焊。脚手架搭设高度共10步，计18M高；里立杆离墙面03M；连墙件布置取两步两跨，竖向间距36米，水平间距3米，采用双扣件连接；每3层铺一层脚手板；施工作业层按2层计，每层活荷载为3KN/M2，作业层设栏杆和挡脚板；脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工；剪刀撑应在外侧立面整个长度与高度上连续设置；其他搭设要求遵照JGJ1302001执行。2、落地架双排脚手架搭设高度为40米，12米以下采用双管立杆，12米以上采用单管立杆；搭设尺寸为立杆的纵距为15米，立杆的横距为105米，大小横杆的步距为18米；内排架距离墙长度为030米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为4835；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为080；连墙件采用两步三跨，竖向间距36米，水平间距45米，采用双扣件连接；所有拐角设置横向斜撑,中间每隔6跨设置一道。横向斜撑应在同一节间由底至顶层呈之字型连续设置。格林风范城施工方案横向斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150。每3层设一层竹笆板,施工层的上下层满铺竹笆板；施工作业层按2层计，每层活荷载为3KN/M2，作业层设栏杆和挡脚板；脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工；剪刀撑应在外侧立面整个长度与高度上连续设置；建筑外墙外侧15米范围满浇100厚C20砼垫层作为脚手架基础,脚手架立杆下铺设一层通长50厚脚手板其他搭设要求遵照JGJ1302001执行。第三章、脚手架施工要求1、材料及其要求11材料要求111脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T12793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。钢管为4835，表面锈蚀程度不应大于05MM，钢管弯曲程度不大于3MM/M，若超出规定，不得使用。钢管上严禁打孔。钢管和扣件应有产品合格证和检测报告。112扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，不得有裂缝、出现滑丝等缺陷。在螺栓拧紧扭力矩达65NM时，不得发生破坏。113脚手板采用竹笆脚手板，主筋不得缺少或断裂。114建筑用密目式安全网应符合有关规定，并有许可证及合格证方可使用。阳台及转角处斜撑采用14号槽钢。12构造要求121水平杆A纵向水平杆宜设置在立杆内侧，长度不宜小于3跨。格林风范城施工方案B水平杆应采用对接，对接接头应交错布置，即相邻两根接头不宜设置在同步同跨内；不同步或不同跨，两个相邻接头在水平位置错开不小于500MM；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；若搭接，则搭接长度不小于1M，且用三个扣件固定，端部离扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100MM。C纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400MM。D主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150MM；横水平杆邻墙端挑出200MM，外端伸出100MM。122脚手板A脚手板按其主筋垂直于纵向水平杆方向铺设，四角用铁丝固定于纵向水平杆上。B作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150MM。C竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径12MM的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。D作业层端部脚手板探头长度应取150MM，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。123立杆A落地架根立杆底部应铺通长50厚脚手板。悬挑架钢梁上焊接25短钢筋，长100MM。B脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200MM处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1M。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500MM脚手架必须设置纵、横向扫地杆。C立杆接长除顶层顶步外，一律采用对接，对接错开要求同纵向水平杆。格林风范城施工方案立杆顶端需高出女儿墙上皮1M。123连墙件A连墙件从底层第一步纵向杆开始设置，采用刚性连接。B连墙件用钢管和扣件配合应用。C连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。324剪刀撑A每道剪刀撑宽度应不小于6跨且不小于6M，斜杆与水平夹角为。剪45刀撑沿立面满布。B剪刀撑应由底至顶连续设置。C剪刀撑接长采用搭接，搭接长度不小于1M，且用三个扣件固定，端部离扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100MM。2施工准备21单位工程负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，向架设和使用人员进行技术交底。22应按扣件式钢管脚手架搭设规范第811815条的规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。3脚手架搭设31搭设双排脚手架，先立里排立杆，后立外排立杆，立杆的垂直偏差不得大于1/200架高，相邻两根立杆接头错开500MM，并不在同一步距内。32过大横杆架设在立杆内侧，同一水平面的内外大横杆接头错开一跨距。大横杆水平偏差控制在50MM内。33小横杆垂直置于大横杆之下，用扣件与立杆紧固连接，小横杆伸出大横杆之外，不应小于100MM，靠墙一面，距离墙面100150MM，小横杆应水平、不得内高外低。34剪刀撑的位置从脚手架两端开始连续设置，竖向全高。剪刀撑的斜杆设格林风范城施工方案在立杆的外侧，与大横杆成4560度夹角。35为保证架子的稳定性，搭设剪刀撑时，将斜杆间隔扣在立杆上和小横杆的伸出部分上。36用对接扣件连接大横杆时，扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上、以防雨水进入。用十字扣件时，开口不得朝下，以确保安全，在安装扣件时，将扣件放端正后再拧紧螺栓，拧紧螺栓时，用力要适当，一般控制在4050NM。37脚手板应满铺，铺稳，离墙120150MM，四角用铁丝绑于水平杆上。脚手板除操作层以及操作层的上下层、底层、顶层必须满铺外，还应自顶层作业层的脚手板往下计，每隔12M满铺一层脚手板。脚手架内排立杆与墙面之间铺设通长安全隔离多层板或安全网。38操作层脚手架设置栏杆与挡脚板，栏杆高度不低于12M，挡脚板用多层板制成，高度不低于200MM。39搭设脚手架必须严格按照规范要求选用材料，对于压扁、弯曲、锈蚀和有裂缝的钢管及不合格的构件，严禁使用，扣件螺栓应满足正常状态下的扭力矩要求。310检查验收，悬挑架安装完毕后，要进行全面综合的检查验收，对所有节点还要进行复拧收紧，扣件螺栓扭力矩不得小于40NM，并不大于65NM，及时用彩色粉笔做出标记，确保不遗漏。311当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处立杆、纵横水平杆后，应立即设置连墙杆。312搭设完一层架体后，即在外围用密目式安全网进行全封闭。313脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件的二步。4脚手架拆除41准备工作411全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；格林风范城施工方案412根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；413由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；414清除脚手架上杂物及地面障碍物，集中在上料平台上及时用塔吊运送到指定地点，严禁抛掷；42拆除要求421连墙件必须随脚手架拆除而逐层拆除，分段拆除高差不应大于2步。422当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约65M）时，先搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。423各配件严禁从上往下抛掷，必须由上而下传递下来。424，拆除脚手架安装按先上后下的顺序进行，即后安装的先拆，先安装的后拆，拆几层先解几层安全网。同一部位拆除顺序是栏杆脚手板剪刀撑大横杆小横杆立杆。425拆除脚手架，有专人指挥，上下呼应，左右协作，当拧开与另一人有关的扣件时，应提醒。拆除下来的各部件应用滑轮或绳索运送到指定位置，不得从高空向下抛掷。5安全管理要求51脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。52架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在脚手架上打闹、嬉戏。53脚手架安装前，架工应熟悉图纸，熟悉现场情况，了解交底意图和施工操作方法，并将符合要求的架杆、扣件等材料运至现场，分类存放，搭设前清除障碍物。54脚手架拆除前，脚手架上的材料、杂物等应清理干净，拆除前下通知单，格林风范城施工方案架子工应了解拆除技术交底意图和操作方法，拆除范围内的护栏和警示牌设置完备。55脚手架的构配件质量与搭设质量，须经检查验收，合格后方准使用。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。56安全网按规定搭设或拆除。57在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；连墙件。58不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。59脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。58脚手架应采取接地、避雷措施等，接地电阻低于10欧姆。59搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。6、检查与验收61脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收A基础完工后及脚手架搭设前；B作业层上施加荷载前；C每搭设完1013M高度后；D达到设计高度后；E遇有六级大风与大雨后；F停用超过一个月。62脚手架使用中，应定期检查下列项目A杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；B地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；格林风范城施工方案C扣件螺栓是否松动；D立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表824项次1、2的规定；E安全防护措施是否符合要求；第三章、悬挑脚手架受力验算型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001、建筑结构荷载规范GB500092001、钢结构设计规范GB500172003等规范编制。一、参数信息1脚手架参数双排脚手架搭设高度为18米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为立杆的纵距为15米，立杆的横距为09米，立杆的步距为18米；内排架距离墙长度为030米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为60米；采用的钢管类型为4835；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数080；连墙件布置取两步两跨，竖向间距36米，水平间距3米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2活荷载参数施工均布荷载KN/M23000；脚手架用途装修脚手架；格林风范城施工方案同时施工层数2层；3风荷载参数本工程地处上海市，查荷载规范基本风压为0550，风荷载高度变化系数Z为2020，风荷载体型系数S为0552；计算中考虑风荷载作用；4静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值KN/M201248；脚手板自重标准值KN/M20350；栏杆挡脚板自重标准值KN/M0150；安全设施与安全网自重标准值KN/M20005；脚手板铺设层数2层；脚手板类别竹笆片脚手板；栏杆挡板类别栏杆、竹笆片脚手板挡板；5水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度13米，建筑物内锚固段长度24米。与楼板连接的螺栓直径MM1600；楼板混凝土标号C30；6拉绳与支杆参数支撑数量为1；格林风范城施工方案悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001第524条规定，大横格林风范城施工方案杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10038KN/M；脚手板的自重标准值P203509/210105KN/M；活荷载标准值Q309/2109KN/M；静荷载的设计值Q11200381201050172KN/M；活荷载的设计值Q21409126KN/M；图1大横杆设计荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度图2大横杆设计荷载组合简图支座最大弯矩2强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下格林风范城施工方案跨中最大弯距为M1MAX00801721520101261520314KNM；支座最大弯距计算公式如下支座最大弯距为M2MAX01001721520117126152037KNM；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算MAX0314106,037106/508072835N/MM2；大横杆的最大弯曲应力为72835N/MM2小于大横杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下其中静荷载标准值Q1P1P2003801050143KN/M；活荷载标准值Q2Q09KN/M；最大挠度计算值为V0677014315004/10020610512190009900915004/1002061051219001992MM；大横杆的最大挠度1992MM小于大横杆的最大容许挠度1500/150MM格林风范城施工方案与10MM，满足要求三、小横杆的计算根据JGJ1302001第524条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值P10038150058KN；脚手板的自重标准值P20350915/210158KN；活荷载标准值Q30915/211350KN；集中荷载的设计值P1200580158141352148KN；小横杆计算简图2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下格林风范城施工方案MQMAX120038092/80005KNM；集中荷载最大弯矩计算公式如下MPMAX214809/30644KNM；最大弯矩MMQMAXMPMAX0649KNM；最大应力计算值M/W0649106/5080127776N/MM2；小横杆的最大弯曲应力127776N/MM2小于小横杆的抗压强度设计值205N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下VQMAX500389004/3842061051219000013MM；大横杆传递荷载PP1P2Q005801581351565KN；格林风范城施工方案集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下VPMAX156519003900249002/9/722061051219001613MM；最大挠度和VVQMAXVPMAX001316131626MM；小横杆的最大挠度为1626MM小于小横杆的最大容许挠度900/1506与10MM,满足要求四、扣件抗滑力的计算按规范表517,直角、旋转单扣件承载力取值为800KN，按照扣件抗滑承载力系数080，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为640KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取640KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值P10038152/20058KN；格林风范城施工方案小横杆的自重标准值P2003809/20017KN；脚手板的自重标准值P30350915/20236KN；活荷载标准值Q30915/22025KN；荷载的设计值R120058001702361420253208KN；R640KN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值KN，为01248NG1012481502/200382脚手板的自重标准值KN/M2；采用木脚手板，标准值为035NG20352150903/2063KN；3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为015NG3015215/20225KN；4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；0005NG4000515180135KN；格林风范城施工方案经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG43812KN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ309152/2405KN；风荷载标准值按照以下公式计算其中WO基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用WO055KN/M2；UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用UZ202；US风荷载体型系数取值为0552；经计算得到，风荷载标准值WK0705520205520429KN/M2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N12NG14NQ1238121440510245KN；格林风范城施工方案考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N12NG08514NQ123812085144059394KN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为MW08514WKLAH2/10085014042915182/100248KNM；六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为立杆的轴向压力设计值N10245KN；计算立杆的截面回转半径I158CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；当验算杆件长细比时，取块10；计算长度系数参照扣件式规范表533得15；计算长度,由公式LOKH确定L03118M；长细比LO/I197；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的计算结果查表得到0186；立杆净截面面积A489CM2；立杆净截面模量抵抗矩W508CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；格林风范城施工方案10245/0186489112638N/MM2；立杆稳定性计算112638N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值N9394KN；计算立杆的截面回转半径I158CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；计算长度系数参照扣件式规范表533得15；计算长度,由公式L0KUH确定L03118M；长细比L0/I197；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I的结果查表得到0186立杆净截面面积A489CM2；立杆净截面模量抵抗矩W508CM3；钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；939438/018648924827581/508015216N/MM2；立杆稳定性计算15216N/MM2小于立杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求七、连墙件的计算格林风范城施工方案连墙件的轴向力设计值应按照下式计算NLNLWN0风荷载标准值WK0429KN/M2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AW108M2；按规范541条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力KN,N05000KN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值KN，按照下式计算NLW14WKAW6491KN；连墙件的轴向力设计值NLNLWN011491KN；连墙件承载力设计值按下式计算NFAF其中轴心受压立杆的稳定系数；由长细比L0/I300/158的结果查表得到0949，L为内排架距离墙的长度；又A489CM2；F205N/MM2；连墙件轴向承载力设计值为NF094948910420510395133KN；格林风范城施工方案NL11491NF95133,连墙件的设计计算满足要求连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到NL11491小于双扣件的抗滑力128KN，满足要求连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式格林风范城施工方案支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中KM/L,KLML/L,K2M2/L。本方案算例中，M13M，L24M，M103M，M212M；水平支撑梁的截面惯性矩I1130CM4，截面模量抵抗矩W141CM3。受脚手架作用集中强度计算荷载P38124057862KN；水平钢梁自重强度计算荷载Q2611037850205KN/M；K13/240542K103/240125K212/2405代入公式，经过计算得到支座反力RA20957KN支座反力RB474KN最大弯矩MA11967KNM最大应力11966727825/10514100080829N/MM2格林风范城施工方案水平支撑梁的最大应力计算值80829N/MM2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/MM2,满足要求受脚手架作用集中计算荷载N38124057862KN水平钢梁自重计算荷载Q00037850205KN/M最大挠度VMAX588MM按照钢结构设计规范GB500172003附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2400MM水平支撑梁的最大挠度588MM小于水平支撑梁的最大容许挠度2400/400MM,满足要求九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中B均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算B5709988235/2400160235129格林风范城施工方案由于B大于06，查钢结构设计规范GB500172003附表B，得到B值为0852。经过计算得到最大应力11967106/085214100099621N/MM2；水平钢梁的稳定性计算99621小于F215N/MM2,满足要求十、锚固段与楼板连接的计算1水平钢梁与楼板压点采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下锚固深度计算公式其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N474KN；D楼板螺栓的直径，D16MM；FB楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取143N/MM2；F钢材强度设计值,取215N/MM2；H楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到H要大于4740275/31421614365947MM。螺栓所能承受的最大拉力F1/43141622151034321KN螺栓的轴向拉力N474KN小于螺栓所能承受的最大拉力F43206KN，满足要求2水平钢梁与楼板压点采用螺栓，混凝土局部承压计算如下混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式格林风范城施工方案其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N20957KN；D楼板螺栓的直径，D16MM；B楼板内的螺栓锚板边长，B5D80MM；FCC混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取095FC143N/MM2；经过计算得到公式右边等于8864KN，大于锚固力N2096KN，楼板混凝土局部承压计算满足要求十一、阳台悬挑梁计算悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为900MM，内排脚手架距离墙体2000MM，支拉斜杆的支点距离墙体为2500MM，格林风范城施工方案水平支撑梁的截面惯性矩I1130CM4，截面抵抗矩W141CM3，截面积A261CM2。考虑到局部悬挑梁上支承4根立杆,受脚手架集中荷载按双倍考虑。受脚手架集中荷载N12762514812049KN；水平钢梁自重荷载Q12261000017850246KN/M；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到格林风范城施工方案悬挑脚手架支撑梁剪力图KN悬挑脚手架支撑梁变形图MM悬挑脚手架支撑梁弯矩图KNM各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R140361KN；R21926KN；R30168KN。最大弯矩MMAX8227KNM；最大应力M/105WN/A8227106/1051410000103/261055567N/MM2；格林风范城施工方案水平支撑梁的最大应力计算值55567N/MM2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/MM2,满足要求九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中B均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算B5709988235/2500160235124由于B大于06，查钢结构设计规范GB500172003附表B，得到B值为0843。经过计算得到最大应力8227106/084314100069224N/MM2；水平钢梁的稳定性计算69224小于F215N/MM2,满足要求十、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDI按照下面计算格林风范城施工方案其中RDICOSI为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力RCIRDISINI按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为RD152538KN。十一、支杆的强度计算钢丝拉绳支杆的内力计算斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD52538KN下面压杆以14A号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算其中N受压斜杆的轴心压力设计值，N52538KN；轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比L/I查表得到014；I计算受压斜杆的截面回转半径，I17CM；L受最大压力斜杆计算长度，L3905M；A受压斜杆净截面面积，A1851CM2；受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是2027N/MM2；F受压斜杆抗压强度设计值，F215N/MM2；受压斜杆的稳定性计算F，满足要求斜撑支杆的焊缝计算格林风范城施工方案斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为斜撑支杆的轴向力，N52538KN；LW为斜撑支杆件的周长，取500MM；T为斜撑支杆焊缝的厚度，T6MM；FT或FC为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/MM2；经过计算得到焊缝最大应力52538231/500617513N/MM2。对接焊缝的最大应力17513N/MM2小于185N/MM2，满足要求十二、阳角处支杆计算本方案中，阳角脚手架排距为1250MM，内排脚手架距离墙体450MM，支拉斜杆的支点距离墙体为1300MM,悬挑梁长度为18米。考虑到局部阳角悬挑梁外侧立杆数量为15根,将脚手架集中荷载N取值为10463151570KN；3、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDI按照下面计算其中RDICOSI为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力RCIRDISINI格林风范城施工方案按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为RD13423KN。4、支杆的强度计算支杆的内力计算斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD26098KN下面压杆以14A号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算其中N受压斜杆的轴心压力设计值，N3423KN；轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比L/I查表得到0155；I计算受压斜杆的截面回转半径，I170CM；L受最大压力斜杆计算长度，L327M；A受压斜杆净截面面积，A1851CM2；受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是1193N/MM2；F受压斜杆抗压强度设计值，F215N/MM2；受压斜杆的稳定性计算F，满足要求斜撑支杆的焊缝计算斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下格林风范城施工方案其中N为斜撑支杆的轴向力，N3423KN；LW为斜撑支杆件的周长，取500MM；T为斜撑支杆焊缝的厚度，T6MM；FT或FC为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/MM2；经过计算得到焊缝最大应力34230/50061141N/MM2。对接焊缝的最大应力1141N/MM2小于185N/MM2，满足要求第四章、落地架计算扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001、建筑地基基础设计规范GB500072002、建筑结构荷载规范GB500092001、钢结构设计规范GB500172003等编制。一、参数信息1脚手架参数双排脚手架搭设高度为40米，12米以下采用双管立杆，12米以上采用单管立杆；搭设尺寸为立杆的纵距为15米，立杆的横距为105米，大小横杆的步距为18米；内排架距离墙长度为030米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为4835；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为080；格林风范城施工方案连墙件采用两步三跨，竖向间距36米，水平间距45米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2活荷载参数施工均布活荷载标准值3000KN/M2；脚手架用途装修脚手架；同时施工层数2层；3风荷载参数本工程地处上海市，基本风压为055KN/M2；风荷载高度变化系数Z为156，风荷载体型系数S为055；脚手架计算中考虑风荷载作用4静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值KN/M201248；脚手板自重标准值KN/M20300；栏杆挡脚板自重标准值KN/M0150；安全设施与安全网KN/M20005；脚手板铺设层数6；脚手板类别竹笆片脚手板；栏杆挡板类别栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值KN/M20038；5地基参数地基土类型素填土；地基承载力标准值KPA9000；立杆基础底面面积M2025；地基承载力调整系数100。格林风范城施工方案二、大横杆的计算格林风范城施工方案按照扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001第524条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值P10038KN/M；脚手板的自重标准值P203105/210105KN/M；活荷载标准值Q3105/21105KN/M；静荷载的设计值Q11200381201050172KN/M；活荷载的设计值Q214105147KN/M；图1大横杆设计荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度图2大横杆设计荷载组合简图支座最大弯矩2强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下格林风范城施工方案跨中最大弯距为M1MAX00801721520101471520362KNM；支座最大弯距计算公式如下支座最大弯距为M2MAX010017215201171471520426KNM；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算MAX0362106,0426106/508083858N/MM2；大横杆的最大弯曲应力为83858N/MM2小于大横杆的抗压强度设计值F205N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下其中静荷载标准值Q1P1P2003801050143KN/M；活荷载标准值Q2Q105KN/M；最大挠度计算值为V0677014315004/100206105121900099010515004/1002061051219002291MM；格林风范城施工方案大横杆的最大挠度2291MM小于大横杆的最大容许挠度1500/150MM与10MM，满足要求三、小横杆的计算根据JGJ1302001第524条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值P10038150058KN；脚手板的自重标准值P20310515/210158KN；活荷载标准值Q310515/211575KN；集中荷载的设计值P12005801581415752463KN；小横杆计算简图2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和格林风范城施工方案均布荷载最大弯矩计算公式如下MQMAX1200381052/80006KNM；集中荷载最大弯矩计算公式如下MPMAX2463105/30862KNM；最大弯矩MMQMAXMPMAX0868KNM；最大应力计算值M/W0868106/5080170953N/MM2；小横杆的最大弯曲应力170953N/MM2小于小横杆的抗压强度设计值205N/MM2，满足要求3挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下VQMAX5003810504/3842061051219000024MM；大横杆传递荷载PP1P2Q005801581575179KN；格林风范城施工方案集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下VPMAX179011050310502410502/9/722061051219002929MM；最大挠度和VVQMAXVPMAX002429292953MM；小横杆的最大挠度为2953MM小于小横杆的最大容许挠度1050/1507与10MM,满足要求四、扣件抗滑力的计算按规范表517,直角、旋转单扣件承载力取值为800KN，按照扣件抗滑承载力系数080，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为640KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取640KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值P10038152/20058KN；格林风范城施工方案小横杆的自重标准值P20038105/2002KN；脚手板的自重标准值P30310515/20236KN；活荷载标准值Q310515/22362KN；荷载的设计值R12005800202361423623684KN；R640KN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容1每米立杆承受的结构自重标准值KN，为01248NG1012481502/20038/180400012004390；NGL10124800381502/200382脚手板的自重标准值KN/M2；采用竹笆片脚手板，标准值为03NG20361510503/21822KN；3栏杆与挡脚手板自重标准值KN/M；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为015NG3015615/20675KN；格林风范城施工方案4吊挂的安全设施荷载，包括安全网KN/M2；0005NG40005154003KN；经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG3NG47188KN；NGLNGL1NG1NG2NG3NG4953KN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ3105152/24725KN；风荷载标准值按照以下公式计算其中WO基本风压KN/M2，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用WO055KN/M2；UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范GB500092001的规定采用UZ156；US风荷载体型系数取值为0552；经计算得到，风荷载标准值WK0705515605520332KN/M2；格林风范城施工方案不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式NS12NGL14NQ1295314472518051KN；ND12NG14NQ1271881447251524KN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为NS12NGL08514NQ1295308514472517059KN；ND12NG08514NQ12718808514472514248KN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为MW08514WKLAH2/10085014033215182/100192KNM；六、立杆的稳定性计算外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。11200米以上立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为立杆的轴向压力设计值N1524KN；计算立杆的截面回转半径I158CM；计算长度附加系数参照扣件式规范表533得K1155；当验算杆件长细比时