食品工程原理课程设计_管壳式冷凝器设计2

1、Forpersonaluse onlyinstudyandresearch;notforcommercial use羇莄目录膃蕿 食品工程原理 程 任 2莆肄 流程示意 3芅羁 方案的确定及 明4袆袅 方案的 算及 明（包括校核）5羂聿 果主要参数表10蕿薅 主要符号表11肃莂 主体 构 11羈芅 价及 12袁薀 参考文献12莈肆羂一食品工程原理课程设计任务书一二 蚈设计题目： 管壳式冷凝器设计螇螆 二设计任务： 将制冷压缩机压缩后的制冷剂（F-22，氨等）过热蒸汽冷却，冷凝为过冷液体，送去冷库蒸发器使用。羃羁 三设计条件 :1. 冷库冷负荷 Q0 =学生学号最后 2位数 *100 （kw）；

2、芇2. 高温库，工作温度 04。采用回热循环；薇 3. 冷凝器用河水为冷却剂 , 每班分别可取进口水温度：螁 17 20（ 1班）、 2124（ 2班）、 25 28（ 3班）、腿 13 16（ 4班）、 912（ 5班）、58（ 6班）；蚆4. 传热面积安全系数 5% 15%。芇袂 四设计要求： 1. 对确定的工艺流程进行简要论述；蒂 2. 物料衡算，热量衡算；荿 3. 确定管式冷凝器的主要结构尺寸；螃 4. 计算阻力；袄5. 编写设计说明书（包括：封面；目录；设计题目；流程示意图； 流程及方案的说明和论证； 设计计算及说明 （包括校核）；主体设备结构图； 设计结果概要表； 对设计的评价及问

3、题讨论； 参考文献。）薀 6. 绘制工艺流程图 , 管壳式冷凝器的结构图（ 3号图纸）、及花板布置图（ 3号或者 4号图纸）。蝿蒄蚁螈膈二、流程示意图芄螂流程图说明：肁蚇本制冷循环选用卧式管壳式冷凝器， 选用氨作制冷剂， 采用回热循环， 共分为 4 个阶段，分别是压缩、冷凝、膨胀、蒸发。羄 12由蒸发器内所产生的低压低温蒸汽被压缩机吸入压缩机气缸，经压缩后温度升高；袄 23高温高压的F 22 蒸汽进入冷凝器；F 22 蒸汽在冷凝器中受冷却水的冷却，放出热量后由气体变成液态氨。腿 44 液态 F22 不断贮存在贮氨器中；肇 45使用时 F 22 液经膨胀阀作用后其压力、温度降低，并进入蒸发器；螅

4、 51低压的 F 22 蒸汽在蒸发器中不断的吸收周围的热量而汽化，然后又被压缩机吸入，从而形成一个循环。薁 51 是一个回热循环。薂蒆蒅本实验采用卧式壳管式冷凝器，其具有结构紧凑，传热效果好等特点。所设计的卧式管壳式冷凝器采用管内多程式结构，冷却水走管程， F 22 蒸汽走壳程。采用多管程排列，加大传热膜系数，增大进，出口水的温差，减少冷却水的用量。蚂蚀膀芆三、设计方案的确定及说明。螄 1流体流入空间的选择螈本设计采用河水为冷却剂，河水比较脏和硬度较高，受热后容易结垢。同时，氨走壳程也便于散热， 从而减少冷却水的用量。 因此，为方便清洗和提高热交换率， 冷却水应走管程，氨制冷剂应走壳程。蕿羆

5、2流速的选择薁查得列管换热器管内水的流速，管程为0.5 3m/s，壳程 0.2 1.5m/s2 ；根据本设计制冷剂和冷却剂的性质，综合考虑冷却效率和操作费用，本方案选择流速为1.5m/s。膁肈 3冷却剂适宜温度的确定及制冷剂蒸发温度，冷凝温度，过热温度和过冷温度。蚆 本设计冷却剂的进口温度为 25 282 ，可取为26。而一般卧式管壳式冷凝器冷却剂的进出口的温度之差为4，本方案取为6，所以出口温度为 32。薃 冷库温度为0 4 本设计取0 ，蒸发温度一般比库内空气低8 12 本设计取艿可取 7 14 本设计取。蒈 过冷温度比冷凝温度低3 5本设计取蒇 过热温度比蒸发温度高3 5本设计取蚄 4冷

6、凝器的造型和计算蚁 4 1 水冷式冷凝器的类型袇本次设计是以河水为冷却剂，本人选择氨高效卧式冷凝器为设计对象。此冷却系统的原理是将压缩机排出的高温、 高压氨气等压冷凝成液体， 在冷库中蒸发， 带走待冷物料的热量，起到冷却物料的效果。膇本方案采用 F22 为制冷剂， F 22 化学式为 CHF 2CL ，名称为二氟一氯甲烷，标准沸点为 40.8，凝固温度为 160，不燃烧，不爆炸，无色，无味。冷凝器型式的选择：蒁本方案采用卧式壳管式冷凝器。卧式管壳式水冷凝器的优点是：螀 1、结构紧凑，体积比立式壳管式的小；芆 2、传热系数比立式壳管式的大；蚃 3、冷却水进、出口温差大，耗水量少；蒃 4、为增加其

7、传热面积， F-22 所用的管道采用低肋管；袈 5、室内布置，操作较为方便。螆 42 冷凝器的选型计算蒄 42 1 冷凝器的热负荷薄 42 2 冷凝器的传热面积计算芁 42 3 冷凝器冷却水用量 +葿 42 4 冷凝器的阻力计算膄莁 5管数、管程数和管子的排列荿 5 1 管数及管程数56 衿 2 管子在管板上的排列方式袅 5 3 管心距蒃 6壳体直径及壳体厚度的计算螁 6 1 壳体直径，厚度计算芈蚅蒄四、设计计算及说明（包括校核）袀（一）设计计算螇莅 1、冷凝器的热负荷：节冷凝器的热负荷是制冷剂的过热蒸汽在冷凝过程中所放出的总热量，可用制冷剂的压焓图算出。公式如下：节 QLQ0kw膇式中 ：

8、Q L 冷凝器的热负荷，kw ；膆 Q0 制冷量， 2900kw ；莃系数，与蒸发温度t k、气缸冷却方式及制冷剂种类有关，由食品工程原理设计指导书图 3 查出。在蒸发温度 t0 为 -10，冷凝温度 tk为 35，查得 为 1.19。莀 QL =1.192900=3451 kw薆袆 2、传热平均温差：t 2t13226莄 tln 355.45ln t kt126t kt23532葿 3、冷凝器的传热面积计算：芀根据选用卧式管壳式水冷冷凝器及设计指导书表4 各种冷凝器的热力性能，取传热系数为 800 w/ （ k）QL0蚆 FKt膂 式中：K 传热系数， w/ 、；袁（由食品工程原理设计指导书

9、冷 凝 器 得 传 热 面 积 ， ；t传热平均温差，表 3 中可取 750）F QL冷 凝 器 得 热 负 荷 ， w ；虿莇又t5.45 芃 F 3451 1000 791.5m 2 800 * 5.45罿膈袃 4、冷凝器冷却水用量：QL3600 kg/hMC p (t2t1 )芄莂式中：QL 冷凝器的热负荷，kw ；C p冷却水的定压比热， KJ/kg k；淡水可取4.186；t1 冷却水进出冷凝器得温度， K 或；t 2 冷却水进出冷凝器得温度，K 或。薈薄 M34513600 496070.9 kg h4.174 (3226)肂蒀 5、冷凝器冷却水体积流量：羇 VMkg / m3莄式

10、中： 取 995.7 kg / m3 ；膃 VM496070.9kg / h0.138 m 3 s3600995.7kg / m 33600蕿莆 6、管数和管程数和管束的分程、管子的排列的确定：肄芅 1）确定单程管数n由制冷原理及设备一书查得，冷凝器内冷却水在管内流速可选取1.5 m/s。设计中选用382.5mm 不锈无缝钢管作为冷凝器内换热管。V式 中 ： V 管 内 流 体 的 体 积 流 量 ， /s ；nd 2 u4u 流体流速， m/s。d 管子内直径，m；羁袆n0.138107.6 圆整为 1083.140.03321.54袅取整后的实际流速4V40.1381.49m / s羂un

11、d 23.141080.0332聿F蕿 2）管程数：管束长度Ln d薅肃 式中： F 传热面积，；莂L 按单程计算的管长， m。羈L791.570.73m1083.140.033芅袁管程数mLl薀式中：l 为选定的每程管长，m，考虑到管材的合理利用，l 取 6m。m70.73圆整为 12莈11.796肆所以冷凝器的总管数NT 为羂NTn m108 121296 根蚈 3）管心距 和偏转角 螇 查可得管心距 =48mm偏转角=螆 4）管子在管板上的排列方式羃管子在管板上排列时，应使管子在整个冷凝器截面上均匀而紧凑地分布，还要考虑流体性质，设备结垢以及制造等方面地问题。羁管子的排列和挡板、隔板的安

12、排如花板布置图所示（如附图）。芇薇螁腿蚆芇袂 7. 壳体直径及壳体厚度的计算蒂荿 1）壳体直径的计算螃壳体的内径应稍大于或等于管板的直径，所以，从管板直径的计算可以决定壳体的内径 .袄 D=a (b-1) +2e薀蝿 式中： D 壳体内径，mm；蒄a 管心距，mm；b 最外层的六角形对角线 ( 或同心圆直径 )；蚁 e 六角形最外层管子中心到壳体内壁的距离。螈一般取 e=(11.5)d0，这里取 1.4。膈芄 D= 48 （ 39 1） 2 1.4 33 =1824 92.4=1916.4mm 圆整为 2000mm螂 2）壳体厚度 (s)的计算PD肁sC2P式 中 ： s外 壳 壁 厚 ， c

13、m ；P操作时的内压力，N/cm 2（表压），根据壁温查得为80.8N/cm 2蚇 材料的许用应力， N/cm 2；羄 查得不锈无缝管 YB804-70的许用应力是 13230 N/cm 2袄 焊缝系数，单面焊缝为0.65，双面焊缝为0.85；（取单面焊缝）腿 C 腐蚀裕度，肇 其值在（ 0.1 0.8） cm 之间，根据流体的腐蚀性而定；取0.7螅 D 外壳内径， cm。薁薂 s80.8 * 20000.7 1.64cm132300.65280.8蒆蒅适当考虑安全系数及开孔的强度补偿措施，决定取s=17mm蚂（二）设计校核蚀膀 1.雷诺数计算及流型判断QL3451137.8/s冷凝器冷却水用

14、量：M芆kgC p (t2 t1 )4.174 (3226)螄实际流速： u1.49m / s螈雷诺数：du0.0331.49995.761106.6 104Re80.12105蕿所以流型为湍流。羆 2.阻力的计算薁冷凝器的阻力计算只需计算管层冷却水的阻力，壳程为制冷剂蒸汽冷凝过程，可不计算流动阻力。冷却水的阻力可按下式计算：膁 H fL u 2Zud 2 g2g肈 式中：管道摩擦阻力系数，湍流状态下，钢管=0.22Re-0.2 ；蚆 Z 冷却水流程数；薃 L 每根管子的有效长度， m；艿 d 管子内直径 , m；蒈 u 冷却水在管内流速， m/s；蒇 g 重力加速度， m/s2；蚄 局部阻力

15、系数，可近似取为=4Z 。蚁H fL u 2Zu0.0274 1.49 212 4 121.495.36m水柱d 2g2g0.03329.829.8袇 3.热量衡算膇下图为氨在实际制冷循环中的压焓图蒁螀芆蚃蒃袈螆蒄薄芁葿膄莁 本设计确定： 1）蒸发温度to 为： 10荿 2）冷凝温度 tk 为： 35衿 3）冷却水出口温度t2 为： 32袅 4）过冷温度 tu 为： 32蒃 5）热量 Q02900kw螁芈制冷循环简易流程为：112 234 5 6。蚅其中 112 在压缩机中压缩的等熵过程，2 23 在冷凝器冷却的等压过程，3 4在冷凝器中冷凝的等压等温过程，4 5 为过冷过程， 5 6 为在膨

16、胀阀里作等焓膨胀过程，6 1 为在蒸发器中沸腾蒸发的吸热等压等温过程。蒄制冷剂在低温低压液体状态时吸热达到沸点后蒸发成为低温低压蒸汽，蒸发成气体的制冷剂在压缩机作用下成为高温高压气体，此高温高压气体冷凝后成为高压液体，高压液体经过膨胀阀后变成低压低温液体，再度吸热蒸发构成了冷冻机的制冷循环。过热温度的确定可以由过冷温度通过热量衡算得出（蒸汽潜热）。袀根据 F-22 压焓图查得（kj/kg ）：螇 h1=402 kj/kg ， h1 =h1+(h 4-h4 )=412kj/kg ， h2=445 kj/kg ，莅 h2 =430kj/kg ， h3=415 kj/kg ， h4=245 kj/k

17、g ， h5=h4 =235kj/kg ， h6= h1=402kj/kg节节 单位制冷量： q0=h1 h5=402 235=167 kj/kg膇 制冷循环量： GQ0/ q0 2900 3600/ 167 62515kg/h膆 单位循环量： G=Qo/qo=2900/167=17.37 kg/s莃 冷却放热量： G（ h2-h3） =17.37 （430-415 ）=260.55莀 冷凝放热量： G（ h3-h4） =17.37 （ 415-245） =2952.9薆 过冷放热量： G（ h4-h4） =17.37 (245-235)=173.7袆 过热吸热量： G（ h1-h1） =17

18、.37 (412-402)=173.7莄 压缩功： wt=h 2=h1 =430-412=18葿 理论的制冷系数：t=qo/w t=167/18=9.28芀由此可见，本设计热量基本平衡，符合实际要求。蚆膂 4.传热面积安全系数袁 A A100%A虿 式中： A 实际布置所得的传热面积，m2 ；莇 A 理论传热面积， m2芃管外总传热面积：罿 A1 NT d0l 1296 3.14 0.0386 927.8 m 2膈管内总传热面积：袃 A2 NT dl1296 3.14 0.033 6 805.7 m 2芄实际总传热面积：莂 A （ A1 A2 ） /2（ 927.8 2805.7） /2=86

19、6.8 m2薈理论总传热面积：薄 A 791.5m 2肂 安全系数（866.8 791.5 ） / 791.5 9.5蒀 一般要求安全系数为3 15（ 0.030.15 ），故本设计合符要求。羇 5.长径比 L/D莄 式中： L每程管长， m；膃 D 壳体内径， m。蕿 L/D= 6/1.9164= 3.13莆 符合 38 范围要求肄芅羁袆袅羂聿蕿五、设计结果主要参数表薅肃序号莂项目羈结果芅序袁项目薀结果号莈 1肆蒸发温度羂 -6蚈 13螇管子排列方螆正六边形式羃 2芇 32薇 142000mm羁冷凝温度螁壳体内径3冷却水进口温度2615壳体壁厚12mm4冷却水出口温度3216长径比3.135

20、冷却水流速1.49m/s17壳体材料不锈钢管6冷却水阻力5.45m 水柱18管长6m7冷却水用量496070.9 kg h19内传热面积805.7m28雷诺数61106.620安全系数9.59冷凝换热管材料无缝钢管21管程1210换热管规格 382.5 mm22总管数129611单程管数10823管心距48mm12轴线偏转角度724冷库冷负荷2900kw六、主要符号表序号名称符号单位序号名称符号单位1焓ikj/kg15壳体厚度smm2压力PPa16单位制冷量qkj/kg03温度t17制冷循环量Gkg/s4流速um/s18热负荷QLkw5粘度Pas19冷却水用量Mkg/h6密度pkg/m320体

21、积流量Vm3/s7阻力HfmH2O21传热面积Am28比热CpJ/kg k22汽化潜热rkj/kg9管径dm23污垢热阻R2m k/w10管数n24导热系数w/mk11管程数m25摩擦阻力系数212总管数NT26传热系数w/mk13管心距amm27传热膜系数w/m2k14壳体直径Dmm七主体设备结构图（见图）八、设计评论及讨论本设计由给定的冷库冷负荷，进口水温度，高温库工作温度等已知数据来确定出口温度、传热面积、 流速、 管径等数据来完成设计，其中有部分参数和计算公式需要查找相关资料，如化工手册和实用冷冻手册，各种资料中查出的参考计算公式和数据有所不同，导致再整个设计工程中， 设计思路产生分歧， 产生几种设计方案， 经过反复验证和数据计算才确定其中一种，由于参考数据的来源不同，可能导致设计结果存在误差。其次，计算过程中各个步骤要经过反复的校核，符合要求才能继续，如计算管程数时需校