广州某高层工程FO23-B型塔机天然基础施工方案06.8.2

1、目录一、工程概况二、塔机概况三、塔机基础四、附图广州某高层工程FO/23B型塔机天然基础施工方案一、工程概况*某高层工程位于广州市荔湾区*路，总建筑面积为 22000m2。框架结构，地上15层，地下1层，建筑总高度50m。由* 设计院设计。根据工程实际情况，考虑到该工程施工面积、施工进度以及南面 高压电线的影响，安装壹台FO/23B型塔吊配合施工，使用半径为30m 臂长，塔吊具体安装位置见施工平面布置图。主要解决本工程的垂直、 水平运输任务。为保证塔机安装时的安全，鉴于塔机所处安装位置的 现场情况，经有关人员讨论特制定此方案。二、塔机概况FO/23B塔机为水平臂架，小车变幅、上旋转自升式塔机，

2、其基 本臂长为30m,加长臂可分别达到35、40、45、50m,最大起重量为 100KN ,塔机底节和标准节尺寸为 2110X 2100mm。总功率65.8KVA, 配有起重量、力矩、高度、回转及变幅限位以及各信号装置。三、塔机基础塔机基础为6450mmx 6450mm x 1700mm的钢筋砼，砼强度等 级为C35,见塔机基础大样图。（一一）、基础设计及基础脚预埋1、塔机基础设计要根据其说明书提供的基础资料，结合现场实际的地质情况进行2、预埋脚采用原厂配件。浇注砼前， 必须先将预埋脚用调平框 固定在基础钢筋网上，保证其水平度及相互间的距离。3、塔机基础浇注后要待砼硬度达到 80%时方能正式安

3、装塔机。（二）、地质情况1、塔基基础位置根据*工程塔机平面布置图，塔吊基础设置于约BX 18轴处， 按地质报告书，相应于勘探平面配置图，塔机基础约位于10#、10#两勘探点之间。2、地质勘探点地质情况（根据地质报告书）10#点为取土标贯钻孔，于高程13.00m以下为第四系残积层。11#点为鉴别孔，于高程12.80m以下为第四系残积层。3、地基承载力按地质资料，本工程第四系残积层，地基具有中等强度、中等压 缩性干强度较高，地基土承载力特征值 fak=260KPa。（三）、塔机基础设计1、选用自由高度（无附着装置）为59.8m, M169N型基础。2、基础尺寸及配筋（M169N型）按厂家说明书，基

4、础尺寸 bx bx h=6450x 6450X 1700mm。配筋：下层双向：55 25118mm上层双向：55 25118mm 竖向拉钩：13X 13=169 203、基础砼强度等级，按厂家说明书为 C30级，根据建筑机械使用安全规程JGJ33-2001第442要求，基础砼强度等级采用C354、基础底面标咼基础顶面标咼应在地下室底板底-200mm以下，基础底面标咼应 为埋入第四系残积层 1000mm,即在标高11.80m以下。5、塔机基础验算（1）FO/23B型塔机技术参数（详见厂家塔机使用说明书）FO/23B型塔吊受力性能表工作状态非工作状态P1P2MMkP1P2mMkKNKNKN mKN

5、 mKNKNKN mKN m107843.72345680.41916156.246470表中P1基础所受垂直力P2 基础所受水平力M 基础所受倾覆力矩Mk基础所受扭矩上表所式塔机固定在基础上，未米用附着装置前，塔机对基础产 生的荷载值，基础所受的荷载最大，依此最不利条件对基础进行验算。（2）塔吊基础计算1）已知：P仁 1916KN , P2=156.2KN, M=4647 KN m, Mk=680.4 KN m,地基土承载力为 260KN/m2。2）计算书塔吊天然基础的计算书一.参数信息塔吊型号:FO/23B,自重（包括压重）F1=1916.00kN , 最大起重荷载F2=100.00kN

6、,塔吊倾覆力距 M=4647.00kN.m ,塔吊起重高度H=60.00m,混凝土强度等级：C35 ,基础埋深D=0.00m,塔身宽度B=2.10m,基础最小厚度h=1.70m ,基础最小宽度Bc=6.45m,基础最小尺寸计算基础的最小厚度取：H=1.70m基础的最小宽度取:Bc=6.45m三. 塔吊基础承载力计算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图：当不考虑附着时的基础设计值计算公式:当考虑附着时的基础设计值计算公式:当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式:2(” g式中F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载2016=241

7、9.20kN ;G基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2 X (25.0 X BcX BcX HC+20.0=2121.73kN ;Bc基础底面的宽度，取Bc=6.45m;W基础底面的抵抗矩，W=BX BcX Bc/6=44.72m 3;M倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4 X4647.00=6505.80kN.m ;,F=1.2 XX BcX BcX D)(m)，按下式计算:合力作用点至基础底面最大压力边缘距离BJ2-a=6.45/2-6505.80/(2419.20+2121.73)=1.79m经过计算得到：无附着的最大压力设计值P max=(2419.20+212

8、1.73)/6.452+6505.80/44.72=254.62kPa无附着的最小压力设计值P min=(2419.20+2121.73)/6.452-6505.80/44.72=0.00kPa有附着的压力设计值P=(2419.20+2121.73)/6.452 = 109.15kPa偏心距较大时压力设计值P kmax=2 X (2419.20+2121.73)/(3 X 6.45 X 1.79)=261.87kPa四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第5.2.3条计算公式如下：虫=虚+3) +抨&除(d -0.5)其中f a修正后

9、的地基承载力特征值(kN/m 2)；fak地基承载力特征值，取0.00kN/m2；基础宽度地基承载力修正系数，取0.00 ;7d基础埋深地基承载力修正系数，取0.00 ;/基础底面以下土的重度，取20.00kN/m3；Y基础底面以上土的重度，取20.00kN/m 3;b 基础底面宽度，取6.45m ;d基础埋深度,取0.00m。解得地基承载力设计值f a=0.00kPa实际计算取的地基承载力设计值为:f a=260.00kPa地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=254.62kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2 X f a大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=261.87kPa

10、，满足要求!五. 受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。验算公式如下：式中- hp受冲切承载力截面高度影响系数，取- hp=0.93 ；ft混凝土轴心抗拉强度设计值，取f t=1.57kPa ;am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:耳二(为+幻2am=2.10+(2.10 +2X 1.70)/2=3.80m;h0承台的有效高度，取h 0=1.65m;Pj 最大压力设计值，取Pj=261.87kPa ;F I实际冲切承载力：F1=261.87 X (6.45+5.40) X 0.53/2=814.58kN。允许冲切力：0.7 X 0.93 X 1.57

11、X 3800 X 1650=6408378.90N=6408.38kN实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六. 承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。1.抗弯计算，计算公式如下：1(= +巧空 +户-=+(也 - P”12 丿式中a 1截面1-1至基底边缘的距离，取a 1 =2.18m ；P截面1-1处的基底反力：P=261.87X (3 X 2.10-2.18)/(3 X 2.10)=171.46kPa;a 截面1-1在基底的投影长度，取a=2.10m。经过计算得 M=2.182X (2 X 6.45+2.10) X (261.87+17

12、1.46-2 X 2121.73/6.452)+(261.87-171.46) X 6.45/12=2189.13kN.m。2.配筋面积计算，公式如下：依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第7.2条。、口尿A =C80时,式中1系数，当混凝土强度不超过C50时，“ 1取为1.0,当混凝土强度等级为：-加取为0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度。经过计算得5=2189.13 X 106/(1.00 X 16.70 X 6.45 X 103X 16502)=0.0071 =1-(1-2 X 0.007) 0.5=0.007)=1-0.007/2=0.996As=2189.13 X 106/(0.996 X 1650 X 300.00)=4439.11mm 2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:16447.5mm 2O基础配筋双向 55 $ 25118mm As=55X 490=26950mni 16447.5 mm2，满足要求。七. 防塔机倾覆计算偏心距 eM P2 * hP1 G6505 .81.2 * 156 .2 * 1.7-1 .2 * 1916 +2121 .73= 1.54 m V b/3= 2.15 m满足要求!(四) 、地下室底板塔机处留洞方案1、洞口尺寸选