高支撑满堂脚手架-专项施工组织设计(专家论证

1、一编制依据：建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 128-2010)建筑施工模板安全技术规范(JGJ162 2008)建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)钢结构设计规范(GB 50017-2014)工程设计图纸及上级的有关文件及标准等二、工程概况工程名称：河南晋煤天庆5亿方工业燃气优化技改工程-LNG循 环水；建设单位：河南晋煤天庆煤化工有限责任公司；设计单位：赛鼎工程有限公司；监理单位：河南省中大工程监理有限公司；施工单位：中石化工建设有限公司。1、本工程为河南晋煤天庆

2、5亿方工业燃气优化技改工程-LNG循 环水30.5项目尿素循环水站，属于工业建筑。2、结构类型：钢筋混凝土结构。3、本工程结构安全等级：二级；设计使用年限50年；抗震设防 烈度：七度；设计基本地震加速度值：0. 10g ；设计地震分组为第二 组；抗震设防类别：丙类；抗震等级：三级；场地类别为二类。4、殓的环境类别：一般室内为一类，室外外漏构建殓结构等级 为二b类。5、 结构平面的轴网尺寸如下39. 0m*22. 5m。LNG循环水工程一、二层为泵房、操作间和控制室等房间，三层 及以上楼层为循环水塔体部位，根据本工程的整体施工方案，房心回 填土高度为-1.0m 一、二层的结构特征为AC轴与轴结构

3、层高 +4.97m，板厚120mm ； CE轴与17轴结构层高+9. 77m 板厚250mm 脚丰架搭设高度分别为6.0米，11. 0米，按照相关要求，为高大模 板工程，为保证施工质量及安全文明施工，特编制此方案。三、危险源识别与监控(一) 、脚手架工程事故的类型分析1、整架倾倒或局部垮架。2、整架失稳、垂直坍塌。3、人员从脚手架上高处坠落。4、落物伤人(物体打击)。5、不当操作事故(闪失、碰撞等)。(二) 、引发事故的主要原因分析1、整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架(1) 构架缺陷：构架缺少必须的结构杆件，未按规定数量和要 求搭设剪刀撑等。(2) 在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和剪刀撑等。(

4、3) 构架尺寸过大，承载能力不足或设计安全不够与严重超载。(4) 脚手架基础(如所支撑的地面强度未达到要求)承载力不 足。2、人员从脚手架上高处坠落(1) 作业层未按规定设置围挡防护。(2) 作业层未铺满脚手板或架面之间的间隙过大。(3) 脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生斷裂和坠落。(4) 不当操作产生的碰撞和闪失。3、落物伤人(物体打击)(1) 在搭设和拆除时，高空抛掷构配件，砸伤工人。(2) 架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人。(3) 整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸伤工人。4、不当操作大致有以下情形：(1) 用力过猛，致使身体失稳。(2) 在架面上退着行走。(3) 拥挤碰撞。(

5、4) 集中多人搬运或安装较重构件。(5) 架面上的水或其他易滑物品未清除，造成滑落。5、其他伤害(1) 在不安全的天气条件(六级以上大风雷雨)下继续施工。(2) 在长期搁置以后未作检查的情况下重新投入使用等。(三) 、危险源的监控1、对脚手架的构配件材料的材质，使用的机械、工具、用具 进行监控。2、对脚手架的构架和防护设施承载可危和使用安全进行监 控。3、对脚手架的搭设、使用和拆除进行监控，坚决制止乱搭、 乱改和乱用情况。4、加强安全管理，对施工环境和施工条件进行监控。四安全技术设计(一) 、脚手架材料要求1、脚手架杆件采用外径48mm 壁厚3. 0mm的焊接钢管，其力学性 能应符合国家现行标

6、准碳素结构钢GB/T7OO中Q235A级钢的规定， 用干立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为46米，小横杆、拉结杆2.1-2.3 米，使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，不合格的钢 管决不允许使用。2、扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻 铸铁的技术性能符合钢管脚手架扣件GB15831-2006规定的要求， 对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔砂眼裂纹、滑丝等缺 陷。扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好， 扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5inm，扣件的活动部位转 动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距 达60NM时扣件不得

7、破坏。3、木脚手板的选用必须严格，脚手板材质坚硬，不腐烂，横向 裂纹不得大于四分之一板宽，脚手板宽一般为200300mm，厚度不小 于30mm。脚手板端部(80mm100mm处)用铁皮或铁丝扎紧2-3圈。竹 笆板的选用必须严格，竹笆宜采用毛竹或南竹制作，进场竹笆必须紧 密、有良好的韧性及弹性模数。(二) 、满堂脚手架施工措施结合本工程结构形式、实际施工特点，室内采用满堂脚手架模板 支撑体系来满足梁、板的施工。根据建质2009J87号文件规定搭设高度超过8m及以上混凝土模 板支撑工程，属危险性分部分项工程，此支撑系的立杆部分立在殓顶 板上，部分立在原土层，而规定水平构建支撑系统高度大于8m即为危

8、 险性较大部位。因此必须保证其整体性和抗倾覆性。地基土应有承载 力的数据。并参与计算。1基本要求(1) 搭设楼地面应平整且保证回填土地基的承载力达到要求，立杆 下应垫枕木并加设扫地杆。(2) 剪刀撑：剪刀撑应由下向上连续设置。2脚手架的搭设(1) 必须严格按照要求设置剪刀撑。剪刀撑与纵向水平杆呈4560 角。(2) 垫板、底座均应准确地放在定位线上，宽度不宜小于220伽，木 垫板长度不宜小于2跨，厚度不宜小于30iiun o(3) 立管的排距和间距按计算确定。(4) 底部立管采用不同长度的钢管，立管的联接必须交错布置，相 邻立管的联接不应在同一高度、其错开的垂直距离不得小于500ii】m并 不

9、得在同一步内。(5) 大横杆应水平设置，钢管长度不应小于3跨，接头宜采用对接扣 件连接，内外两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步同跨内，上下两 个相邻接头应错开一跨，其错开的水平距离不应小于500inin o当水平管采用搭接时，其搭接长度不应小于liii，不少于2个旋转扣 件因定，其固定的间距不应少于400伽，相邻扣件中心至杆端的距离 不应小于150mm。(6) 每根立管的底座向上200iinn处，必须设置纵横向扫地杆，用直 角扣件与立管固定。(三) 高支撑脚手架计算书本计算书是支撑高度在6米的扣件式钢管高支撑架确保安全的计算结果。一)、参数信息：1 脚手架参数橫向间距或排距(m):0. 80

10、；纵距(m):0. 80 ；步距(m):1. 50 ；立杆上端伸出至模板支撑点长度(ni):0. 10 ；脚手架搭设高度(m):6. 00 ；采用的钢管(mm): 048X3. 0 ；扣件连接方式：单扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80 ；板底支撑连接方式：方木支撑；2 荷载参数模板与木板自重(kN/in2): 0.350 ；混凝土与钢筋自重专业资料(kN/m3):25.000 ；楼板浇筑厚度(m):0. 120 ；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2. 000 ；施工均布荷载标准值(kN/m2): 1.000 ；3木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500. 000 ；木方抗弯强度设计值

11、(N/mm2):13. 000 ；木方抗剪强度设计值(N/mm2): 1.300 ；木方的间隔距离(mni):250. 000 ；木方的截面宽度(mm):40. 00 ；木方的截面高度(mm):70. 00 ；模板支架立面图la二)、模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩1和截面抵抗矩W分别为:W=4. 000x7. 000x7. 000/6 = 32. 67 cm3 ；1=4. 000x7. 000x7. 000x7. 000/12 = 114. 33 cm4 ；小山王匸口NiNa/FE方木楞计算简图1 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土板自重(k

12、N/m):ql= 25. 000x0. 250x0. 120 = 0. 750 kN/m ；(2) 模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0. 350x0. 250 = 0. 088 kN/m ；(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):pl = (1.000+2.000)x0.800x0.250 = 0. 600 kN :2 强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 1. 2x(0. 750 + 0. 088) = 1. 005 kN/m ；集中荷载 p = 1.4x0.600=0.840 kN :最大弯距 M =

13、Pl/4 + ql2/8 = 0. 840x0. 800 /4 + 1.005x0.8002/8 = 0. 248 kN. m ；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0. 840/2 + 1.005x0.800/2 =0.822 kN ；截面应力 cj = M / w = 0.248X106/32. 667X103 = 7. 604N/mm2 ；方木的计算强度为7. 604小13.0 N/mm2,满足要求!3 抗剪计算：最大剪力的计算公式如下：Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力：Q = 0.800x1.005/2+0. 840/2

14、= 0.822 kN : 截面抗剪强度计算值T = 3 x822. 000/(2 x40. 000 x70.000) = 0.440 N/mn)2 ；截面抗剪强度设计值T = 1.300 N/mm2 ；方木的抗剪强度为0.440小于1.300，满足要求！4 挠度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠 度和，计算公式如下：均布荷载 q = ql + q2 = 0. 750+0. 088=0. 838 kN/ni ； 集中荷载 p = 0.600 kN ；最大变形 V= 5x0. 838x800. 0004 /(384x9500. OOOx1143333.33) +600. 00

15、0x800. 0003 /( 48x9500. 000x1143333.33)=1. 000 mm ；方木的最大挠度1.000小于800. 000/250,满足要求！三)木方支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.005x0.800 +0.840 = 1.644 kN ；专业资料pppppppppp800 800 800支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩ffl(kN.m)支撑钢管计算变形S(kN.m)1.3381.3382.1172.1170.4733.0193.0191.3751.3/50 306p.3061.951P53.5943

16、.594712.815 2.8150269 P26b1.913 1.913支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax =0.442 kN. in最大变形 Vmax = 0. 853 nun专业姿料经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 = 2. 919 kN ；最大支座力Qmax = 5. 834 kN ；截面应力 cr= 0.442X106/4490.000=98. 474 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 nun,满足要求!四）、扣件抗滑移的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单

17、扣件承载力取值为&00kN，按照扣件抗滑承载力系数0. 80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 5. 834 kN ；R 6. 40 kN ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、模板支架荷载标准值（轴力）：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1 静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架的自重（kN）:NG1 = 0.129x6. 000 = 0. 775 kN ；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A双排架自重标 准值，设计人员可根据情况修改。（2）模板的自重（kN）:NG2 = 0. 350x0. 800x0. 800

18、= 0. 224 kN ；（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）:NG3 = 25. 000x0. 120x0.800x0.800 = 1.920 kN :2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ = （1.000+2. 000 ） x0. 800 x0.800 = 1.920 kN ；3不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.190 kN ；六、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中N 立杆的轴心压力设计值（kN） : N = 6.190 kN； o轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i计

19、算立杆的截面回转半径（cm） :i = 1.59 cm；A立杆净截面面积（cm2） : A = 4. 24 cm2 :W-一-立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3） :W=4. 49 cm3 ； o钢管立杆抗压强度计算值（N/mni2）；f 钢管立杆抗压强度设计值:f =205. 000N/nun2 ；Lo计算长度（m）；如果完全参照扣件式规范，由公式（1）或（2）计算(2)lo = kluh（1） lo = (h+2a)专业姿料kl计算长度附加系数，取值为1.155 ；u -一-计算长度系数，参照扣件式规范表5. 3. 3 ；u = 1. 700 ；a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的

20、长度；a = 0.100 in 公式(1)的计算结果：立杆计算长度 Lo = kluh = 1.155x1. 700x1. 500 = 2. 945 m ；Lo/i = 2945. 250 / 15. 900 = 185.000 ；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 0= 0. 209 ；钢管立杆受压强度计算值；a =6190. 320/(0.209x424. 000)=69. 856 N/inm2 ；立杆稳定性计算o = 69. 856 N/mm2小于f = 205. 000 满足要求！公式(2)的计算结果：立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0. 100x2

21、 = 1. 700 m ；Lo/i = 1700.000 / 15.900 = 107. 000 ；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 0= 0. 537 ；钢管立杆受压强度计算值；a =6190. 320/( 0. 537x424. 000)=27.188 N/nun2 ；立杆稳定性计算a= 27. 188 N/mm2小于f = 205. 000 满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算lo = klk2(h+2a)(3)kl -计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 计算长度附加系数，h+2a = 1.700按照表2取值1.007 ；公式(3)的

22、计算结果：立杆计算长度 Lo = klk2(h+2a) = 1. 243x1. 007x(1.500+0.100x2) = 2.128 in :Lo/i = 2127. 892 / 15. 900 = 134.000 ；由长细比Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0= 0. 376 ；钢管立杆受压强度计算值；。=6190320/(0. 376x424. 000) =38. 829 N/inm2 ；立杆稳定性计算7= 3& 829 N/mm2小于f = 205. 000 满足要求！本计算书是支撑高度在11米的扣件式钢管高支撑架确保安全 的计算结果。一) 、参数信息：1脚手架参数横向间距

23、或排距(m):0. 60 ；纵距(ni):0. 70 ；步距(m): 1. 50 ；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0. 10 ；脚手架搭设高度(m):11.00 ；采用的钢管(mm): 048X3. 0 ；扣件连接方式：单扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80 ；板底支撑连接方式：方木支撐；2荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350 ；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25. 000 ；楼板浇筑厚度(m):0.250 ；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2. 000 ；施工均布荷载标准值(kN/m2): 1.000 ；3木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000 ；木方抗

24、弯强度设计值(N/mm2):13. 000 ；木方抗剪强度设计值(N/mm2): 1.300 ；木方的间隔距离(nmi):200. 000 ；木方的截面宽度(mm):40. 00 ；木方的截面高度(inm):70. 00 ；二）、模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4. 000x7. 000x7. 000/6 = 32. 67 cm3 ；专业资料1=4. 000x7. 000x7. 000x7. 000/12 = 114.33 cm4 ；NiN2(kN):方木楞计算简图1 荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m

25、):ql= 25. 000x0. 200x0. 250 = 1.250 kN/m :(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350x0.200 = 0.070 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载pl 二(1. 000+2. 000)x0. 700x0. 200 = 0.420 kN；2强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 1.2x(1.250 + 0.070) = 1.584 kN/m；集中荷载p = 1.4x0.420=0.588 kN ；最大弯距M = Pl/4 + Q12/8 = 0. 588

26、x0. 700 /4 + 1.584x0. 7002/8 = 0.200kN. in ；专业姿料最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0. 588/2 + 1. 584x0. 700/2 =0. 848 kN ；截面应力 cj = M / w = 0.200X106/32. 667X103 = 6. 120N/mm2 ；方木的计算强度为6.120小13.0 N/mm2,满足要求！3抗剪计算：最大剪力的计算公式如下：Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力：Q = 0.700x1.584/2+0. 588/2 = 0.848 kN :截面抗剪

27、强度计算值T = 3 x848. 400/(2 x40. 000 x70.000) = 0.454 N/mm2 ；截面抗剪强度设计值T = 1.300 N/nuii2 ；方木的抗剪强度为0.454小于1.300，满足要求！4.挠度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：r上十出485；38457均布荷载 q = al + q2 = 1. 250+0. 070=1. 320 kN/m ； 集中荷载 p = 0.420 kN ；最大变形 V= 5x1. 320x700. 0004 7(384x9500. 000x1143333.33) +420. 000x700

28、.0003 /( 48x9500. 000x1143333.33)=0. 656 mm ；方木的最大挠度0.656小于700.000/250,满足要求！三) 木方支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.584x0. 700 +0.588 = 1.697 kN ；支撑钢管计算简图专业资料0.314支撑钢管计算变形图(kN. in)1.2440.4521.2441.6972152151.6970.4E30.45314521.244 1.2412441.697 1.69T.6972.149 2143.149支挥钢管计算剪力03(kN)最大

29、弯矩 Mmax = 0. 272 kN. in ；最大变形 Vmax = 0. 314 inm ；最大支座力Qmax = 5. 543 kN ；截面应力 a= 0.272X106/4490.000=60.488 N/mm2 ；支撑钢管的计算强度小于205.000 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于600.000/150与10 mm,满足要求!四) 扣件抗滑移的计算：按规范表5. 1.7,直角、旅转单扣件承载力取值为&00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的徙转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 5. 543kN ；R 6. 4

30、0 kN ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五) 、模板支架荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架的自重(kN):NG1 = 0.129x6. 000 = 0. 775 kN ；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2) 模板的自重(kN):NG2 = 0. 350x0. 600x0. 700 = 0. 147 kN ；(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN):NG3 = 25. 000x0. 250x0. 600x0. 700 = 2. 625 kN ； 经计算得到，静荷载标准值NG

31、 = NG1+NG2+NG3 = 3. 547 kN ；2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值NQ = (1.000+2. 000 ) x0. 600x0. 700 = 1.260 kN ；3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 6. 020 kN ；六) 、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中N 立杆的轴心压力设计值（kN） : N = 6. 020 kN :g轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径（cm） :i = 1.59cm；A立杆净截面面积（cm2）

32、 : A = 4. 24 cm2 ；W 立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3） :W=4. 49 cm3 ；o钢管立杆抗压强度计算值（N/mni2）；f一一钢管立杆抗压强度设计值:f =205. 000N/iimi2 ；Lo计算长度（in）；如果完全参照扣件式规范，由公式（1）或（2）计算lo = kluh（1）lo = （h+2a）（2）kl 计算长度附加系数，取值为1. 155 ；u = 1. 700 ；u-一-计算长度系数，参照扣件式规范表5. 3.3 ； a -一立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m ；公式（1）的计算结果：立杆计算长度 Lo = kluh

33、= 1.155x1. 700x1. 500 = 2. 945 m ；Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；由长细比Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0= 0. 209 ；钢管立杆受压强度计算值；a=6019. 920/(0. 209x424. 000)=67. 933 N/nun2 ；立杆稳定性计算(J= 67. 933 N/mm2小于f = 205. 000 满足要求！公式(2)的计算结果：立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0. 100x2 = 1. 700 ni ；Lo/i = 1700.000 / 15. 900 = 107.

34、000 ；由长细比Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0= 0. 537 ；钢管立杆受压强度计算值；。=6019920/(0.537x424. 000) =26.439 N/mm2 ；立杆稳定性计算o= 26. 439 N/mm2小于f = 205. 000 满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算lo = klk2(h+2a)(3)kl -计算长度附加系数按照表1取值1.243 ；k2 -计算长度附加系数，h+2a = 1.700按照表2取值1.007 ；公式(3)的计算结果：立杆计算长度 Lo = klk2(h+2a) = 1. 243x1. 007x(1.5

35、00+0.100x2) = 2.128 m :Lo/i = 2127. 892 / 15. 900 = 134. 000 ；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 0= 0. 376 ；钢管立杆受压强度计算值；a=6019. 920/( 0. 376x424. 000) =37. 760 N/iiun2 ；立杆稳定性计算a= 37. 760 N/mm2小于f = 205. 000满足要求！表1複板支架计篦长度附刖系数ki步距 hGr)h0 90.9h1.21.2h1.51.5h2.1kl1.2431.1851. 1S71.163表2複板支架计算长度阳加系数曲H(m) h+2迢4

36、安装各步纵横水平杆并与各立杆扣紧- 接立 杆-加设剪刀撑f按照图纸要求用顶丝将立杆挑至设计标高(顶丝露 出长度不大于1/3)-按照模板施工方案设计铺设模板检查验收符 合脚手架图技术要求-合格(不合格整改再验收)。(三) 、脚手架的拆除脚手架使用完毕后要根据混凝土质量验收规范要求进行拆除，在 脚丰架拆除前要做好以下工作：1、对脚手架进行安全检查，确认不存在安全隐患。如存在影响 拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修理和加固，以确保脚手 架在拆除过程中不发生危险。2、在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严 禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送。3、脚手架在拆除前，

37、应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺 序、方法，物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输人员组 织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。4、严格遵循拆除顺序由上而下，后搭的先拆，先搭的后拆，1）从跨边起先拆顶部扶手与栏杆柱，然后拆脚手板（或水平架） 与扶梯段，再卸下水平杆加固杆和剪刀撑。2）自顶层跨边开始拆卸交叉支撑，同步拆下顶撑连墙杆。3）继续向下同步拆除第二步架与配件。脚手架的自由悬臂高度 不得超过三步，否则应加设临时拉结。4）连续同步往下拆卸。对于连墙杆长水平杆剪刀撑，必须 在脚手架拆卸到相关步距后方可拆除。5）拆除扫地杆及封口杆。6）拆除基座，运走垫板。5、满堂脚手架的拆

38、除不得在垂直方向上同时作业。6、拆除脚手架时，必须进行危险范围评估界定，并将危险范围 区域进行隔离，并在隔离区边界设置明显的禁行标志和围栏，在坠落 范围内应有明显“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证搭、 拆脚手架时无其他人员入内。7、对于拆除脚手架的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊 配合，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络 用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全 运转。8、拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地后面，应及时清专业资料理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格 堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以

39、备日后使用。9、本工程脚手架拆除遇大风、大雨、大雾天气时应停止作业。10 拆除时操作人员要系还安全带，穿软底防滑鞋，扎裹腿。11 脚手架拆除工程中，不中途换人。如必须换人，则应在安全 技术交底中交代清楚。六脚手架质量检查与验收(一) 材质要求1、钢管材质要求(1) 脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管 (GB/T13793)或低压流体输送用焊接钢管 (GB/T3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。(2) 毎根钢管最大质量不应大于25kg，宜采用(t 48x3. 0的钢管。(3) 钢管的尺寸和表面质量应符合以下规定：a新

40、旧钢管尺寸、表面质量和外形应分别符合建筑施工扣 件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 130/2011 )第&11、&1.2 条规定。新钢管的检查应符合下列规定： 应有产品质量合格证。 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标 准金属拉伸试验方法(GB/T 228)的有关规定。 钢管表面应平直光滑，不应由裂缝、结疤、分层、错位、 硬弯、毛刺、压痕和深的划道。 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合建筑施工 扣件式脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011 )表& 1. 5的规定。 钢管必须有防锈漆。b、钢管上严禁打孔。建筑施工扣件式脚手架安全技术规范(JGJ130-2011 )第

41、812条规定，旧钢管的检查应符合下列规定： 表面锈蚀深度应符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规 范(JGJ130 2011)第815序号3的规定。锈蚀 检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根*在每根 锈蚀严重的部位横向割断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使 用。 钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式脚手架安全技术 规范(JGJ 1 3 0 2 01 1 )第815序号4的规定。2扣件材质要求(1) 、扣件式钢管脚手架应采用可燉铸铁制做扣件，其材质 应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 1 5 8 3 1 )规定； 采取其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后 方

42、可使用。(2) 脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧力矩达6 5 kNm时不 得破坏。3、脚手板材质要求(1) 脚手板可采用钢、木 咐材料制作 每块质量不宜大于30kg。(2) 木脚手板采用杉木或松木制作，其材质应符合现行国家标 准木板构设计规范(GB 50005)中II级材质的规定。脚手板厚度 不应小于40nun 5两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。(3) 竹脚手板宜采用由毛竹或楠木制作的竹串片板、竹笆板。(二) 脚手架检查与验收脚手架的检查与验收严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架 安全技术规范(JGJ130-2011 )第8条检查与验收相关条款及建筑 施工安全检查标准(JGJ59-2011 )

43、表3. 0.4-1落地式脚手架检查评 分表中所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单， 并由施工单位主要负责人、安全员、监理工程师签字后，方能交付使 用。七安全与日常维护管理(一)、安全管理要求1、脚手架的搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人 员安全技术考核管理规则(GB 5036)考核合格的专业架子工。上 岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带穿防滑鞋。3、脚手架的构配件质曇与搭设质量，应按安全技术规范进行检 查验收，合格后方准允许使用。4、作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板 支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固

44、定在脚手架上，严禁 悬挂起重设备。5、当有六级及六级以上的大风和雾雨、雪天气，应停止脚手 架的搭设与拆除作业。雪后上架作业应有防滑措施，并扫除积雪。6、脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网 应按有关规定搭设和拆除。7、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：(1) 主节点处的纵 横向水平杆；(2) 连墙杆；(3) 交叉支撑 水平架；(4) 加固栏杆，如剪刀撑、水平加固杆件、扫地杆、封口杆等；(5) 栏杆。8、不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安 全措施，并报主管部门批准。9、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。10、在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防护措施和专人看守。11、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按 现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范(JGJ 46-