模板专项施工方案改定

1、招远市滨海广场工程模板工程专项施工方案编制人：审核人：审批人：中铁十局集团建筑工程有限公司二零一三年四月二十一日工程名称：招远市滨海广场工程施工编制人签字：年 月日单位审核人签字：年 月日审批人签章：年 月日监 理 单 位意见：签 章：年 月日建 设 单 位意见：签 章：年 月日财政局意见：签 章：年 月日目录一 . 编制概况和范围 2二 . 编制目的和编制依据 . 3三. 资源配置保证 3四 . 进度计划 5五. 施工流程 6六 . 施工工艺 6七 . 文明施工 38八 . 安全施工保证措施 39九. 危险源辨识及分析控制（见附表） 41一. 编制概况和范围1.1 工程概况 本工程为山东省招

2、远市滨海广场一二期工程（以下简称本工程），座落于招远市国家级经济开发区内，工程建设地点位于招远市辛庄镇金海路北首。一二期总建筑面积为 24069.84 卅，一期分为A、B、C三个区，建筑面积为11555.62叭其中A-1、A-2区1131.51 m2, A-3区2333.30 叭 B-1、B-2 区 1661.24 m2, B-3 区 1589.06 m2, C-1 区2679.11 m2, C-2区2161.40 m。二期分 为D E、F三个区，建筑面积为 12514.22 m,其中 D区2305.88 m, E区5890.93 m, F区4317.41 m。本工程建筑结构形式为钢筋混凝土结

3、构及型钢钢筋混土结构，结构承台底标高为 -1.800m（-2.8m -3.7m），平台顶标高为12.5m。本工程模板支撑体系根据以上工程特点，采 用扣件式钢管满堂脚手架。建设单位 : 招远市新悦城市投资有限公司监理单位 : 烟台同济建设监理有限公司设计单位 : 中国中建设计集团有限公司施工单位 : 中铁十局集团建筑工程有限公司1.2 编制范围 本方案内容包含：本工程框架柱、框架梁、现浇板等砼现浇构件的模板安装与拆除。1.3 方案介绍（1）本工程模板支撑体系采用扣件式满堂钢管脚手架。（2）本工程脚手架自基础垫层顶面开始搭设,搭设高度较大,需要对脚手架步距及脚 手架纵横距进行加密。（3）本工程支架

4、搭设前先对地基进行处理。为确保地基具有良好的承载力,根据场地 条件,所有架体从垫层顶面标高开始搭设至顶,且需对基底进行人工整平、夯实处理。为保 证脚手架的稳定性，钢管排架立杆下需全部垫 4000*260*50mmW手板。（4） 模板支撑平台脚手架立杆纵横向间距均为0.9m,纵向间距为0.9m,步距为1.8m, 搭设高度比板低15cn 5cm,每根立杆顶部插入钢顶托调节高度方可满足施工需求。（5）由于本工程为型钢混凝土结构，所以浇完垫层就要安装钢柱地脚螺栓，承台只能 先浇筑1000mn高（至钢柱底面标高），然后开始安装钢柱、钢梁，待钢柱、钢梁安装完毕 后方可搭设模板支架，由于钢柱、钢梁安装后才搭

5、设架体，使模板安装、钢筋安装、混凝土浇筑施工难度大而造成降效(6) 按照规范要求设置剪刀撑，保证架体的整体稳定二. 编制目的和编制依据2.1编制目的为确保本工程模板工程施工过程中施工安全和混凝土外观尺寸质量，特编制本专项施工 万案2.2编制依据(1) 招远市滨海广场工程施工合同(2) 招远市滨海广场工程的施工图纸(3) 施工质量验收规范、标准1) 建筑施工脚手架实用手册2) 建筑施工手册(第四版)3) 建筑结构荷载规范GB50009-20014) 建筑施工安全检查标准 JGJ59-995) 混凝土模板用胶合板模板(GB/T17656-2008)6) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1

6、30-20117) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-20088) 建筑施工模板安全技术规范JGJ162- 2008(4) 本工程施工组织设计。(5) 承包方通过现场实地勘察获得的资料。三. 资源配置保证3.1管理人员为保证本工程的顺利实施，我公司安排的现场施工管理人员均具有实际操作经验的人员, 特殊工种经过国家相关职能培训，取得资格证书。管理人员配备和分工序号职务/部门姓名职责1项目经理杨彬全面协调管理。2技术负责人赵茂委负责本项目的施工技术管理工作，组织项目技术管理人员学 习施工方案，在施工生产管理过程中解决施工中的技术冋题， 负责本方案的审核。组织召开质量工作会议、质量事

7、故分析 会议。检查施工方案的执行状况。3安全管理组余爱杰负责现场安全管理工作，对安全管理部检查情况进行汇总， 并定期召开分析会议；组织安全培训教育、脚手架检查。 负责监督安全交底，组织员工进场培训工作。负责安全事故 的上报，组织事故调查分析；负责安全事故的处理，建立事 故处理台账，保存安全档案。监督施工生产中的安全措施执 行情况。对脚手架拾设进行检查。王宪刚负责对作业班组进行安全教育培训工作，对施工现场进行日 常地检查，监督施工生产中的安全措施执行情况。4安全员任永志编制安全用品的采购计划，监督劳保用品的发放和使用；对 施工现场安全和文明施工进行检查。5工程技术组代勇负责施工管理工作。曹正富编

8、制专项施工方案。负责施工管理工作。马学甲施工管理工作。周世亮施工管理工作。6质量管理组周世亮赵容梧负责工程质量验收，参与米购物资的检查验收，监督材料的 使用。负责现场的施工质量检验，对经自检合格的项目及时报验， 负责质量检查和验收记录的形成。7物资设备组董海华组织各种原材料和工具、劳保用品等的采购，负责材料进场 验收和标识工作，负责进场的施工机械设备的登记和调配。李超对进场的材料和工具、劳保用品进行保管、存放和发放工作； 监督施工机械设备的保养和安全使用，对物资仓库进行规范 化管理。3.2计划投入的主要机械设备计划投入的机械设备表序号名称规格型号数量单位用途1塔吊QTZ806台吊装运输2圆盘电

9、锯 400mm4台模板加工3.3计划投入的主要物资计划投入的物资表序号物资名称规格型号数量单位1钢管C 48*33900吨2扣件与钢管配套650000个3模板（胶合板）2440 X 1220X 15mm115000m24木材70X 48mm1800m35疋型圆柱木模4001300 mm9600m6对拉高强螺栓 14 mm160000米7蝴蝶扣、螺帽、步步紧8吨3.4作业人员作业人员配备和分工序号岗位数量单位工作内容1普工30人转运材料2木工160人搭设脚手架、施工通道、临边及洞口防护注：根据工程进展情况和实际需求我公司将及时调整人材机的投入四. 进度计划4.1流水段划分根据工程施工合同要求和总

10、工期目标，本工程各区域间以伸缩缝为基础划分流水段，分为两个区域，在满足甲方工期要求下，两个区域必须同时施工，第一区施工顺序为APA3CM X E3,第二区施工顺序为 B1、BP BIC1 F E1-2。4.2 各流水段进度计划横道图（见附录一）五. 施工流程5.1 基础承台模板安装定位放线f第一阶基础承台模板拼装和定位f 校正加固 f检查验收f 混凝土浇筑f 模板拆除一第二阶基础承台、基础拉梁模板拼装和定位f 校正加固f检查验收f 混凝土浇 筑f模板拆除5.2 框架柱模板安装检查模板平整度 f 侧模板安装就位 f 安装纵横管楞 f钢管锁紧f 支设支撑 f调 整垂直度 f 紧固支撑5.3 梁、现

11、浇板模板安装满堂搭模板支架f向上引侧水平控制点f安装梁底水平杆f安梁底模f安梁侧模f安装梁侧模板钢管楞f现浇板主次龙骨安装f现浇板底模f清扫校正。六 . 施工工艺6.1 材料要求（1）搭设模板支撑架的钢管应采用现行国家标准， 新用的钢管表面应平直光滑， 质量和 钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的有关规定。（2）扣件为可锻铸造扣件，其材质应符合建设部钢管脚手架扣件标准GB1583的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣 件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距

12、离不小 于5mm钢管螺栓拧紧扭力矩达65Nm寸不得破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、 变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。6.1.3 木方、脚手板、模型材料、穿墙对拉螺栓、穿墙螺杆、山型卡等应符合有关验收标准规定。基础、框架柱、框架梁、栏板及现浇板模均采用木胶合板：2440X 1220X 15mm木方：70 x 48mm圆柱采用18伽厚定型木模。模板支撑体系为扣件式钢管满堂脚手架，从承台底面 标高处铺木板开始搭设模板支撑架体。6.2 .柱模板施工（1）模板支设模板表面必须平整清洁、几何尺寸要求准确、拼缝严密、构造简单、拆卸 方便。安装的模板应具有足够的

13、强度、刚度和稳定性，保证结构外形尺寸的精度控制在规范 允许偏差范围内。同时模板的支持坚实可靠，支撑点分部合理。且模板在施工前必须根据工 程实际情况进行必要的验算，验算时除考虑强度、刚度和稳定性外，还需考虑风荷载、雨雪 荷载等不利因素造成的影响。预埋件及预留孔较多，施工时应合理计划，预埋件的平面、里面位置准确、平整度、标 高必须符合设计及规范要求。支撑排架的支设必须在坚实平整的地面上，排架的立杆、横杆 间距根据计算确定，并按规范规定设置剪刀撑。相邻两块模板接缝处出现拼缝不严时需用自 粘式双面泡沫条粘填并压紧。（2）模板安装和验算1）基础承台、拉梁模板施工承台模板本工程承台基础为方形基础，模板采用

14、 15mm厚胶合板配制，侧面横向、竖向采用 48 X 3.0钢管加固；水平面横向、纵向设置14高强对拉螺栓，纵横间距小于 500mm，第一根 对拉螺栓离地间距小于200mm,以保证砼的施工质量，且模板不变形、不破坏。具体做法见 下图：拉梁模板本工程基础拉梁模板采用15mm厚胶合板配制，侧面次楞采用木方（间距 200mm），主楞采用钢管背楞（间距600mm）,主楞设置3道14高强对拉螺栓（间距600mm）,以保证拉梁不变形，确保施工质量。如下图：2）柱子模板施工本工程柱子断面基本为圆形断面，部分为矩形断面。矩形柱截面尺寸有800*800、500*500等，圆形截面柱尺寸最大为1000直径。本工程

15、层高较高，且根据实际情况，考虑到本工程柱 子截面尺寸较大，柱高普遍超高，矩形柱采用15mn厚胶合板配制、圆形柱采用胶合板加工相应直径的圆筒（两个半圆拼合成圆），矩形柱竖向采用木方背楞（尽间距不大于200mm，横向柱箍采用钢管或14高强度对拉螺杆加固楔紧，以保证砼的施工质量，且模板不变形、 不破坏。矩形柱柱箍沿竖向间距不大于500mm圆柱柱箍沿竖向间距见计算书。模板支设示意图:4rj什1JI 1本工程柱模板同框架梁、现浇板一起支设，然后一起浇筑柱、梁、板砼。柱模板验算：a)工程属性新浇混凝土柱名称柱直径D(mm)1000新浇混凝土柱高度（mm）10000柱箍截面类型钢带b）柱箍布置序号柱箍距柱底

16、距离hi （mm）第1道100第2道300第3道500第4道700第5道900第6道1100第7道1300第8道1500第9道1700第10道1900第11道2200第12道2500第13道2800第14道3100第15道3400第16道3700第17道4000第18道4300第19道4600第20道4900第21道5200第22道5600第23道6000第24道6400第25道6800第26道7200第27道7600第28道8000第29道8400第30道8800第31道9200第32道9600第33道10000计算简图:剖面图c )荷载组合混凝土重力密度3 丫 c(kN/m)24新浇混凝土

17、初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系B 11.2混凝土坍落度影响修正系数B 21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总咼度H(m)3新浇混凝土对模板的侧压力标准值Gk(kN/m2)1/2min0.22 丫 ct B 1 B 2V，丫 cH=1/2min0.22 x 24x 4x 1.2 x 1.15 x 2.5,224x 3 = min46.083 , 72 = 46.083kN/m倾倒混凝土时对垂直面模板何载标准值Qk(kN/m)2有效压头咼度h = G丫 c= 46.083/24 = 1.92m承载能力极限状态设计值S ma尸0.9max1.2G4k

18、+1.4Q3k, 1.35 G4k+1.4 xO.7Q3Q = 0.9max1.2 x46.083+1.4 x2,1.35 x 46.083+1.4 x 0.7 x 2 = 57.755kN/m2S min= 0.9 x 1.4Q3k= 0.9 x 1.4 x 2= 2.52kN/m2正常使用极限状态设计值S / max= Gk=46.083kN/m22S / min= 0 kN/md)面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度11(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)37面板弹性模量E(N/mm)10584梁截面宽度取单位宽度即b= 1000mmW = bh2/6 = 1000 X 15

19、2/6 = 37500mmI = bh3/12 = 1000X 153/12=281250mrn强度验算吕5內5疋再再鬲57可 57.57.57.57.57 57 57.57.57.57 7 ；57.757 757.757.757 ?JS.f37 C25.14 0272.52.52kN/ml Ani rllri 11 J Hi C J fTirvlIli J f i fTirv 11 Ti J r i 工 iFi 111 I|Im mH 1 irJr Jr4if I uJnlrUflr12(2(2l22(2C222a30L30(30(30(30(30(30(30f3D(30(30C40D|40

20、0|40C|400|400pOa4niO|JOq|400H 001400140(0验算简图fOO1IIriDCD弯矩图M max= 0.809kN mc = MaJWJ= 0.809 X 106/37500=21.573N/mmw f=37N/mm2满足要求!4i4E4(4UE4f4E4l464G.4G4G4.4G.4G.4G.4G.46 44GJ4&C4G.C4Rr4G.C4Et4G.Cae429.E19 2C9.601kNOIdakMATJ2mi IIQ11111 Jr 111 rnnn fUi r I11i nr i i! 111 if ir irl i L ili rl r 111 r

21、 11 11112T2(2l22(2C2(22030(3030f30(30(30(30(3I30(3(M30MOO|4C0|4 001400挠度验算n(o验算简图变形图v max= 1.314mm v =l/250=400/250=1.6mm满足要求!支座反力计算HE怖岂月b如労討雋詁承载能力极限状态311-9.8. LS.i- .3剪力图12,1-11 -11 .-11 -11 -11.S-11 1-11.38.5r_r. 3jO.t1.R i=12.161kNR 2=10.777kNR 3=11.758kNR 4=11.497kNR 5=11.56kNR 6=11.569kNR 7=11.

22、469kNR 8=11.862kNR 9=10.39kNR i0=14.947kNR ii=17.842kNR i2=17.188kNR i3=17.364kNR i4=17.316kNR i5=17.331kNR i6=17.32kNR i7=17.347kNR i8=17.252kNR i9=17.603kNR 20=16.295kNR 2i=20.57kNR 22=23.682kNR 23=22.946kNR 24=23.145kNR 25=23.085kNR 26=23.128kNR 27=23.016kNR 28=23.42kNR 29=20.783kNR 30=14.65kNR 3

23、i=10.225kNR 32=5.734kNR 33=0.764kNe)柱箍验算钢带宽度B(mm)300钢带厚度t2(mm)10钢带抗拉强度设计值f(N/mm2)215钢带弹性模量E(N/mrr)206000螺栓个数n4螺栓强度等级普4.6级、4.8级螺栓直径M30螺栓抗拉强度设计值f tb(N/mni)170螺栓有效截面积A(mm)561柱箍拉力T=R maxX D/2=23.682 X 1/2=11.841kN柱箍强度2 2c = T/(B Xt 2)=11841/(300 X 10)=3.947N/mmT=11.841kN满足要求!63梁、现浇板模板施工（1）梁、现浇板模板安装梁、现浇板

24、模板支撑系统采用 48X 3.0满堂扣件式钢管脚手架，板下竖向钢管支撑纵横向间距1000 X 1000mm模板采用15mm厚胶合板,架体采用满堂钢管脚手架支撑体系（详见附图一）。板模板支架搭设与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100伽。模板拼装时采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在次楞方木上。主楞采用48X 3.0mm的钢管，其跨度等于支架立杆间距。挂通线将次楞找平。根据标高确定主楞顶面标高，然后架设次楞，铺设模板。梁模板背楞安装（详见附图二），现浇板背楞安装（详见附图三），栏板模板安装（详见附图四

25、）。楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。梁截面大于300mrX 700mm时，应在梁底加设立杆，间距由后面计算得出，本工程模板施 工安全计算，梁截面取800mX 2200mm（2）梁、板验算1） 梁工程属性新浇混凝土梁名称KL800X 2200新浇混凝土梁计算跨度（m）23.2混凝土梁截面尺寸（mnX mm）800X 2200新浇混凝土结构层咼（m）12梁侧楼板厚度（mm）180荷载设计模板及其支架自重标准值2Gk（kN/m ）面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值Gk（kN/m3）24钢筋自重标准值Gk（kN/m3）梁1

26、.5板1.1施工人贝及设备何载标准值Qk当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的何载标准值 Qk(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值3 k(kN/m2)基本风压3 o(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压咼度变化系数卩z0.9风荷载体型系数卩s0.8模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距1 a(mm)500梁两侧立柱间距l b(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距1 a(mm)、1 b(mm)1000、 1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立

27、柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)100设计简图如下:+1Bi! r!iifi5;SsiDiaSii平面图本團葉傭支朋遣仪作註.耳休祥见樂検极设计面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值2f(N/mm )15面板弹性模量E(N/mrr)10000取单位宽度1000mm按四等跨连续梁计算，计算简图如下:IJ 111 H I! I 1 J J 曲J160L L160Lr2334W = bh/6=1000 X 15X 15/6 = 37500mm I = bh/12=10

28、00 X 15X 15X 15/12 = 281250mmq 1 = 0.9max1.2(G 你+ (G2k+Gk) X h)+1.4Q 1k, 1.35(G 1k+(G2k+Gk) X h)+1.4 X 0.7Q1k X b=0.9max1.2 X (0.1+(24+1.5) X 2.2)+1.4 X 2,1.35 X (0.1+(24+1.5) X 2.2)+1.4 X 0.7 X 2 X 1= 70.05kN/mq 1静 = 0.9 X 1.35 X G 1k+(Gk+Gk) X h X b= 0.9 X 1.35 X 0.1+(24+1.5) X 2.2 X 1 =68.28kN/mq

29、 1活 = 0.9 X 1.4 X 0.7 XQ2kX b= 0.9 X 1.4 X 0.7 X 2X 1= 1.76kN/mq 2= (G1k+ (G2k+Gk) X h) X b=0.1+(24+1.5) X2.2 X 1= 56.2kN/ma) 强度验算M max= -0.107q 1 静 L2+0.121q1 活 L2= -0.107 X 68.28 X 0.162+0.121 X 1.76 X 0.16 2= 0.18kN m (r = MUW= 0.18 X 106/37500 = 4.84N/mni f = 15N/mrmb) 挠度验算V max= 0.632qL4/(100EI

30、)=0.632 X 56.2 X 1607(100 X 10000X 281250) = 0.083mmC v=1/400 = 160/400 = 0.4mm满足要求！c) 支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R 1=R=0.393 q 1静I +0.446 q 1 活1=0.393 X 68.28 X 0.16+0.446 X 1.76 X 0.16 = 4.42kNR 2=R=1.143 q 1静I +1.223 q 1 活I=1.143 X 68.28 X 0.16+1.223 X 1.76 X 0.16 = 12.83kNR 3=0.928 q 1 静I +1.142 q 1 活l=

31、0.928 X 68.28 X 0.16+1.142 X 1.76 X 0.16 = 10.46kN 标准值(正常使用极限状态)R 1 =R =0.393 q=0.393 X 56.2 X 0.16 = 3.53kNR 2 =R=1.143 q 21=1.143 X 56.2 X 0.16 = 10.28kNR 3=0.928 q=0.928 X 56.2 X 0.16 = 8.34kN小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)48 X 70小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)15.44小梁抗剪强度设计值t (N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mrr)9350小梁截面抵抗矩W(crr)39

32、.2小梁截面惯性矩I(cm4)137.2为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:J H IU11111 d U I 1 II I I LI II 11 11ill.500 L17r100Iq 1=max4.42+0.9 X 1.35 X (0.3 -0.1) X 0.8/5+0.5 X (2.2 -0.18)+0.9max1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.18)+1.4 X 1, 1.35 X (0.5+(24+1.1) X 0.18)+1.4 X 0.7 X 1 X max0.6 -0.8/2 , (1.2-0.6)-0.8/2/2 X 1, 12.83+0.9 X

33、 1.35 X (0.3 -0.1) X 0.8/5 =12.87kN/mq 2=max3.53+(0.3- 0.1) X 0.8/5+0.5 X (2.2 - 0.18)+(0.5+(24+1.1) X 0.18) X max0.6 -0.8/2 , (1.2-0.6)-0.8/2/2 X 1, 10.28+(0.3- 0.1) X 0.8/5 = 10.31kN/ma) 抗弯验算2 2 2 2M max= max0.107q1l 1 , 0.5q 112 = max0.107 X 12.87 X 0.5 , 0.5 X 12.87 X 0.1 =0.34kN m(r = MWW= 0.34

34、 X 106/39200 = 8.78N/mni f = 15.44N/mni满足要求！b) 抗剪验算V max= max0.607q1l 1, qd 2 = max0.607 X 12.87 X 0.5 , 12.87 X 0.1 = 3.907kNT max= 3VW(2bh 0)=3 X 3.907 X 1000/(2 X 48X 70) = 1.74N/mm t = 1.78N/mm满足要求!c )挠度验算v i = 0.632q2l i4心OOEI) = 0.632 X 10.31 X 5004/(10 OX 9350X 1372000) = 0.32mmC v=l/400 = 50

35、0/400 = 1.25mmv 2= q2l 24/(8EI) = 10.31 X 1004/(8 X 9350X 1372000) = 0.01mmC v = l/400 = 100/400=0.25mm满足要求！d) 支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态R max= max1.143q1l 1, 0.393q 1I 1+qd 2 = max1.143 X 12.87 X 0.5 ,0.393 X 12.87 X 0.5+12.87 X 0.1 = 7.36kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R =艮=3.65kN ,民=7.36kN , R=R =

36、6kN正常使用极限状态R max= max1.143q2| 1, 0.393q2| 1+cfd 2 = max1.143 X 10.31 X 0.5 ,0.393 X 10.31 X 0.5+10.31 X 0.1 = 5.89kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1= R6= 3.14kN , R2= R5= 5.89kN ,R3= R4= 4.79kN主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) 48X3可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mrf)206000主梁抗弯强度设计值2f(N/mm )205主梁抗剪强度设计值t (N/mm)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78

37、主梁截面抵抗矩W(cnr)4.49主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下:1.92kN扶弘 N3kN 3.SkH TB2kNra）抗弯验算主梁弯矩图(kN m)c = MUW= 0.256 X 106/4490 = 57.05N/mn2 f=205N/mm2满足要求！b)抗剪验算4.ei4.SG20.63316303301.1921 182I,234.8S2主梁剪力图(kN)V max= 4.862kN2 2T ma尸 2Vnax/A=2 X 4.862 X 1000/424 = 22.94N/mmW t = 125N/mm满足要求！c)挠度验算主梁变

38、形图(mm)v max= 0.05mm v = l/400 = 400/400 = 1mm满足要求！d）扣件抗滑计算R = maxR,R4 = 1.28kN 8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求! 同理可知，右侧立柱扣件受力 R= 1.28kN 8kN单扣件在扭矩达到4065N- m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!立柱验算钢管类型 48X3立柱截面面积A(mn)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205入=h/i=1800/15.9=113.21 入=150长细比满足要求！查表得，二0.54a

39、) 风荷载计算2 2 2 2M w= 0.9 X 1.4 XW kXlXh/10 = 0.9 X 1.4 X 0.22 X 0.5 X 1.8 /10 = 0.04kN mb) 稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式 5.2.5-14，荷载设计值5有所不同：面板验算q 1 = 0.9 X 1.2 X (0.1+(24+1.5) X 2.2)+0.9 X 1.4 X 2 X 1= 62.96kN/m小梁验算q 1=max3.98+(0.3- 0.1) X 0.8/5+0.9 X 1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.18)+0.9 X 1.4 X 1 X max0.6 -0.8/2

40、，(1.2-0.6)-0.8/2/2 X 1，11.54+(0.3- 0.1) X 0.8/5=11.58kN/m同上四六计算过程，可得：R 1= 1.2kN，F2 = 14.22kN，R= 14.22kN，R= 1.2kN立柱最大受力 Nv= maxR+Ni 1， R?， Rs，R+N*2+Mw/l b=max1.2+0.9 X 1.2 X (0.75+(24+1.1) X 0.18)+0.9 X 1.4 X 1 X (1.2+0.6 -0.8/2)/2 X 1，14.22，14.22，1.2+0.9 X 1.2 X (0.75+(24+1.1) X 0.18)+0.9 X 1.4 X 1

41、X (1.2+1.2 -0.6- 0.8/2)/2 X 1+0.0 4/1.2 = 14.29kNf = N/( A)+MTW= 14287.16/(0.54 X 424)+0.04 X 106/4490 = 70.94N/mni f=2205N/mm满足要求！可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力 N= maxR, R2，电R X 2= 15.72kN15X15/6= 37500mm3, I = bh3/12=1000 *5X15X15/12 = 281250mm4a) 强度验算q1 = 0.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k) h)+1

42、.4Q1k, 1.35(G1k+(G3k+G2k)来)+1.4 0.7Q1k为=0.9max1.2 (0.1+(1.1+24) 0.Q+1.4 2,1.35 (0.1+(1.1+24) 0.送)+1.4 07 送*=8.05kN/mq2 = 0.9 1.2)Gik b=0.9 X.2 0.1 X=0.11kN/m p= 0.9 1.3 Qik=0.9 X.4 2= 2.52kNMmax= maxqil2/8,q2l2/8+pl/4=max8.05 0.2/8, 0.11 0.2/8+2.52 0.2/4= 0.13kN m 尸 M max/W = 0.13 106/37500= 3.37N/m

43、m2h) b=(0.1+(1.1+24) 0.2) 1=5.12kN/mV 5ql4/(384EI) = 5 X5.12 2004/(384 10000 281250)= 0.04mm0.2= 1.65kN/m因此,q1 静=0.9 1.2(G1k+(G3k+G2k) h) b=0.9 X.2 (0.3+(1.1+24) 0.药 0.2= 1.15kN/mq= 0.9 1.4 Q1k b=0.9 X.4 2 0.2 = 0.5kN/mM1 = 0.077qi静L2+0.1q1 活L2 = 0.077 X.15 12+0.1 0.5 12= 0.14kN mq2 = 0.9 1.2 G1k 旳=

44、0.9 X.2 0.3 0.2= 0.06kN/mp= 0.9 1.4 Q1k=0.9 X.4 2= 2.52kN/mM2= 0.077cpL2+0.21pL= 0.077 0.06 12+0.21 2.52 1= 0.53kN mM3= maxq1L12/2, q2L12/2+pL1=max1.65 0.12/2, 0.06 0.12/2+2.52 0.1 = 0.25kN mMmax= maxM 1, M2, M3 = max0.14, 0.53, 0.25 = 0.53kN m尸 Mmax/W = 0.53 106/39200= 13.63N/mm22.53 1000/(2 70 48)

45、= 1.13N/mm2h)为=(0.3+(24+1.1) 0.2 区2= 1.06kN/m跨中 vax= 0.632qL4/(100EI)=0.632 1.06 10004/(100 9350 1372000)= 0.52mm 3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值t (N/mi2)125主梁截面惯性矩Kcm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49a)小梁最大支座反力计算Qik = 0.5kN/m2qi = 0.9max1.2(Gik+ (G3k+G2k)来)+1.4Qik,1.35(Gik+(G3k+G2k) Xi)+1.