单桩承台式塔机基础方案

1、单桩承台式塔机基础方案 塔式起重机基础方案 9 / 9 1、工程概况 本工程自然地基为回填土土质较差， 均为回填土。施工塔吊基础 直接安放在回填土上不能承塔吊受荷载。 本工程采用一根大直径的桩 来承担塔机的荷载， 即单桩承台式基础， 来抵抗塔机的倾覆保持整体 的稳定性。采用人工挖孔桩，风化泥岩为持力层。 2、工艺原理 单桩承台式基础，是承台基础和桩基的联合体，承台支撑塔机， 桩基传递荷载，它们共同起到抵抗塔机的倾覆，保持整体稳定性，和 满足地基承载力的要求。 3、施工工艺流程及操作要点 3.1 施工工艺流程 3.1.1塔机基础的设计计算7塔机基础施工。 3.1.2 塔机基础的设计流程 塔机基础

2、抗倾覆的计算模式7塔机基础的受力最大数值7确定 承台和桩基的设计尺寸7非工作工况时力矩平衡计算7承台配筋计 算7桩基础设计。 3.1.3 塔机基础施工工艺 放线定位7承台基础开挖7人工挖孔桩7桩基和承台基础钢筋 绑扎7预埋塔机地脚螺栓7浇筑基础砼7砼养护。 3.2 操作要点 321塔机基础的抗倾覆设计计算 1、塔机基础抗倾覆的计算模式 单桩承台式深基础抗倾覆的计算模式是以承台基础为主导的抗倾覆 计算方法，计算力臂为承台宽度的一半数值，安全系数取值K=1.8。 2、塔机基础所承受的最大荷载 塔机基础受力最大值由塔吊制造厂提供。本工程采用江西中天机械 有限公司生产的 QTZ80(ZT5610) 型

3、塔吊。塔吊在未采用附着装置 前，基础受力最大数据: 工况 塔机垂直力 G (KN 水平力 F (KN 倾覆力矩 M(KN- m 扭矩 (KN - m) 工作状态 511.2 18.3 1335 269.3 非工作状态 464 73.9 1552 0 3、确定承台和桩基的设计尺寸 1) 承台基础设计尺寸：平面尺寸b为5.0m*5.0m,高度h=1.5m。 2) 桩基础的设计尺寸：直径 D=1.2m 桩深L13m 4、计算非工作工况时的力矩平衡 塔机基础在非工作工况时的倾覆力矩最大，为塔吊最不利受力状 态，进行塔机基础抗倾覆计算。 1): MP二M1+M2+M3 式中：M承台混凝土的平衡力矩, K

4、N- m; M仁b2+b YC b/2=4.52*1.5*25*4.5/2=1708.6 M2-桩基础混凝土的平衡力矩， M2n D2/4 - l - YC R KNm =3.1416*1.52/4*6*25*2=530 M3-塔机垂直力的平衡力矩, M3=G B/2=464*2=928 KN- m 则 MP=1708.6+530+928=3166.6KN m 2)倾覆力矩：M=M顷+M推。 式中：M倾一塔机的倾覆力矩，M倾= 1552 KN- m M推一塔机水平力产生的倾覆力矩, M推二F- h=73.9*1.5=111.85 KN- m 则 M=1552+110.85=1663KN m 3

5、) 抗倾覆复核：MP KM式中K为安全系数，取K=1.8。 MP/M=3166.6/1663=1.904 1.8，塔机基础抗倾覆稳定性满足要求。 5. 承台配筋计算 1. 基础计算 依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力 算。 计算简图 : 基坑外向S然也面 不考虑附着时的基础设计值计算公 式: 基础设计值计算公 式: 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式: 2（月十G） 式中F塔吊作用于基础的竖向力，它包 括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2 X 510.8=612.96kN ; G基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2X (25.0 X BX BX

6、H) =911.25kN; Bc基础底面的宽度，取Bc=4.50m; W基础底面的抵抗矩， W=0.118BX BcX Bc=10.75m3; M倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距, M=1552 KN- m a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离 (m), 按下式计算: a=4.50/2-1152/(612.96+911.25)=1.494m。 经过计算得到： 无附着的最大压力设计值 P max=(612.96+911.25)/4.502+1552/10.75=219.64k Pa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(612.96+911.25)/4.502-882.00/10.7

7、5=69.102k Pa 有附着的压力设计值 P=(612.96+911.25)/4.502 =75.27kPa 偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2X (612.96+911.25)/(3 X 4.50 X 1.78)=126.859kPa GB 地基基础承载力计算 地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范 50007-2002 第 523 条。 计算公式如下： X 十和- 3） +加阳（八 0.5） 其中fa 修正后的地基承载力特征值（kN/m2）； fak 地基承载力特征值，素填土取 100.00kN/m2;（地质报 告） 基础宽度地基承载力修正系数，取 0.00 ； 7d基础

8、埋深地基承载力修正系数，取 1.00 ； 广基础底面以下土的重度，取 20.00kN/m3; Y基础底面以上土的重度，取 20.00kN/m3; b基础底面宽度，取4.5m; d基础埋深度，取1.5m。 解得地基承载力设计值 fa=120.00kPa 实际计算取的地基承载力设计值为:fa=120.00k Pa受冲切承载力 验算 依据建筑地基基础设计规范 GB 50007-2002第8.2.7条。 验算公式如下: tin%鼻凤 式中hp受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.96 ； ft混凝土轴心抗拉强度设计值，取ft=1.57kPa ; am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度 am二1.60

9、+(1.60 +2 X 1.50)/2=3.2m ; h0承台的有效高度, 取 h0=1.45m; Pj最大压力设计值, 取 Pj=219.64kPa ; Fl 实际冲切承载力: Fl=219.64 X (4.50+4.20) X 0.15/2=143.315kN。 允许冲切力: 0.7 X 0.96 X 1.57 X 3200X 1450=4895385.60N=4895.386kN 实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求 2、承台配筋计算 依据建筑地基基础设计规范 GB 50007-2002第8.2.7条。 1).抗弯计算，计算公式如下： 式中a1 塔身至基底边缘的距离，取 a1

10、=1.45m ; a塔身的截面边长尺寸 P塔身处的基底反力： P二219.64X (3 X 1.60-1.45)/(3 X 1.60)=151.48kPa ; a截面1-1在基底的投影长度，取a=1.60m。 经过计算得 M=1.452X (2 X 4.50+1.60) X (219.64+75.27-2 X 3166.6/4.502)+(219.64-75.27) X 4.50/12 =146.96kN.m。 2).配筋面积计算，公式如下: 依据建筑地基基础设计规范 GB 50007-2002第7.2条。 式中a1 系数，当混凝土强度不超过 C50时，1取为1.0 fc 混凝土抗压强度设计值

11、; ho承台的计算高度。 经过计算得 S=146.96 X 106 /(1.00 X 16.70 X 4.50 X 103 X 14502 )=0.001 S=1-(1-2 X 0.001)0.5 =0.001 ys=1-0.001/2=0.999 As=146.96 X 106 /(0.999 X 1450X 210.00)=483.1mm2。 由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:3221mm2 故取 As=3221mm2。 采用m级钢，承台基础上部配置 18200双向钢筋 As=5852.8mm2,下部配置1420（双向钢 筋 As=3540.57mm2。 5.2.3 桩基础设计 桩基础直径为 1.5m， 长6m桩基础承受的垂直力 N=F+( M 倾+F- h) - b/2+b2 h - YC+n D2/4 - l YC =464+(1552+73.9*1.5) -4.5/2+4.52*1.5*25 +3.1416*1.52/4*6*25 =2227.5KN。 桩底传给基岩的抗压强度： fa=N - S