钢管脚手架计算与安拆方案

1、脚手架安拆 施 工 方 案 XX工程公司 年月日 编制说明 一、编制依据 1、XX设il研究总院提供地施工图及有关图纸会审记录. 2、国家现行地种施工及验收规范、技术规程与质量检验评定标准. 3、已经监理工程师审核地粋街10#地块改建工程施工组织设计. 第一章工程概况 本工程位于XX市林区，北邻杯路，南邻珂桥，东侧与*街左号地块相邻. 建设用地面积为23266.00m2,由11幢1620层高层建筑组成，总建筑而积为94502.59 m2,其中地下室而积为10806.54 m2. 建筑高度:50.050 m -65.050 m. 建筑层高：地下一层：机动车库及设备用房4.80 m,非机动车库4.

2、20 m； 一层4.50 m；二 层4.80 m：三层4.50 m；四层以上3.00 m. 根据建筑物平而布置及高度、现场施工条件和施工进度及结构层不 同变化地特点，采用搭设落地式钢管脚手架及普通槽钢悬挑式脚手架相 结合采用施工塔吊、人货电梯和悬挑装拆式卸料钢平台作为垂直运输 地卸料平台. 第二章脚手架地安装及拆除 第一节外脚手架搭设要求 一、材料要求：钢管采用48 mm、壁厚3.5 mm地热扎钢管钢管不得严重锈蚀、弯曲、变 形，并刷油漆做防腐处理，扣件采用标准型地回转扣件、宜角扣和对接，不得采用严重锈蚀或 螺纹已被咬口地扣件型钢采用14B#普通槽钢，并做防腐处理. 二、搭设要求：根据本工程特

3、点高层13层总体均采用落地式钢管脚手架.栓硬地坪基础， 轴线以外地脚手架外立杆外侧50 cm处设置截而不小于深20 cm,宽40 cm地排水沟，立杆横方向 距离为1.8m,里立杆离墙M 25 cm,立杆排距为lm,步距1.8m,落地立杆垂直稳放在20 cmx20 cm厚5 cm地木桁或磴预制块上，设纵横相连地扫地杆.里外两根大横杆设在立杆内侧，小横杆中 间设二根搁栅在架体地边缘及转角lm范围内和水平每6m以内，垂直一个楼层，设刚性拉结 点，拉结件采用48钢管预埋于梁上，再用钢管扣件连结脚手板满铺.四角绑扎外立杆内侧脚 手板上30 cm设踢脚杆，踢脚杆下部采用黄黑相间地踢脚板.1.2m髙处设防护

4、栏杆，防护栏杆内 侧采用密目式安全网封闭剪刀撑从转角处开始由下而上水平6m以内设一组，左右连续设置， 杆件设在外立杆与小横杆交叉点上，与地而成45。60。角，剪刀撑从第一组开始，每组左侧第 一根落地杆件用6 cm长钢管，右侧第一根落地杆用4m长钢管，每组相同设宜，搭接点用d三只 回转扣，搭接长度不少于lm. 四二十层，搭设悬挑式脚手架，立杆间距1.5m,排距1.0m,里外二根大横杆设在立杆内侧, 小横杆中间设二根搁栅,里立杆离墙而20 on步距1.8m每隔四个楼层或五个楼层悬挑一次（计算 书中按五个楼层计算），设3m长16#槽钢悬挑梁（伸出墙而1.4m）每1.5m设一组，悬挑梁扣 在二个16预

5、埋钢筋内再压上铁脚压板，用两颗螺丝拧紧（搭设方法见悬挑式脚手架图），阳 台处采用3.5m长槽钢，阳台转角处设5.5m长16A#槽钢悬挑梁（挑出楼板梁3m）.在建筑物转 角处及阳台转角采用直径为14z地钢幺幺绳向上斜拉，钢丝绳与墙而夹角不小于60。角，部分槽钢 达不到要求者（楼梯间侧）也用钢丝绳向上斜拉，悬挑梁踢脚杆、防护栏杆、脚手板、密目式安全 网、拉结点剪刀撑设程及挡脚板同落地式钢管脚手架相同悬挑式脚手架与建筑物间距大于20cm 处，铺设站人板.遇到临边，也应设置相应地防护屋顶构筑物部分在屋而上搭设落地式脚手架. 第二节内脚手架及砖架搭设 当层高大于3.6m时，搭设内满堂脚手架，脚手架地所有

6、立杆间距均不得大于2m,纵横杆 在地而30上设一道，以上每隔1.5设一道（根据实际调整），操作层地搁栅间距不得大于40 cm, 满铺脚手板，用14号铅丝四角扎牢，在纵横方向每隔一排设斜撑（方向交替设置）与地面夹角 为4 5。60。角. 砖砌架采用将钢管放在钢筋凳上地搭设方法，钢管与钢筋凳用铅丝扎牢，钢管间距不得大 于40 cm,上满铺脚手板，用铅丝四角扎牢. 第三节通道口防护及栏杆防护 （根据实际情况改编） 一、在通道口，施工电梯口等处均搭设防护棚，棚宽大于道口，两端各长出lm,垂宜高度 大于2.5m,棚顶采用脚手板铺设二层,二层间距大于30 on. 二、砂浆机、拌和机搭设简易操作防护棚. 三

7、、底层非进入建筑通道口地地方采取禁止出入（通行）措施和设置禁行标志. 四、在基坑支护时，基坑顶设l2m髙防护栏杆，楼梯间及洞口周边均设防护栏杆并挂好安全 网. 五、各类防护棚要有单独地支撑体系，牢固可靠安全. 第四节脚手架搭设质量及验收规立 一、脚手架验收标准 1、节点地连接可靠，其中扣件地拧紧程度应控制在扭力矩达到40-60N.ni 2、脚手架立杆垂直度偏差应1/300,且应同时控制其最大垂直偏差值：不大于50 mm. 3、纵向钢立杆地水平偏差应1/250,且全架长地水平偏差值不大于50 mm. 4、第层满铺脚手板，安全防护措施等应符合规范规左. 二、脚手架地验收和日常检查按以下规立进行，检

8、查合格后，方允许投入使用或继续使用. 1、搭设完毕后： 2、连续使用达到六个月： 3、施工中途停止作业超过15天，在重新使用前； 4、在遭受無风、大雨、大雪、地箴等强力因素作用之后： 5、在使用过程中发现有显箸变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在地情况时. 第五节脚手架地使用规泄 一、作业层每lm2架面上实用地施工荷载（人员、材料和机具数量）不得超过以下规泄 值： 施工荷载（作业层上人员、器具、材料地重量）地标准值，装修脚手架取2kN/m2. 二、在外脚手架上不得堆放建筑材料及建筑垃圾. 三、严禁上架人员在架面上奔跑或退行. 四、作业人员在架上地最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁 止

9、在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度. 五、作业中，禁I上随意拆除脚手架地基本构架杆件，整体性杆件，连接紧固件和连墙件.确 因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应地弥补描施，并在作业完成后及 时予以恢复. 六、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人地安全，避免发生碰撞闪失和落物， 严禁在架上戏闹和坐在栏杆等不安全处休息. 七、人员上下脚手架必须走设安全防护地出入通（梯）道，严禁攀登脚手架上下. 八、每班工人上架作业时，应先检查有无影响安全地问题存在，在排除和解决后，方可开 始作业，在作业中发现有不安全地情况和迹象时，应立即停止作业进行检查. 九、每步脚手架完成之后，必

10、须将架上剩余材料物品移至上（下） 步或室内. 第六节脚手架地拆除 一、应有施工负责人召集技术、安全员、班组对脚手架整体进行仔细检査后确圧方案，才 允许拆除. 二、要设巻警戒区和警示标志（作业区）禁止外作业人员进入，地而应设警戒线、监护人 员. 三、严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭先拆先搭后拆要一步一步 依次进行，不准上下层同时作业. 四、服从统一指挥，上下呼应. 五、拆下地材料须用绳索和滑车往下传递或斜道往下运，不得乱扔乱抛，并分类堆放在指 定地地点. 六、在拆除地过程中，最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待淸楚，以免 发生事故. 第三章脚手架计算书 第一节 悬挑式扣件钢管脚手架计

11、算书 钢管脚手架地计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）. 计算地脚手架为双排脚手架，搭设高度为15.0M,立杆采用单立管. 搭设尺寸为：立杆地纵距1.50M,立杆地横距LOOM,立杆地步距1.80M. 采用地钢管类型为048x3.5. 施工均布荷载为2.0kN/m2,同时施工2层，脚手板共铺设8层. 悬挑水平钢梁采用16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.40M,建筑物内锚固段长度 1.60M. 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结. 一、大横杆地计算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆地上面. 按照大横杆上而

12、地脚手板和活荷载作为均布荷载汁算大横杆地最大弯矩和变形. 1均布荷载值计算 大横杆地自重标准值Pl=0.038kN/m 脚手板地荷载标准值P2=0.150 x 1 .OOO/3=O.O5OkN/m 活荷载标准值 Q=2.000 x 1,000/3=0.667kN/m 静荷载地计算值 q 1=1.2x0.038+1.2x0.050=0.106kN/m 活荷载地计算值 q2= 1.4x0.667=0.933kN/m 0的的 山丄l屮丄1丄1丄1皿fmrq _tt 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) $如 川丄1川丄1丄口山丄|丄口丄亠_d _t一t 大横杆汁算荷载组合简图(支座最

13、大弯矩) 2抗弯强度il算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下： 岡血=0.08/2+0.102 跨中最大弯矩为 Ml =(0.08x0.106+0.1 OxO.933)x 1.5002=0.229kN.m 支座最大弯矩计算公式如下： 2mffi=-0-W2-0.1172 支座最大弯矩为 M2=-(00 x0.106+017x0.933 )x 1.5002=-0.270kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩地最大值进行强度验算： a=0.270 x 106/5080.0=53.065N/mm2大横杆地计算强度小于2050N/mm2,满足要求! 3挠度计算 最大

14、挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地挠度 计算公式如下: 静荷载标准值 q l=O.O38+O.O5O=O.O88kN/m 活荷载标准值q2=0.667kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下地最大挠度 V=(0.677x0.088+0.990 x0.667)x 1500.04/(100 x2.06x105x121900.0)= 1.451mm 大横杆地最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆地计算： 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆地上面. 用大横杆支座地最大反力讣算值，在最不利荷载布置下il算小横杆地最大弯矩和变形. 1荷载值计算 大横杆地自重标准值P

15、l=O.O38x 1.5OO=O.O58kN 脚手板地荷载标准值 P2=0.150 x 1.000 x 1.5OO/3=O.O75kN 活荷载标准值 Q=2.000 xl.000 x1.500/3= l.OOOkN 荷载地计算值 P= 1.2x0.058+1.2x0.075+ 1.4x 1.000= 1.559kN 小横杆计算简图 2 抗弯强度讣算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地汁算值最不利分配地弯矩和 均布荷载最大弯矩讣算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 财 Pm: M=(1.2xO.O38)x 1.0002/8+1.559x 1.000/3=0.525kN.m e052

16、5x 106/5080.0= 103.438N/mm2 小横杆地计算强度小于2050N/mm2,满足要求！ 3挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地计算值最不利分配地挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 5护 3845/ 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起地最大挠度 V1 =5.OxO.O38x 1000.004/(384x2.060 x 105x121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值 P=O.O58+O.O75+1.000= 1.133kN 集中荷载标准值最不利分配引起地最大挠度 V2= 1132.600X 1000.0 x(3x 1000.0

17、2-4x 1000.02/9)/(72x2.06x 105x121900.0)= 1.601 mm 最大挠度和 V=V1+V2= 1.621mm 小横杆地最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力地计算： 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件地抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): RRc .其中RcII件抗滑承载力设计值，取8.0kN： R纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值； 1荷载值计算 横杆地自重标准值P1 =0.038x 1OOO=OO38kN 脚手板地荷载标准值 P2=0.150 x 1.000 x 1.500/2=0.113kN 活荷载标准值

18、Q=2.000 x 1.000 x1.500/2= 1.500kN 荷载地计算值 R= 1.2x0.038+1.2x0.113+1.4x1.500=2.281 kN 单扣件抗滑承载力地设计计算满足要求！ 当直角扣件地拧紧力矩达40-65N.m时,实验表明:单扣件在12kN地荷载下会滑动贞抗滑承载 力可取8.0kN： 双扣件在20kN地荷载下会滑动，英抗滑承载力可取12.0RN： 四、脚手架荷载标准值： 作用于脚手架地荷载包括静荷载、活荷载和风荷载. 静荷载标准值包括以下内容： (1 )每卜1立杆承受地结构自重标准值(kN/rn)：本例为0.1248 NG1 =0.125x15.000=1.87

19、2kN 脚手板地自重标准值(kN/m2)：本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150 x8x 1.500 x( 1.000+0.200)/2= 1.080kN (3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.150 x 1.500 x8/2=0.900kN (4) 吊挂地安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)： 0.005 NG4 = 0.005x 1.500 x 15.000=0.112kN 经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.964RN. 活荷载为施工荷载标准值产生地轴

20、向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和地1/2取 值. 经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.000 x2x 1.500 x 1.000/2=3.000kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中W0基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)地规左采用： W0 = 0.600 Uz风荷载髙度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)地规泄采用：Uz =0.740 Us风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7x0.600 x0.740 x1.200 = 0.373kN/m2. 考虑风荷载时，立杆地轴向压力设计值

21、计算公式 N= 1.2NG +0.85x1.4NQ 风荷载设计值产生地立杆段弯矩Mwn-算公式 MW = 0.85xl.4WkIah2/10 其中Wk风荷载基本风压标准值（kN/m2）； la立杆地纵距（m）； h立杆地步距（m）. 五、立杆地稳左性计算： 1 不考虑风荷载时，立杆地稳左性讣算 其中N立杆地轴心压力设计值，N=8.96kN： 0轴心受压立杆地稳定系数，由长细比10/i地结果査表得到0.19： i计算立杆地截而回转半径，i=1.58cm： 10 计算长度（m）,由公式10 = kuh确10=3.12m： k计算长度附加系数，取1.155； u汁算长度系数，由脚手架地髙度确左，11

22、=1.50； A立杆净截面而积，A=4.89cm2： W立杆净截面模量（抵抗矩）.W=5.08cm3； 口钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）：经计算得到匚=98.60 f钢管立杆抗压强度设讣值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆地稳定性计算口 f,满足要求！ 2.考虑风荷载时，立杆地稳立性计算 其中N 立杆地轴心压力设il值，N=8.33kN； 0轴心受压立杆地稳泄系数，由长细比10/i地结果查表得到0.19： i讣算立杆地截而回转半径，i=1.58cm： 10计算长度（m）,由公式10 = kuh确定，10=32m； k汁算长度附加系数，取1.155； u计算长度系数，

23、由脚手架地高度确泄；u=1.50 W立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.O8cm3； MW讣算立杆段由风荷载设计值产生地弯矩，MW = 0.216kN.m： 匚钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)：经计算得到口 = 134.13 f钢笛立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2： 考虑风荷载时，立杆地稳左性计算d NL连墙件地设计讣算满足要求！ 七、悬挑梁地受力计算： 悬挑脚手架按照带悬臂地单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N地作用，里端B为与楼板地锚固点，A为墙支点. 悬臂单跨梁讣算简图 支座反力计算公式 出W2 + W】）+号（1 +疔 屁=切（対曲+乡（1-疋） 支座弯矩计算公式 胚

24、卫=_时（輕严） C点最大挠度计算公式 2 2 2 ” NmJ “ 八 Nm I 。、 戚 或“2、？、 % .盘（f裁（处議即十*+汩 其中 k = ni/l,kl = ml/l.k2 = m2/l. 本工程算例中，m = 1400mm, 1 = 1600mm, ml = 200mm, m2 = 1200mm： 水平支撑梁地截面惯性矩I = 866.20cm4,截而模量（抵抗矩）W = 108.30cm3. 受脚手架作用集中强度讣算荷载N=l.2x3.96+1.4x3.00=8.96kN 水平钢梁自重强度计算荷载q= 1.2x21.95x0.0001 x7.85x 10=0.21 kN/m

25、k= 1.40/1.60=0.88 kI=0.20/1.60=0.13 k2=l.20/1.60=0.75 代入公式，经过计算得到 支座反力RA=26.334kN 支座反力RB=-7.799kN 最大弯矩 MA=12.743kN.m 抗弯计算强度 f= 12.743x 106/（ 1.05x 108300.0）= 112.061 N/mm2 水平支撑梁地抗弯计算强度小于205.0N/mm2.满足要求！ 受脚手架作用集中计算荷载N=3.96+3.00=6.96kN 水平钢梁自重计算荷载 q=21.95x0.0001x7.85x10=0.17kN/m 最大挠度Vmax=5.433mm 按照钢结构设

26、讣规范（GB50017-2003）附录A结构变形规泄，受弯构件地跨度对悬臂梁为 悬伸长度地两倍,即2800.0mm 水平支撑梁地最大挠度小于2800.0/400满足要求! 八、悬挑梁地整体稳左性计算： 水平钢梁采用16a号槽钢U 口水平，计算公式如下 / 其中0b均匀弯曲地受弯构件整体稳左系数按照下式计算: ,570 235 经过计算得到 b=570 x 10.0 x63.0 x235/(2400.0 x 160.0 x235.0)=0.94 由于0b大于0.6,按照&钢结构设汁规范(GB50017-2003)附录B体值用0W查表得到其值为 0.754 经过计算得到强度12.74x106/(0

27、.754x108300.00)=156.0 lN/n】m2： 水平钢梁地稳左性汁算口 几满足要求！ 九、锚固段与楼板连接地计算： 1. 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点地拉环受力R=7.799kN 水平钢梁与楼板压点地拉环强度计算公式为 英中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截而计算，按照混凝上结构设计规范 10.9.8f = 50N/mm2： 所需要地水平钢梁与楼板压点地拉环最小直径D=7799x4/(3.1416x50 x2)l/2=10mm 水平钢梁与楼板压点地拉环一左要压在楼板下层钢筋下而，并要保证两侧30cm以上搭接长度. 2. 水平钢梁

28、与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度讣算如下： 锚固深度汁算公式 加皿 英中N锚固力，即作用于楼板螺栓地轴向拉力，N = 7.80kN： d楼板螺栓地直径，d = 20mm； fb楼板螺栓与混凝上地容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2： h楼板螺栓在混凝上楼板内地锚固深度，经过汁算得到h要大于 7798.96/(3.1416x20 x1.5)=82.7mm. 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝上局部承压计算如下： 混凝上局部承压地螺栓拉力要满足公式 英中N锚固力，即作用于楼板螺栓地轴向拉力，N = 7.80kN： d 楼板螺栓地直径，d = 20mm； b楼板内地螺栓锚板边长，b

29、=5d= 100mm； fee混凝上地局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.31N/mm2： 经过计算得到公式右边等于109.5kN 楼板混凝上局部承压汁算满足要求！ 第二节落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架地计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001). 计算地脚手架为双排脚手架，搭设髙度为14.5M,立杆采用单立管. 搭设尺寸为：立杆地纵距1.80M,立杆地横距LOOM,立杆地步距1.80M. 采用地钢管类型为048x3.5 . 施工均布荷载为2.0kN/m2,同时施工2层，脚手板共铺设8层. 一、大横杆地计算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计

30、算，大横杆在小横杆地上面. 按照大横杆上而地脚手板和活荷载作为均布荷载讣算大横杆地最大弯矩和变形. 1 均布荷载值计算 大横杆地自重标准值Pl=O.O38kN/m 脚手板地荷载标准值P2=0.150 x 1.000/3=0.050kN/m 活荷载标准值 Q=2.000 x 1.000/3=0.667kN/m 静荷载地计算值 q 1=1.2x0.038+1.2x0.050=0.106kN/m 活荷载地计算值 q2=1.4x0.667=0.933kN/m 坍如 1川丄1川丄1丄.口anzq tr一t 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) $如 fraWEWnnj山丄理丄亠_a 1t

31、r 大横杆汁算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下： 心79跖尸+a如尸 跨中最大弯矩为 M1 =(0.08x0.106+0.10 x0.933)x 1.8002=0.330kN.m 支座最大弯矩计算公式如下： =-0.10-0.1172 支座最大弯矩为 M2=-(0.10 x0.106+0.117xO.933)x 1.8OO2=-O.388kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩地最大值进行强度验算： o-=0.388x 106/5080.0=76.413N/mm2 大横杆地计算强度小于205.0N/mm2,满足要求

32、！ 3. 挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地挠度 计算公式如下： % =0.677 空- + 0.990 电一 1005/1005/ 静荷载标准值 q l=O.O38+O.O5O=O.O88kN/m 活荷载标准值q2=0.667kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下地最大挠度 V=(0.677x0.088+0.990 x0.667)x 1800.04/( 100 x2.06x 105x121900.0)=3.009mm 大横杆地最大挠度小于1800.0/150与10mm 满足要求！ 二、小横杆地计算： 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆地上而. 用大横杆支座地最大反

33、力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆地最大弯矩和变形. 1 荷载值计算 大横杆地自重标准值Pl=O.O38x 1.800=0.069kN 脚手板地荷载标准值 P2=0.150 x l.OOOx 1.800/3=0.090kN 活荷载标准值 Q=2.000 x 1,000 x 1.800/3= 1.200kN 荷载地计算值 P= 1.2x0.069+1.2x0.090+1.4x 1.200= 1.871 kN 小横杆汁算简图 2 抗弯强度讣算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地汁算值最不利分配地弯矩和 均布荷载最大弯矩讣算公式如下: 集中荷载最大弯矩讣算公式如下: M=(1.2x0.03

34、8)x 1.0002/8+ 1.871xl.000/3=0.629kN.m o-=0.629x 106/5080.0= 123.899N/mm2 小横杆地计算强度小于205.0N/mm2.满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载地讣算值最不利分配地挠度和 均布荷载最大挠度汁算公式如下： 54 3845/ 集中荷载最大挠度讣算公式如下: P咬一4厂妙） 小横杆自重均布荷载引起地最大挠度 V1 =5.OxO.O38x 1000.004/(384x2.060 x 105x121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值 P=0.069+0.090+l .200= 1.35

35、9kN 集中荷载标准值最不利分配引起地最大挠度 V2= 1359.120 x 1000.0 x(3x 1000.02-4x 1000.02/9)/(72x2.06x 105x121900.0)= 1.921 mm 最大挠度和 V=V1+V2= 1.941 mm 小横杆地最大挠度小于1000.0/150与10mm.满足要求！ 三、扣件抗滑力地计算： 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件地抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）: RRc 英中Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值 1. 荷载值讣算 横杆地自重标准值Pl=0.038xl.00O=0.0

36、38kN 脚手板地荷载标准值P2=0.150 xl.OOOx 1.800/2=035kN 活荷载标准值 Q=2.000 x 1.000 x 1.800/2= 1.800kN 荷载地计算值 R= 1.2x0.038+1.2x0.135+ 1.4x 1.800=2.728kN 单扣件抗滑承载力地设计汁算满足要求！ 当直角扣件地拧紧力矩达40-65N.m时,实验表明:单扣件在12kN地荷载下会滑动，其抗滑承载力可 取&OkN； 双扣件在20kN地荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN. 四、脚手架荷载标准值： 作用于脚手架地荷载包括静荷载、活荷载和风荷载. 静荷载标准值包括以下内容: (1)每M

37、立杆承受地结构自重标准值(kN/rn)：本例为0.1337 NG1 =0.134xl4.500=1.939kN 脚手板地自重标准值(kN/m2)：本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150 x8x 1.800 x( 1.000+0.250)/2= 1.350RN (3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.150 x1.800 x8/2= 1.080RN (4) 吊挂地安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)： 0.005 NG4 = 0.005x 1.800 x14.500=0.130kN 经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.499kN. 活荷载为施工荷载标准值产生地轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和地1/2取值. 经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.000 x2x 1.800 x 1.000/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式讣算 英中W0基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)地规左采用：W0