《煤炭洗选工程设计规范条文说明》

1、(GB300mm 特大块来煤时，应设置大块物料处理设施” 受煤坑、浅受煤槽上只要求“设置可靠的”调车、卸车设施。采用何种调车、卸车设施是设计 解决的问题。 3.1.2 由于选煤厂建设投资主体的改变，本条在原煤炭工业选煤厂设计规范基础上，取消了采用 标准轨距翻车机时对厂型的限制。 3.2 原煤储存 3.2.1 原煤炭工业选煤厂设计规范中规定： “当入选煤层多，煤质变化大时，可设混煤场” ，原意 是实现原煤的均质化，提高分选效率。但混煤场、原煤均质化储煤场、原煤配煤仓都可以实现原煤 均质化，应由设计选定。原规范有限定为混煤场之嫌，故略作修改。 3.2.2 本条修订的中心点是将选煤厂原煤储煤设施和产

2、品煤储存设施容量统筹考虑， 其总容量规定为 37 天选煤厂设计生产能力。 设置原煤及产品煤储存设施的目的，是调节选煤厂生产与原料煤供应、产品运输、产品市场之 间的不均衡性，使选煤厂能够正常生产。选前储煤和选后储煤都能不同程度地达到此目的。可以多 储原煤，也可多储产品，因地制宜。 3.2.3 在线原煤储存仓（即中间原煤仓）原煤炭工业选煤厂设计规范为 814 小时的有效容量， 根据实际情况，其有效容量为一个班的设计处理量即可满足调节选煤厂入选量均衡的要求，因此， 本规范将在线原煤储存仓（中间原煤仓）的容量改为“不小于8h 设计能力” 。由于当大容量原煤储 存设施为在线设计时，储存设施本身即可起到缓

3、冲作用，无须设置在线原煤储存仓，因此，增加了 “当大容量原煤储存设施为旁路设计时”的前提条件。 3.2.4 环境保护的需要。 4 筛分、除杂与破碎 4.1 筛分 4.1.1 预先筛分、 准备筛分及最终筛分的粒度和效率可根据相关因素综合选取。 有时可适当降低预先 筛分和准备筛分的效率要求，以减少筛分设备的面积和台数，使设计整体更趋合理。 4.1.2 筛分机的筛分效率、处理能力受入筛物料的性质（水分、粒度组成、泥化物料含量等） 、筛分 机的运动特性及结构形式、操作因素等方面的影响。因此，设备选型时尽可能采用类似的生产数据。 表 4.1.2 的指标基于以下原因修订： 1 生产实践证明原煤炭工业选煤厂

4、设计规范中 50mm 以上筛孔的处理能力是比较合理的， 其筛分效率大于 85%； 50mm 及其以下筛孔的处理能力偏大，应适当降低。 2 结合 4.1.1 的条文，增加了筛分效率大于 60% 的指标供选择。若设计可降低筛分效率要求 2025%，则筛分设备的处理能力可提高2030% ，需要的筛分设备面积和台数将相应减少。 3 倾斜式直线振动筛主要有香蕉筛、 博后筛等。 香蕉筛、 博后筛在 256mm 原煤分级方面应用 效果较好。当 256mm 原煤干法分级时，香蕉筛、博后筛的处理能力相当于水平筛的 1.52 倍；香 蕉筛在 1.50.5mm 湿法分级时的处理能力相当于水平筛的 1.21.4 倍。

5、 从表 4.1.2 开始，本规范各表中所列指标都是生产实际经验的数理统计结果，可供设计参考。但 由于选煤工艺设备种类、型号、生产厂家繁多，新设备也不断问世，所以本 规范在规定了设备技术 指标的同时，还增加了“或采用厂家提供的保证值”的条款。 值得指出的是，厂家提供的保证值虽然在订货合同上具 有约束力，但不能免除设计的责任 。因 此设计者应当综合考虑有关的具体使用条件，慎重采用。 4.2 除杂 4.2.1 检查性手选是原煤除杂的重要手段之一。对手选带式输送机速度、倾角的限制是从工业卫生、 职业安全角度考虑，给岗位工人一个安全、合理的工作条件。 4.2.2 随着我国煤炭出口量的增加和煤炭用户对产品

6、质量要求的不断提高， 商品煤中的含杂量越来越 受到重视，因杂质含量超标而受到用户罚款的现象屡有发生。因此，有条件的选煤厂宜设机械除杂 设施。例如，兴隆庄选煤厂出口煤含杂率在 0.5kg/kt 以下。 4.3 破碎 4.3.1 由于破碎机种类较多， 不同类型的破碎机有其适宜的破碎粒度和破碎比， 因此要根据实际入料 情况和工艺流程要求选择适宜的破碎机，表 4.3.1 只列出了常用的几种。新型齿辊破碎机（分级破碎 机）适合煤炭的初碎和中碎，宜优先采用。当含矸量较高时，宜选用颚式破碎机。 4.3.2 破碎机前设置除铁装置是为了保护破碎机。 齿辊破碎机的齿牙、 颚式破碎机的颚板以及反击式 破碎机的冲击锤

7、和反击板，碰到金属、铁器很容易损坏或被坚硬的铁器卡住。为了保护破碎机部件， 必须使进入破碎机的物料不含金属、铁器。 5 选煤 5.1 一般规定 5.1.1 根据我国炼焦用各类煤炭储量比例分析，焦、肥、瘦三类煤可认为是稀缺煤类。为了充分利用 国家资源，对稀缺煤类洗选加工时，应适当地增大选后精煤灰分，以相应提高精煤产率。一般情况 下，稀缺煤类洗选加工后的综合精煤灰分应控制在9%12.5% ，储量丰富的气煤和 1/3 焦煤洗选加工 后的综合精煤灰分应控制在w 9%。 5.1.2炼焦用煤、高炉喷吹用煤应尽可能多入选，降低分选下限，分选下限为Omm。 5.1.3化工用煤主要用于气化和液化。为了提高煤气化

8、的气化率、减少气化后的煤渣排放量、减少气 化用煤的无效运输量，应对气化用煤进行洗选加工。化工及动力用煤分选深度可根据煤质情况及综 合效益论证确定，可以定为13mm或6mm，也可以定为 0.5mm或0mm。 5.1.5选煤厂的原料煤矿井可能同时开采几个煤层，各煤层的可选性、基元灰分和净煤硫分可能相差 较大，煤的种类也可能不同。此时，选煤厂宜将原料煤分别储存，分另扮选，合理加工利用煤炭资 源。 5.1.6筛分、浮沉试验等资料是选煤厂设计的重要基础资料，其代表性影响到选煤方法是否正确、设 备选型是否合理、乃至选煤厂投资效益的高低。在新矿区的前期设计中，业主常难以提供实际生产 矿井的筛分浮沉资料，而用

9、邻近煤田或其他资料代替。这时，设计使用的原始资料多少会与实际生 产资料有误差。为了使设计完善、合理，应根据煤田地质报告、煤矿开采的各种条件因素，对代表 性不足的资料进行调整。 5.1.7原煤炭工业选煤厂设计规范规定选择选煤方法的主要依据是入选原煤的可选性：“对于易 选煤，采用跳汰选煤方法；对于难选煤，采用重介选煤方法；”。随着选煤技术的进步，加之 投资体制的改变，企业追求效益最大化。这种以入选原煤的可选性确定选煤方法的唯一准则已不适 用，应对各种情况进行综合技术经济比较后再确定选煤方法。 5.1.8目前重力选煤工艺产品计算基本采用正态分布近似计算法。由于煤质、操作、管理等条件的不 同，近似计算

10、法得出的结果与实际生产情况有一定的偏差。国内有个别学者主张对正态分布近似计 算法进行改进，改进后仍然是近似计算法，但得不到业界公认，故本规范不予采纳。为了缩小计算 误差，推荐在有条件的情况下采用实际分配率计算。表5.1.8中列出的Ep值和I值来源于生产实际 和有关试验报告。 次生煤泥是入厂原煤在运输转载环节和洗选过程中造成再次破碎或泥化后所产生的新增-0.5mm 粒度级含量。次生煤泥量与入选原煤的变质程度、选煤方法、工艺环节等因素有关。变质程度浅的 次生煤泥量大，变质程度深的次生煤泥量小。原煤炭工业选煤厂设计规范附表规定的次生煤泥 百分率，是基于跳汰选煤的综合数据，虽然有一定参考价值，但是不能

11、准确反映各种情况下的次生 煤泥量，故本规范不予采用。表1是原煤炭工业选煤厂设计规范中的次生煤泥百分率，根据实 际生产情况又增加了块煤重介选和末煤重介选的次生煤泥百分率，供参考。 表1次生煤泥占入选原煤百分率 选煤方法 煤类 （入料方式） 原煤中0.5mm级含量（%） 20 2015 1510 70 30 50 58 28 精煤产率r% 47.66 70.7 19.37 53.91 43.43 43.00 精煤灰分Ad% 24.16 10.5 26.35 23.51 18.76 21.65 矸石产率r% 52.34 29.3 79.63 6.09 56.57 47.00 矸石灰分Ad% 77.4

12、4 80-81.5 73.41 84.54 89.02 79.97 分选密度 g/cm3 1.752 1.7 1.800 1.900 1.895 1.654 不完善度1 0.090 0.097 0.053 0.078 0.078 0.093 数量效率n 93.45 95.8-97.8 94.49 98.30 98.70 95.98 5.2.2跳汰机前设缓冲仓是为了保证跳汰机入料的均匀性。若设计采用其它措施能保证这一要求，可 以不设。一般选煤厂洗选车间前都设有原煤储存设施，所以缓冲仓有10min的跳汰机处理量，就可 以保证跳汰机的给料均匀性。 5.2.3原煤炭工业选煤厂设计规范规定的跳汰机循环用

13、水量是比较符合实际生产指标的。 动筛跳汰机的耗水量，只是产品带走的水量和定期排放筛下物时所带走的水量。各选煤厂使用 动筛跳汰机的实际循环水耗量一般不大于20m3/m2h。如果同时要在动筛跳汰机中利用溢流清除杂 物，循环水耗量还应考虑除杂用水量。 5.2.4 原煤炭工业选煤厂设计规范规定的跳汰机风压、风量指标基本符合生产实际。但根据有关 选煤厂应用 SKT 系列跳汰机的情况，当分选块煤采用柱体滑阀时，风量指标宜增加1.5m3/m2.min。 5.3 重介质选煤 5.3.1 斜（立）轮重介分选机、浅槽重介质分选机适用于块煤精选或排矸。浅槽重介质刮板分选机近 来使用较多， 如安太堡选煤厂、 阳泉新景

14、矿选煤厂、 安家岭选煤厂等， 已积累丰富的实际经验。 根据国产斜轮重介质分选机 LZX 系列 8 种规格的生产情况， 其单台处理能力折算成单位槽宽后 为 78110t/m . h ；立轮重介质分选机 LZL 系列有 3种规格型号、 TJL 系列有 10 种规格型号，其处理 能力折算成单位槽宽处理能力为70113t/m.h ；浅槽重介质分选机，国内尚无系列产品，依据安太堡、 安家岭和孙家沟等选煤厂引进美国公司生产的该类型分选机单台处理能力折算成单位槽宽后，为 77107t/m.h。所以，规范规定斜（立）轮与浅槽重介质分选机单位槽宽处理能力为70100t/m.h。 斜轮重介分选机的悬浮液循环量每米

15、槽宽约80m3/h，折合每吨入料约 0.71.0m3/h;立轮重介质 分选机所需悬浮液循环量比斜轮重介质分选机大些，每米槽宽约100m3/h，折合每吨入料约 0.91.2m3/h。依据生产使用情况，刮板重介分选机的轻产物都是由悬浮液直接冲出，故其悬浮液循 环量比斜轮和立轮重介分选机大，每米槽宽约175200m3/h,折合入料约22.7m3/t.h。 5.3.2 重介质旋流器按给料方式可分为二种形式： 有压给料和无压给料。 无论有压给料还是无压给料， 都有二产品和三产品之分，且每种形式的重介旋流器都有系列产品。有压给料二产品重介旋流器的 悬浮液和原煤均匀混合，利用泵或定压漏斗的压力压入旋流器的筒

16、体;无压重介质旋流器的原煤自 流进入（靠中心空气柱吸入）旋流器的筒体，悬浮液是用泵压入筒体下端悬浮液入料口。而三产品 旋流器是在二产品重介质旋流器的底流串联二段旋流器。本规范根据入料性质和分选条件的差异， 仅分成原煤重介旋流器和煤泥重介旋流器两类， 故指标范围较大。 使用者应根据具体情况选用。 重介旋流器的给料压力或悬浮液给料压力与旋流器筒体直径有关。有压旋流器和无压旋流器的 入料压力有差别，后者压力反而要高于前者。传统的 DSM 旋流器入料压力，选煤时一般为 911D， 选矿时一般为1215D，说明入选物料的粒度组成越细，旋流器的入料压力就越高。因此，煤泥重介 旋流器需要的入料压力就更高。为

17、了保证细粒煤得到同样有效的分选，重介旋流器直径越大，入料 压力就越高。有资料介绍，为了保证20.5mm细粒煤得到有效分选，$ 700mm无压旋流器的介质入 料压力为O.IOMPa，而$ 1300mm无压旋流器的介质入料压力则应达到0.25MPa。 各规格型号的重介质旋流器处理能力也与筒体直径有关，折算成单位时间、单位筒体横截面的 处理能力有很强的规律性， 详见表 3。生产实践也证明，1 台$ 1000mm 重介旋流器的处理能力和 2 台0 700mm重介旋流器的处理能力相当。其实质就是二者筒体横截面基本相等，单位时间、单位筒 体横截面的处理能力相同。因此，本规范首次创新地将“单位时间、单位筒体

18、横截面的处理能力” 作为旋流器的选型指标，方便实用。 介质循环量与入料煤量、旋流器结构和分选要求等因素有关。三产品旋流器的介质循环量要大 于二产品旋流器，其二段才能有效工作。当生产低灰精煤，且要求分选精度较高时，宜采用较大的 介质循环量。 近几年来，大直径重介旋流器的使用大大简化了工艺系统，但也暴露了一些缺陷，如入料压力 高、功耗高、有效分选下限高、磨损严重等。使用者应根据具体情况选用并采取相应措施。 煤泥重介旋流器作为大直径重介旋流器的补充，可以部分弥补大直径重介旋流器分选下限偏高 的不足。但目前煤泥重介旋流器实际生产数据很少，使用效果也相差较大。规范中采用的是科研单 位提供的数据。 表3重

19、介质旋流器处理能力统计表 直径mm 横截面积m2 处理能力t/h 单位处理能力t/m2.h 平均单位处理 能力t/m2.h 资料来源 350 0.0962 1520 156208 有压 500 0.1963 3050 153255 167247 二产品 600 0.2826 5075 177265 700 0.3847 70100 182260 有压 500/350 0.1963 4050 204255 203254 唐山 三产品 710/500 0.3957 80100 202253 500/350 0.1963 4050 204255 无压 700/500 0.3847 80100 208

20、260 206257 三产品 1000/700 0.785 160200 204255 1400/1000 1.5386 320400 208260 350 0.0962 2545 260468 有压 二产品 500 600 0.1963 0.2826 4060 5070 204306 177248 200307 700 0.3847 70100 182260 710 0.3957 70100 177253 500 0.1963 4060 204306 唐山 无压 二产品 650 750 0.3317 0.4416 70100 80120 211302 181272 199294 800 0.

21、5024 100150 199299 有压 500/350 0.1963 3060 153306 178304 三产品 710/500 0.3957 80120 202303 无压 500/350 0.1963 2550 127255 209271 表3重介质旋流器处理能力统计表 直径mm 横截面积m2 处理能力t/h 单位处理能力t/m2.h 平均单位处理 能力t/m2.h 资料来源 三产品 600/400 0.2826 5070 177248 700/500 0.38467 70100 182260 850/600 0.56712 100140 176247 1000/700 0.7850

22、 160200 204255 1200/850 1.1304 200250 177221 1250/900 1.2266 300400 245326 1300/930 1.3267 400450 302339 350 0.0962 2636 270374 500 0.1963 5374 270377 600 0.2826 76108 269382 710 0.3957 106150 268379 有压 二产品 850 1000 0.5672 0.7850 153215 210295 270379 268376 269378 威海 1150 1.0382 280395 270380 1200 1

23、.1304 305425 270376 1350 1.4307 385540 269377 1450 1.6505 445625 270379 500/350 0.1962 5070 255357 600/400 0.2826 75100 265354 710/500 0.3957 100145 253366 有压 850/600 0.5672 150210 264370 260365 威海 三产品 900/650 0.6358 165235 259370 1000/710 0.7850 205290 261369 1200/850 1.1304 300415 265367 1400/100

24、1.5386 400560 260364 500/350 0.1962 5070 255357 600/400 0.2826 70100 248354 710/500 0.3957 100140 253354 无压 850/600 0.5671 145200 256353 248362 威海 三产品 900/650 0.6358 160230 252362 1000/710 0.7850 200280 255357 1200/850 1.1304 290400 257354 1400/1000 1.5386 390500 253325 无压 三产品 710/500 1000/710 0.395

25、7 0.7850 70110 160230 177277 204293 204325 国华 1200/850 1.1304 250350 221309 表3重介质旋流器处理能力统计表 直径mm 横截面积m2 处理能力t/h 单位处理能力t/m2.h 平均单位处理 能力t/m2.h 资料来源 1300/920 1.3267 350450 264339 1400/1000 1.5386 450550 292357 5.3.3重介悬浮液密度的自动调节是重介分选系统高精度、高效率运行的有力保证。重介密度自动调 节技术与装置已经成熟并广泛采用。 5.3.4重介质选煤厂脱介筛单位面积处理能力与脱介筛喷水量

26、、喷水压力有关，也与重介分选前是否 脱泥有关。分选前脱泥，脱介筛单位处理能力大，所需喷水量小；反之，分选前不脱泥，脱介筛单 位面积处理能力小，所需喷水量大。另外，不脱泥分选的稀介质净化回收系统中，由于煤泥量多， 磁选机选型时宜考虑增加相应的负荷。表4是实际使用脱介筛处理能力统计。 重介选煤厂脱介筛的面积及台数，不仅影响介耗指标，而且影响厂房布置和体积。在保证脱介 效果的前提下，采用香蕉筛脱介，加大脱介筛筛孔，有效利用和加大弧形筛，缩短筛子的合格介质 段、延长稀介段，强化喷水效果，设备大型化等都是减小脱介面积和减少筛子台数的有效措施。香 蕉筛在1.50.5mm脱介时的处理能力相当于常规水平筛的1

27、.21.4倍。水平脱介筛稀介段的长度一般 为筛子全长的2/3左右，如果稀介段大于此值，则筛子的脱介能力就可适当提高；因此，生产实践 中有脱介筛全为稀介段的实例。适当加大脱介筛筛孔，可有效提高脱介能力，近几年这种方法使用 较多；筛孔1.5mm的处理能力是筛孔 0.5mm的1.71.8倍，筛孔1.0mm的处理能力是筛孔 0.5mm 的 1.51.6 倍。 表4脱介筛处理能力统计表 设备 直线筛 香蕉筛 直线筛 香蕉筛 直线筛 香蕉筛 筛面尺寸m 3.0X 4.8 3.6X 6.1 2.4 X 6.0 3.6X 6.1 3.6 X 3.6 1.2X 6.1 筛面面积m2 14.4 21.96 14.

28、4 21.96 12.96 7.32 筛孔尺寸 mm 0.50 0.50 0.50 1.50 1.0 0.50 单位面积处 理量t/m2 h 6.257.2 4.407.29 5.126.72 22.76 8.410.8 5.46 单位宽度处 理量t/m h 30.0034.56 26.6744.44 30.9440.35 138.89 30.639 33.00 入料性质 选前脱泥 选前不脱泥 选前脱泥 选前脱泥 选前不脱泥 选前脱泥 使用单位 安家岭 西曲 伯方 金海洋 山西 国外 5.3.5国内重介质选煤厂资料表明，凡是介质消耗指标居高不下的，磁选尾矿中的介质损失占全部技 术损失的百分比就

29、较大。造成磁选尾矿介质损耗大的原因，大多是磁选机的磁选效率低。为了降低 介质损耗，应提高磁选机的磁选效率，所以，规范规定磁选机总效率不应低于99.8%。 5.3.6实践证明，渣浆泵的使用寿命已超过 3年，且故障率较低。所以，介质泵一般情况不备用。最 近几年新建或改造选煤厂的介质泵都没有备用泵，并没有影响生产。 5.3.7重介质选煤厂目前都用磁铁矿粉做悬浮液加重剂，磁铁矿粉越细，悬浮液的稳定性越好。当采 用磁性物含量95%以上、密度在4.5kg/cm3以上的加重质时，不但调制重介质需用加重质相对少些， 且介质回收率也相对较高，介耗较少。如田庄选煤厂在20世纪90年代中期，因磁铁矿粉磁性物含 量在

30、70%左右、密度4.0kg/cm3，吨煤介耗达5.0kg/t;当采用磁性物含量95%以上、密度4.5kg/cm 3 的加重质后，吨煤介耗降至2.5kg/t。又如，辛置选煤厂二车间采用磁铁矿粉含量99%、密度4.8kg/cm3、 -325目含量90%的加重质时，吨煤介耗1.5kg/t;当采用磁性物含量89%，密度4.3kg/cm3的磁铁矿 粉做加重质时，吨煤介耗3kg/t。所以，磁铁矿粉中的磁性物含量、密度及粒度直接影响选煤厂吨煤 介耗。当外购的磁铁矿粉不能满足要求时，应采取磨矿措施和/或磁选措施，使其达到要求。 5.3.8设置介质储存库是为了保证生产的需要，同时也为了减少磁铁矿粉的非技术损失。

31、一般情况下， 0.51个月的储量就可满足选煤厂生产要求。对寒冷地区，因冻结期一般为45个月，所以，介质储 存库的储存容量为45个月的介质耗量比较合理。 5.3.9块煤重介质选煤系统的介耗，据安家岭、田庄选煤厂等厂统计约0.5kg/t。末煤重介选煤系统的 介耗，据安太堡、安家岭、林西、赵各庄、辛置选煤厂等厂统计的入选吨煤介耗最高1.8kg，最低 1.3kg。考虑到选煤厂介耗与很多因素有关，且各厂使用的磁铁矿粉也不相同，规范规定了块煤小于 0.8kg/t、末煤小于2.0kg/t的介耗指标。 5.4浮选 5.4.1浮选设备的处理能力与入浮物料的表面性质、入料浓度、粒度组成、细粒级含量等因素有关， 建

32、议在设备选型前，对入浮原煤进行“选煤实验室单元浮选试验”，根据试验结果确定浮选时间及其 它参数。 近年我国常用浮选机的处理能力统计见表5。常用浮选柱的处理能力统计见表6。浮选柱的处理 能力与其断面形状有关。但如将矩形断面按其内切圆折算，则其单位面积的处理能力和圆柱断面的 处理能力相同(详见表 5括号中数据)，可以排除断面形状的影响。 表5煤用浮选机的处理能力统计表 型号 XJM-4 XJM-8 XJM-T12 XJM-S16 XJM-16 XPM-4G FJCR12 FJC20 处理能力 33 m /m h 9.38 12 10.9 10.93 14.8 10.6 9.78 10 t/m3.h

33、 0.5 0.72 0.65 0.65 0.89 0.64 0.39 0.9 使用单位 田庄 七台河 大武口 唐山 双鸭山 南山 太西 山西 表6 煤用浮选柱的处理能力统计表 设备名称 断面积m2 干煤泥处理量 t/h 按干煤泥计 (t/m2 h) 矿浆处理量 m3/h 按矿浆计 32 (m / m h) FCSMC-1500 1.7 4-6 2.3-3.5 50-60 29-35 FCSMC-2000 3.1 6-12 1.9-3.8 90-110 29-35 FCSMC-3000 7.1 12-20 1.7-2.8 180-240 25.7-34.3 FCSMC-3000 X 18 (2

34、X 7.1 ) 25-40 1.4-2.2 (1.7-2.8) 350-450 19.4-25 (25.7-34.3) 6000 FCSMC-6000 X 36 (4 X 7.1 ) 50-80 1.4-2.2 (1.7-2.8) 800 22 (25.7-34.3) 6000 WPF-3000 7.1 15-20 2.1-2.8 200-250 28-35 WPF-5000 19.6 40-50 2.0-2.6 550-650 28-30.6 注：括号内的数据为矩形断面按其内切圆断面折算的面积和处理能力 5.4.2为了保证浮选机工作时不断均匀地给药、减少油脂库输送药剂的次数以及节省冬季输送药

35、剂时 加热次数，减少热耗，应设置浮选药剂箱。通过现场调查，药剂箱的容量为0.51.0d的药剂消耗量 能够满足现场要求。 5.4.3为了保证选煤厂不因浮选药剂供应间断而影响生产，设有浮选工艺的选煤厂都应设浮选药剂 站。根据有关选煤厂统计资料，一般药剂站的药剂池或药剂罐储存量为选煤厂15天的药剂消耗量。 对大型选煤厂，浮选药剂一般用标准轨距油罐车辆运送，此时浮选药剂罐的储存量应大于2个油罐 车辆的容量。 5.4.4浮选机前设矿浆准备器、矿浆预处理器、搅拌桶、表面改质机等调浆设施或设备，是为了使浮 选药剂与矿浆预先充分接触，促进矿化作用，改善矿物表面性质，提高浮选效果。 5.4.5浮选药剂耗量，根据

36、煤类的可浮性不同， 所用浮选药剂的种类不同， 用量也不同。目前国内各 选煤厂应用的浮选药剂大致有三类：起泡剂，仲辛醇、GF汾东2#、TF4聚乙二醇等；捕收剂，煤 油、柴油等；复合药剂，兼有起泡剂和捕收剂的性能。根据选煤资料统计，浮选药剂耗量一般在 1.31.5kg/t，起泡剂、捕收剂用量比为1 : 81 : 10左右。 5.5其它选煤方法 5.5.1根据螺旋分选机的实际生产资料统计，煤用螺旋分选机的直径1m左右，入料粒度 30mm , 最佳分选粒度10.25mm，入料浓度30%40%，单头处理能力3t/h左右。螺旋分选机的分选精度与 给料速度、螺旋圈数等因素有关，易选煤一般每头需要 4圈，难选

37、煤则每头需要 7圈。 据南桐选煤厂和观音堂选煤厂采用摇床分选煤泥、粉煤的生产资料统计，在入料浓度40%，折 合液固比1 : 2.51 : 5左右时，分选煤泥的处理能力为0.240.4t/m2.h ,处理粉煤的能力 0.450.87t/m 2.h。 干法分选机有复合式干选机和空气重介分选机两种。空气重介分选机尚处于工业性试验阶段， 本规范没有纳入。复合式干选机有 FGX 系列和 FX 系列，该类型分选机适用于动力煤分选，尤其适 用于变质程度浅、易泥化的褐煤、长焰煤、不粘煤等煤类和严寒、干旱地区。 滚筒分选机适用于分选煤矿中的脏杂煤，入料粒度2000mm ，有效分选粒度 6mm ，而 -6mm 的

38、煤只在分选机中起分选介质的作用。目前该类型分选机只有 LZT1800 和 LZT1600 两种型号，由 于使用不多，故未给出处理能力指标。 6 脱水、防冻与干燥 6.1 脱水 6.1.1 根据实际应用情况，本条与原煤炭工业选煤厂设计规范相比，增加了 1.0mm 筛孔系列， 并增加了与筛孔相对应的产品水分。 0.25mm 筛孔实际使用时多采用 0.35mm 筛缝，因此将 0.25mm 筛孔改为 0.35mm 。脱水筛包括高频筛、 水平直线振动筛、 曲面直线振动筛等。 6.1.2 为满足用户对产品水分的要求和减少产品水分对铁路、 公路运输的影响， 选后末精煤、 末中煤 产品应设离心机脱水。 立式螺

39、旋刮刀离心机、立式振动离心机在我国选煤厂使用的历史较久，根据使用情况对其处理 能力及产品水分指标做了较小的改动。例如：LL3-9处理能力由6070t/h改为5070t/h ;外在水分 由 7-8%改为 5-7% 。 处理量和水分应根据离心机入料中含细粒煤量的大小来确定。细粒级煤量大时， 处理量取小值， 水分取大值。一般末中煤的水分比末精煤的水分高。 近几年， 选煤厂末煤脱水选用卧式振动离心机较多。 卧式振动离心机处理能力大， 入料上限高， 但产品水分略高于立式螺旋刮刀离心机。 6.1.4 煤泥脱水设备的处理能力和产品水分受入料性质的影响较大， 本规范建议， 在设备选型前先做 试验，按试验数据选

40、型。 沉降式离心机、 沉降过滤式离心机的处理能力及产品水分与制造厂家出厂时的铭牌标定指标有 差距。这主要是受入料中细泥含量的影响所致。细泥（ 0.045mm 的量）含量高，水分会明显增高， 处理量大幅度降低。表 7 是沉降离心和沉降过滤离心机的处理能力和水分汇总表。 表7沉降离心和沉降过滤离心机的处理能力和水分 型号 项目 TCL-1418 TCL-0918 SB6400 处理能力 40 510 35 45 产品水分 19 15 20 18 20 煤泥性质 原生煤泥 原生煤泥 原生煤泥、浮选精煤 使用厂家 成庄选煤厂 潘一矿选煤厂 兴隆庄选煤厂 隔膜压滤机产品水分的数学模型计算结果见表8,浮选

41、精煤用隔膜压滤机的应用实例见表9。 表8隔膜压滤实验数据和模型计算结果 试验 次数 影响因素 试验结果 (Mf %) 计算结果 (Mf %) 相对 误差 A (% B (g.L-1) C (Mpa) 1 80 150 0.5 22.47 22.6 -0.006 2 80 150 0.6 21.23 21.32 -0.004 3 80 150 0.7 19.98 20.04 -0.003 4 80 200 0.5 21.12 22.08 0.002 5 80 200 0.6 20.65 20.80 -0.007 6 80 200 0.7 19.38 19.52 -0.007 7 80 250 0

42、.5 21.56 21.56 0.00 8 80 250 0.6 20.07 20.28 -0.010 9 80 250 0.7 19.14 19.00 0.007 10 60 150 0.5 22.34 22.06 0.013 11 60 150 0.6 21.15 20.78 0.017 12 60 150 0.7 19.42 19.50 -0.004 13 60 200 0.5 21.86 21.54 0.015 14 60 200 0.6 20.16 20.26 -0.005 15 60 200 0.7 19.05 18.98 0.004 16 60 250 0.5 21.15 20.

43、02 0.006 17 60 250 0.6 19.78 19.74 0.002 18 60 250 0.7 18.64 18.46 0.010 19 40 150 0.5 21.78 21.52 0.012 20 40 150 0.6 19.76 20.24 -0.024 21 40 150 0.7 18.83 18.96 -0.007 22 40 200 0.5 21.26 21.00 0.012 23 40 200 0.6 19.46 19.72 -0.013 24 40 200 0.7 18.57 18.44 0.007 25 40 250 0.5 20.04 20.48 -0.022

44、 26 40 250 0.6 18.62 19.20 -0.035 27 40 250 0.7 18.56 17.92 0.035 表中A 物料细度；B 入料浓度；C 压榨压力。 回归方程：Y=28.399-0.0104X 1+0.027X2-12.7833X3 Y 最终精煤滤饼水分Xi入料浓度X2 入料细度X3压榨压力 Xi变量的系数为-0.0104,说明随着入料浓度的增大，滤饼水分降低，X2变量的系数为 0.027, 说明随着入料细度的增加，滤饼水分增大；X3变量的系数为-12.7833，说明随着压榨压力的增大， 滤饼水分降低；X3变量系数的绝对值最大，说明压力对滤饼水分的影响最显著。 表

45、9浮选精煤用隔膜压滤机应用实例 厂名 处理能力t/m2 h 水分% 七台河选煤厂 0.1 21 丹东选煤厂 0.06 0.08 24 28 滴道选煤厂 0.05 0.06 22 25 平顶山选煤厂 0.08 0.1 22.2 24.5 大屯选煤厂 0.073 25 加压过滤机的生产数据见表10。加压过滤机的处理能力与入料粒度组成、入料浓度、处理物料 表面特性、压滤机工作压力等因素有关，入料粒度组成过细，处理能力大大降低。以成庄选煤厂为 例，当处理细粒煤泥时，处理能力仅为0.20 t/m2h；当处理未脱除粗煤泥的物料时，处理能力为0.40 t/m2.h。因此，尽量先做试验后选型，以避免造成不必要

46、的损失。 表10加压过滤机生产数据统计 设备规格 120m2 120m2 2 96 m 2 96 m 96 m2 入料性质 r浮选精煤 原生煤泥 浮选精煤 浮选精煤t 原生煤泥 工作压力 0.30.35 0.4 0.20.3 0.20.3 0.35 入料浓度(g/l) 150230 300400 320480 244 一 单位处理量 (t/m2.h) 0.40.5 0.60.75 0.70.8 0.60.8 0.4 产品水分 (Mf%) 18 20 18 17 1820 设备厂家 r安德里兹 安德里兹 莱芜机械厂 莱芜机械厂 莱芜机械厂 使用单位 田庄选煤厂 准格尔 西曲 马兰 阳二 6.2

47、防冻与干燥 6.2.1 在严寒地区的远距离运输中， 由于精煤的外在水分过高， 室外温度低， 产品容易冻结， 所以需 要对精煤进行干燥或防冻。 如从我国河北省发往辽宁某焦化厂的列车， 如果运行时间为 18小时， 冻 结厚度可达200350mm，给卸车带来了困难。有时出口煤和某些用户对精煤外在水分有严格要求， 采用常规手段无法满足需要，故需常年对精煤产品进行干燥。 6.2.2 为了安全生产， 改善职工的劳动条件， 减轻工人的劳动强度， 干燥车间的生产工艺、 热工控制 系统应实现集中控制和自动化。 6.2.3 热炉烟气的排放标准应符合大气污染物综合排放标准（GB16297 ）和锅炉大气污染物排 放标

48、准（GB13271 ）的要求。 6.2.4 干燥后的精煤产品外在水分基本上小于 8% ，容易起尘。为符合环境保护的要求，应设置相应 的密闭罩和排风除尘措施。 6.2.5 根据干燥设备使用的载热体，依据现行煤矿安全规程和选煤厂安全规程的规定，干燥 车间必须采取防火、防爆等安全措施。 6.2.6 在我国使用的煤用干燥设备类型有滚筒式干燥机、 沸腾床式干燥机、 螺旋干燥机、 管式干燥机、 洒落式干燥机、煤泥碎干机等。其中使用最普遍的是滚筒式干燥机。 沸腾床式干燥机和螺旋干燥机都是上世纪 8090 年代从国外引进的干燥设备。沸腾床式干燥机 热效率较高，但对处理物料的粒度有要求。螺旋干燥机的热效率较低。

49、这两种干燥设备在我国都没 有整机成套生产。 管式干燥机安全性能较差， 已不再使用。 洒落式干燥机处理量小， 也已不再使用。 煤泥碎干机是近年在我国使用的煤泥滤饼碎干设备，其特点是可将压滤后的煤泥滤饼进行干燥 破碎，使其可掺入产品中，可解决压滤煤泥滤饼难以处理的问题。煤泥碎干机目前还存在单机处理 能力小的缺点。 6.2.7 严寒地区室外输送液体的管网容易冻裂， 一般应采用隔热及保温措施。 常见的是仅仅采用通 用隔热保温结构对管道进行防冻，但也有采用缠绕电热丝和外包隔热保温结构对管道进行防冻的， 后者效果较好。 7 煤泥水处理 7.1 煤泥水的输送和粗煤泥的水力分级 7.1.1 选煤厂经常采用的煤

50、泥水输送方式一般有压力管道输送、无压自流管道输送、静压自流管道 输送等方式。选煤厂输送煤泥水的管道、渠道其平面位置和高程要根据地形、道路、建筑、施工条 件等综合考虑，充分利用地形，采用自流输送，这样可以减少提升设施，节约能源，节省投资。选 择自流输送方式时，其煤泥水的流速应大于临界流速，否则，煤泥有可能沉淀；无稳定工作流量即 工作流量不稳定， 时断时续。 无稳定工作流量的自流管渠的坡度应大于1.5%，水流转角不小于 120， 有可能时采用跌落。其目的是使水流畅通，不发生堵塞现象。 7.1.2 各种泵都应有独立的吸水管，能够保证泵的运行安全、及时、可靠。若某一吸水管检修时，不 会影响其他泵的正常

51、工作。泵的吸水方式采用压入式，因压入式比吸入式水泵启动迅速，减少充水 时间和充水措施。 7.1.3 循环水池或澄清水池的容量为 1015min的用水量即可满足生产要求，若循环水池或澄清水 池布置时与浓缩机一并考虑，那么在停车后所有的循环水池溢流水可返回浓缩机。 7.1.4 自动化程度要求高的选煤厂，对浮选工艺参数进行自动测控（例如浮选过程的矿浆密度、矿 浆流量、 入浮干煤泥量、 药剂添加量等的自动检测和控制） ，对重介质系统的重介选煤工艺参数的自 动测控（例如，对主再选介质密度、液位进行测量、显示、控制等） ，采用的闸阀需进入自动化测控 系统， 可采用电动或电控气动（液动） 。一般选煤厂，启闭

52、频繁的闸阀，直径大于或等于 300mm 时， 选用电动或电控气动（液动）闸阀，可减轻工人的劳动强度，给现代化企业和文明生产创造良好的 工作条件。 7.1.5 生产废水回收利用， 可以变废为宝， 节约用水， 提高工业用水的重复利用率。 7.1.6 水力分级旋流器的分级粒度与入料粒度、 浓度、排料口直径等有关， 所以在入料压力和处理能 力一定的情况下，分级粒度是有差异的。 7.2 细煤泥的沉淀与浓缩 7.2.1 浮选尾煤用高效型、斜板型、斜管型浓缩机处理能力由原煤炭工业选煤厂设计规范中的 1.63.6m/m2h，改成1.62.4 m3/m2 h。浓缩机处理能力要根据入料性质、粒度组成、有无泥化 现

53、象等因素选取。规范中所给出的为一般煤泥水（入料为-0.5mm、且未脱除粗煤泥）的参考数值。 如入料中细颗粒含量少、泥质含量少，煤泥易沉淀，实际单位处理量可能大于所给数值；但如果入 料中细颗粒含量多、 泥质含量多， 煤泥不易沉淀， 实际单位处理量可能小于所给数值。 例1:新集选煤厂30m浓缩机，处理原生煤泥，入料煤泥水量1600m3/h,絮凝剂耗量为3g/m3（粉 剂）,平均单位面积处理能力 2.26m3/h。入料浓度一般在 40g/l,溢流浓度5g/l,底流浓度大于500g/l , 计算得知浓缩效率 86.13%，底流固体回收率 87.97%。 例2：盘北选煤厂20m国产高效浓缩机，处理浮选尾

54、矿小时处理量650m3/h，絮凝剂2g/l，硫 酸铝4g/l，溢流水浓度v 20g/l，底流排放浓度400g/l，平均单位面积处理能力 2.1m3/h。 7.2.3 浓缩机和煤泥水泵设冲洗水管，利用压力水适时冲洗和稀释管路中的煤泥水，防止煤泥堵塞。 冲洗水管出水口净压力宜大于0.15Mpa , 一般选煤厂循环水或澄清水系统都可达到此压力。 规定冲洗水引自循环水或澄清水是由于冲洗水对水质要求不高， 用循环水或澄清水完全可达到使 用目的。用经过处理的、达到生产用水或生活饮用水水质标准的水作为冲洗水，不但在经济上不合 理，而且影响选煤厂洗水闭路循环。 7.2.4 实践证明不设备用水泵不会影响生产。

55、7.2.5 絮凝剂、 凝聚剂的制备方式、 投加地点， 需根据药剂种类、 形态和煤泥水处理所使用的工艺流 程、设备情况而确定，本规范不做硬性规定。 7.3 事故煤泥水处理 7.3.1 近年来的实践证明，选煤厂取消煤泥沉淀池，选用事故浓缩机或事故煤泥水池是完全可行的。 目前设计的选煤厂，多数选用事故浓缩机。这样煤泥可以厂内回收，不污染环境；厂区工业场 地布置紧凑，占地少，设备集中、便于管理。 7.3.2 考虑到事故煤泥水池不是连续工作， 除了容纳最大一台设备的排泄量外， 还要接受不可预计的 来水量， 应适当留有余地。 因此事故煤泥水池的容积应取最大设备容积的 1.21.5倍。 无论是事故浓缩机或事

56、故煤泥水池，都应设计煤泥水返回管道。当生产正常后，应及时将事故 煤泥水送至生产系统再处理，以避免煤泥水对环境的污染。 8 产品储存与装车 8.0.1 选后产品的储存除采用煤仓（方仓和圆仓）外，增加了封闭式储煤场。对大型选煤厂而言， 如果选后产品都建跨线式煤仓或落地式煤仓， 投资费用太高。 因此， 可单独建煤仓、 封闭式储煤场， 或煤仓与封闭式储煤场组合，这与近几年来生产实践是相吻合的。 取消原煤炭工业选煤厂设计规范中“选后产品不应设储煤场”的规定。采用封闭式储煤场， 产品不会被污染。 增加了“精煤仓应考虑脱水，寒冷地区要考虑防冻措施”的规定。水选后的精煤，一般水分较 高，在精煤仓储存一段时间后

57、，易在煤仓底部积水，影响装车。在寒冷地区，水分较高的精煤在煤 仓储存一段时间后，容易在仓内冻结，同样影响装车。 8.0.2 以准轨铁路外运煤炭时，每列车装车时间规定一般不超过2.0h。 8.0.4 选煤厂矸石仓的有效容量定为不小于 8h 的矸石量，无论采取任何排矸方式进行排矸，均不影 响选煤厂正常生产。 8.0.5 近几年生产实践中，我国大型特大型选煤厂已有不少采用快速定量漏斗装车设施，使用效果 良好。 9 矸石与煤泥综合利用 9.0.1 当硫铁矿在矸石中含量达到回收值时，可设置回收硫铁矿设施。当矸石发热量达到 5000J/kg ( 1200kcal/kg )以上时，可供矸石电厂做燃料。 9.

58、0.2 排弃矸石时应考虑破碎夯实、喷洒石灰水、覆盖黄土、防止自燃等处理措施，减少对环境的 污染。 9.0.4 与原煤炭工业选煤厂设计规范相比，本条文增加了煤泥可生产水煤浆供电厂燃烧和煤泥 直接燃烧发电的内容。生产实践证明煤泥发电确实可行。 例 1：南桐矿务局 1996 年对 11#锅炉实施改造并配套安装了煤泥制浆及泵送系统。 例 2：八一煤矿从 1998 年开始研究开发经济性水煤浆(即中、高灰煤泥水煤浆)的制备与燃烧技 术，在八一矿 KZL 4-10 型锅炉上燃烧。 例 3 ：徐州庞庄矿的煤泥加工成水煤浆与加工好的矸石供自备电厂燃烧。 例 4 ：南屯煤矿热电厂将矸石与煤泥浆混烧发电。 例 5：

59、吕家坨矿利用 40% 的高灰煤泥制浆与洗后中煤掺燃，供10t/a 的链条炉。 10 计量与煤质检查 10.0.1 主要计量内容：原煤和产品计量；消耗的能源计量，如生产、生活清水，蒸汽、热水，介质， 药剂和电量等；生产过程控制参数计量，如矿浆浓度、流量，重介悬浮液密度、流量，必要的仓、 池、桶料位等。 10.0.7 为了减轻笨重的体力劳动和提高精度，选煤厂的计量、采样、制样应尽量实现机械化、部分 自动化。设置在线仪器的目的是为了及时指导生产。原煤和产品的灰分、水分、硫分等质量检测是 选煤厂稳定可靠运行的保障。 11 机电设备修理 11.0.2 11.0.3 本规范表 11.0.2 和表 11.0

60、.3 来自原煤炭工业选煤厂设计规范 ，且分别取消了选煤 厂机电设备日常维修所需主要设备及其规格。因为此类设备的种类、技术规格较多，并不断有新产 品出现，不应硬性指定，应按照业主的要求、市场的供求形势和设备性能确定。 12 工业场地总平面 12.0.2 本条系新增内容，主要强调选煤厂工业场地竖向布置及排水、场地防洪与排涝、场内运输等 应与矿井设计协调一致。 12.0.312.0.12 规定了选煤厂工业场地平面布置的一般原则。 12.0.13 汽车配备的数量， 宜根据生产、 生活需要， 由业主自行确定。 根据已投产运行的选煤厂的实 际情况，其汽车数量远远超过了原煤炭工业选煤厂设计规范拟定的数量，所