模板工程设计方案

1、上海久润仓储有限公司扩建厂房和配套用房高支模专项方案上海腾驰建设有限公司上海久润仓储有限公司扩建厂房和配套用房顶目部编2014年6月目 录模板专项方案31、工程概况32、模板工程方案设计43、混凝土的浇筑方案84 承重架搭设具体施工要求95、模板支撑架搭拆安全施工事项96、模板支撑系统验收记录表127、安全应急预案138、附模板及支架力学计算书158.1、KLL1 350*750 梁计算书158.2、KL9 300*600 梁计算书298.3、L7 250*500 梁计算书448.4、B1 120mm板计算书568.5、KZ-1 700*700柱计算书669、附图：74模板专项方案1、工程概况

2、 11 工程概述工程名称上海久润仓储有限公司扩建厂房和配套用房工程地点嘉定区安亭镇大众工业园区园亭路58号建设单位上海久润仓储有限公司设计单位上海工程勘察设计有限公司监理单位上海海达工程建设咨询有限公司施工单位上海腾驰建设有限公司建筑面积占地面积：12174.23m2，总建筑面积：16183.36m2，门卫：35.64。结构形式框架结构、钢结构。工期要求计划工期400日历天。质量标准合格 1.2、建筑设计概况建筑面积16183.36m2建筑物高度二期厂房：14.85m层 数地上：1/2/4其 它0.000相当于绝对标高4.59013 结构工程设计概况二期厂房 混凝土结构层高：第一层8.05m,

3、第二层5.05m。结构柱：700*700mm板厚： 120 mm主体梁：350*700，300*600、250*500梁、板、柱砼强度C30。承重架支设在地面现浇砼上，承重架杆下再垫45厚木块； （注：本方案仅对高支模区域进行计算，与高支模区域相连位置横杆应与高支模区域贯通。）1.3、设计的依据：工程设计图纸工程的图纸交底等技术文件GBJ2022002地基与基础工程施工规范GB2001脚手架施工规范 简明施工计算手册（江正荣、朱国梁编著）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 50204-2002）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2008）建筑施工安全检查标准（JGJ59-

4、2011）钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程（沪DG/TJ08-16-2011）建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008、J814-2008)建筑工程施工质量验收统一标准（GB 50300-2001）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）钢结构设计规范（GB50017-2003）冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-91）中国建科院的PKPM计算软件本工程施工组织设计2、模板工程方案设计21 模板材料选择 2.1.1面板： 现浇构件模板面板选用1800mm*900 mm *18mm漆面黑胶合板，有产品合格证。 2.1.2

5、档料和木方：模板档料选用50*100mm松方木，要求材质优良，无弯曲、节结、腐朽现象。2.1.3支撑： 墙模板外楞、梁板承重支撑架、柱箍等支撑材料选用48*3.2脚手架钢管（实际使用）（本方案中计算选取48*3.0脚手架钢管）配合可锻铸铁扣件，钢管和扣件应有产品出厂合格证或质量检验合格证。2.1.4垫板： 梁板承重架立杆底部垫槽钢。 2.1.5对拉螺杆： 柱侧向模板中设置的对拉螺杆，选用14圆钢粗制对拉螺杆，圆钢材料应有质量合格证和复试合格报告。2.1.6、结合以上模板及模板支架设计原则及本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验决定采用以下模板及其支架方案。二期厂房 混凝土结构构件名1板厚（

6、mm）横距纵距现浇板120900900构件名2截面尺寸计算高度（m）B方向H方向柱700*6008.05以内1道拉杆1道拉杆构件名3截面尺寸（mm）沿梁跨方向梁侧立杆间距及其它梁350*700900900（梁底下1根中立杆）300*600900900（梁底下1根中立杆）250*50090090022 现浇构件模板方案设计221 柱模扳：柱模板采用胶合板模板，模板楞木采用50*100mm方木侧立竖向排列，间距控制在不大于300 mm，边上方木应遮盖住柱模板竖门拼缝。独立柱柱箍，采用每边单根钢管用扣件连接组成的井字形柱箍和沿柱高度8.05米范围用对拉螺杆加固。底道柱箍离地面100 mm，中间柱箍竖

7、向间距300/400 mm. 222 梁模板：1)梁模板采用胶合板模板，梁底模板背面楞木采用50*100mm方木侧立与梁轴线平行设置，底模板宽度与梁截面宽度相同，梁底模边方木遮盖住梁侧模板与底模板的拼缝(梁侧模板与底模板的拼缝向下)，梁底方木排列间距不大于350mm，如：梁宽350 mm的粱底方木为2根，梁底模板背面楞木搁置于钢管承重支撑架的上部水平小横杆上。 2)梁侧模板内楞采用50*100mm方木与梁轴线平行侧立设置，梁侧模板上、下道内楞分别与模板上下边齐平，当模板高度大于300mm时，中间应加内楞，使梁侧模板内楞排列间距不大于300mm；梁侧模板竖向外楞采用短钢管配合扣件设置（大梁采用每

8、组双立杆）：外楞钢管下端紧靠内楞并与粱底承重支撑架上部水平小横杆用扣件紧固，上端与现浇板底钢管承重支撑架水平钢管用扣件紧固(或与钢管斜撑用扣件紧固)，形成稳固的梁模板支撑体系。(详见附图)。223现浇顶板模板：现浇板模板采用胶合板，模板底面搁栅采用50*100mm方木侧立，中心间距300mm。现浇板模板与墙或梁侧模的交接，应使板模板搁置在墙或梁侧模板之上。224 现浇板模板承重支撑： 1）梁板模板承重支撑采用钢管扣件搭设排架。 2) 现浇板模板排架：现浇板支撑排架立杆，中间按纵横间距不大于800 mm；承重架水平拉杆按设置步距纵横向布置，交叉处用扣件与立杆连接固定。梁板承重排架水平杆设置多道，

9、底道水平杆上皮离地200mm (称扫地杆)；第二道水平杆上皮离地1800 mm，上道水平杆上皮离现浇板底(或梁底)距离为模板厚度加木搁栅高度。具体立杆间距布置详见附图。2 . 2 . 5构造要求：A、模板支架的构造要求：立杆之间必须按步距尽量满设双向水平杆，确保两方向足够的刚度.B、整体性构造层的设计：a本工程由于层高不大，不设置水平面整体性加强层（见剖面图位置）； b水平加强层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接， C顶部支撑点的设计：a顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于200mm； b支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载8kN N12kN时采用双扣件。D支撑架搭设

10、的要求：a严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60Nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d基础面支座的设计要满足承载力的要求。e承重架第二步以上操作需铺设平面操作板（35厚、250宽以上），且固定牢。3、混凝土的浇筑方案3.1 精心设计混凝土的浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用从中部向两边扩展的浇筑方式；结构砼浇捣施工采用二次进行，第一次先完成单体结构柱，且浇到梁底；待砼达到一定强度和板梁钢筋绑扎完成后，第二次再完

11、成梁板排架的水平杆要与已完成的砼柱连接，以加强其整体稳定。泵管出料口严禁堆料施工。3.2严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架堆放；3.3浇筑过程派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。3.4浇筑方法1）梁板：浇筑时注意悬挑构件的砼浇筑（确保负弯矩筋保护层）；采用平板振动器振捣；严格控制砼标高；先浇筑中间部位梁板后浇筑外侧，且滞后墙柱砼不应超过2小时；平台砼控制堆得太高；注意模内杂物清理和模板湿润。3.5砼浇筑平面与立面布置：所有结构： 3层以下采用超过36米的自由泵进行浇筑，3层以上采用固定泵浇筑，砼浇筑按后浇带划分分多次浇筑完成。3.6 砼浇筑指挥体系：

12、组建砼浇筑指挥体系，由项目副经理担任现场总指挥，其他人员配备齐全。3.7 砼的振捣：砼浇筑严格按规范操作，避免漏振过振现象，砼浇筑前应准备好详细的作业指导书,并进行详细技术交底，现场振捣应有专职人员监督实施和指导，振捣人员须有多年的振捣实践经验担当。4 承重架搭设具体施工要求1） 定位弹线（拟搭设主梁、柱轴线和承重架位置线） 按设计的承重架的平面位置进行梁承重架立杆搭设（包括扫地杆和水平连系杆） 平板承重架立杆搭设 梁底承重纵横杆、底模板等 平板底模 加固承重架 检查验收。2） 模板支撑体系搭设按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJl30-2001)标准和上海市工程建设规范DG/TJ

13、08-016-2012。3) 框架大梁模板支撑体系排架下部45厚的长木板或28通长槽钢。4) 在支模时严格按设计要求起拱。5）严禁在楼板上任意堆载。 6) 拆模后应立即对局部梁板增设临时支撑。5、模板支撑架搭拆安全施工事项 51 模板制作A、 模板在制作前，应检查模板所用材料的规格、质量是否符合模板专项技术方案的规定要求，对质量、规格不答合要求材料的不能使用。B、作业前应检查所用机械及电源线路是否符合安全要求，所使用的工具是否牢固，手持电动工具的漏电保护器应试机检查，合格后方可使用。C、木工机械必须有专人负责，操作人员必须熟悉该机械性能，熟悉操作技术，严禁机械无人负责或随便拆改安全防护装置。D

14、、使用的工具不得乱放，使用完毕应随时放人工具箱。E、使用手锯时，锯条必须调紧适度，下班时要放松，以防使用时锯条暴断伤人。F、成品、半成品、木材应堆放整齐，不得任意乱放，木材码放高度不超过1.2m为宜，木工机械周围的安全操作空间内禁止堆放材料。G、木工车间、木库、木料堆场严禁吸烟或动用明火，废料应及时清理归堆，做好落手清，以免发生意外。52 模板安装A 作业前应检查现场防护设施是否符合安全施工要求，不符合安全要求时应采取措施后方可开始作业。B 作业前应认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，模板及支撑材质是否合格。C 地面上的支模场地必须平整夯实，并同时排除现场的不安全因素。D 安装2m以上的模板

15、时，应搭脚手架，并有安全防护防施。E 操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。F 二人抬运模板时要互相配合，协同工作。挎递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高处拆模时，应有专人指挥及监护。并在下面标出工作区，用红白旗加以围栏，暂停人员过往。G 不得在脚手架上堆放大批模板等材料。H 支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、牵杠等应设在1.8m高以上。模板安装过程中不得间歇，柱头、搭头、立柱顶撑、牵杠等必须安装牢固成整体后,作业人员才允许离开。I 模板上有预留洞者，应在安装模板的同时将洞口防护好。J 向基

16、坑内运送模板构件时，严禁抛掷。使用溜槽或起重机械运送，下方操作人员必须远离危险区域。K 高处、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。L 遇六级以上的大风时，应暂停室外的高处作业，雪霜雨后应先清扫施工现场略干不滑时再进行工作。53 模板拆除 A 模板承重支架拆除必须有工程负责人的批准手续(拆摸令)及同条件养护试块的混凝土的强度报告。B 拆模的方法应按照后支先拆、先支后拆的顺序；先拆非承重模板，后拆承重的模板及支撑；在拆除顶板模板时，要注意模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。已拆活动的模板，必须一次连续拆除完，方可

17、停歇，严禁留下不安全隐患。C 拆除较大跨度梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。拆除多层楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。D 当水平支撑超过二道以上时，应先拆除二道以上水平支撑，最下一道大横杆与立杆应同时拆除。E 模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法。拆除的模板、支撑、连接件应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。F 拆模作业时，必须设警戒区，严禁下方有人进人。拆模作业人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。G 严禁用吊机直接吊除没有撬松动的模板，吊运模板时必须拴结牢固。H 拆除大型孔洞模板时，下层必须支搭安全网等

18、可靠防坠落措施。I 拆模板时禁止使用50mm x l00mm木材作脚手板。 J 拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。 K 拆模必须一次拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。混凝土楼板上的预留孔，应有防护措施，以免操作人员从孔中陋落。6、模板支撑系统验收记录表模板工程名称： 砼、梁、柱、楼板模板工程 施工部位： 主体结构层 施 工 单 位：上海腾驰建设有限公司 支撑材料： 48*3.2钢管 序号验收项目验 收 要 求检点记录结 果1施工方案方案完整，绘有施工详图，指导施工，支撑系统设计计算

19、、审批手续齐全，作业前应进行安全交底，交底资料完整查安全资料1-4有经审批的方案内容齐全，有交底记录2支撑材质支撑立柱材质：采用钢管，管子外径不得小于483.2的钢管，无严重锈蚀、裂纹、变形查支撑材料（30根立杆）采用483.2的钢管，无变形、锈蚀3立柱稳定立柱底部的垫块材料，应符合施工组织设计要求，不得用砖块垫高查垫块（全数）用45厚木材作垫块按施工专项方案要求，支撑高度范围内，立柱间水平撑设纵横向剪刀撑开档间距6M。现浇板底承重立杆间距符合设计要求，纵向(1000)mm，横向(1000)mm 或900查方案与实物（纵、横距各30点）立杆纵距1000，横距1000，有多道水平支撑，与其它层相

20、拉通设置立柱接长杆件接头应错开，木杆接长按设计要求查接头30点接头错开4木杆连件及扣件支撑木杆连接应采用符合要求的材料，不得采用铁丝、麻绳等绑扎；采用扣件固定其紧固力矩为4550NM，钢管支撑接长，应采用对接，不准绑接。 大梁底采用双扣件的部位。测扣件力矩50点及大梁双扣件每处采用对接，紧固力矩均大于50NM大梁底双扣件部位是否符合要求。5作业环境2M以上高处支模作业，操作人员应有可靠的立足点，防护设施完善查现场有操作架。验收意见：经检查验收，模板支撑系统符合方案设计要求，同意上层钢筋施工。验收人员：合格牌编号NO：05验收日期2014-6监理搭设班组负责人技术负责人7、安全应急预案7. 1本

21、项目框架结构工程量较大、工期短、时间紧，施工主体结构施工过程中难免有意外之事发生，为以防万一，项目部为保证施工过程中遇到紧急和意外事件的发生，能够沉着冷静，统一指挥调度，成立应急小组和防火领导小组及义务消防队。项目部应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组长： 副组长： 组员： 72施工现场应急处理(1) 严重创伤、出血伤员的急救在施工现场施工过程中，遇到坠落、物体打击、机械伤害等引起的严重创伤出血伤员时才瞄现场现实条件及时正确地采取暂时性的止血，清洁包括固定和运送等措施。 a、出血：采用压迫血法：指压动脉出血近心端止血法和弹性止血带止血法进行暂时性救治，同时应及时附送附近医院进行救治。 b、包

22、扎、固定：创伤处用消毒的敷料或清洁的医用纱布覆盖，再用绷带或布条包扎，即可以预防感，又可减少出血帮助止血。巳搬运：经现场止血、包扎、固定后的伤员，应尽快正确地搬运转送医院抢险救。（2）施工现场的发生火警火灾急救a、现场发生火灾火警事故时，应立即了解起火部位，燃烧的物质等基本情况，有报警人员拔打“119”向消防部门报警，同时组织撤离和扑救。b在消防部门到达前，对易燃易爆的物质采取正确有效的隔离。如切断电源撤离火场内的人员和周围易燃易爆物及一切贵重物品，根据火场情况，机动灵活地选择灭火器具。 c、扑救现场应行动统一，指挥调度如火势扩大，一般扑救不可能时，应及时组织撤退扑救人员，避免不必要的伤亡。

23、d在扑救的同时要注意情况，防止中毒、坍塌、坠落、触电、物体打击等二次事故的发生，在灭火后，应保护现场，以便事后调查起火原因。73现场应急处理设备和设施(1) 应急电话：a了解气候情况拔打电话“121”或“221”b工伤事故现场重病人抢救应拨打“120”；c发生火警火灾事故应拔打“119”；d发生偷盗、斗欧等情况应拨打“110”；(2) 报救：a应说明伤情(病情、火情、案情)和已经采取了些什么措施，便让救护人员事先做好急救的准备；b讲清楚伤者(事故)发生在什么地方，靠近什么路口，附近有什么特征。c 说明报救者单位、姓名(或事故地)的电话或传呼机或传呼电话以便救护车辆找不到所报地方时，随时通过电话

24、通讯联系。d应派人在现场外等侯接应救护车辆，同时把救护车辆进工地现场的路上障碍物及时予以清除，以利救护到达后，能及时进行抢救。(3) 设施a配备急救箱 急救箱配备一些常用的器槿敷料：止血带、止血钳、剪刀、无菌敷料、棉球、棉签、三角巾、绷带、胶布、别针等。药物配备：红药水、洒精、碘酒及消炎类药物和邦迪。b其他应急设备和设施:现场出现一些不安全情况，甚至发生事故，或因采光和照明情况不好在应急处理时应配备应急照明、电筒、安全带、安全绳、提架等。8、模板及支架力学计算书8.1、KLL1 350*750 梁计算书梁段：KLL1。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(

25、一) 构造参数梁截面宽度B：0.35m；梁截面高度D：0.75m；楼层高度H：8.25m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距lb：0.9m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.9m；立杆步距h：1.8m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：483mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢

26、管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根4

27、83.0钢管；间距(mm)：200,250；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根50100矩形木楞；间距(mm)：500；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：800mm；螺栓竖

28、向间距(mm)依次是：200,250；4.梁底模板参数搭设形式为：3层梁顺横顺扣件承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50100矩形木楞；根数：2；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根483.0钢管；间距：300mm；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：N/mm2；屈服

29、强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.630m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 630183/12= 3.062105mm4； W = 630182/6 = 3.402104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t

30、12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=18.000 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=12.933/24.000=0.539

31、m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=12.9330.63=8.148kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=11.011kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.212.933+1.42)0.63=10.387kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3512.933+1.40.72)0.63=11.011kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.402104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125q

32、l2=3.441105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=11.011kN/m；面板计算跨度: l = 500.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.441105 / 3.402104=10.114N/mm2；实际弯曲应力计算值 =10.114N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 8.148 kN/m； l-面板计算跨度: l =500.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 3.062105mm4；

33、 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=2.000mm；面板的最大挠度计算值: = 58.148500.0004/(384115003.062105) = 1.883 mm；实际最大挠度计算值: =1.883mm小于最大允许挠度值: =2.000mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根50100矩形木楞为一组，间距500mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=12.9

34、330.500=6.467kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=8.739kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.212.933+1.42)0.500=8.244kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3512.933+1.40.72)0.500=8.739kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3512.9330.500=7.857kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.720.500=0.882kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形

35、图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.159kNm 最大剪力：V= 1.581kN 最大变形：= 0.072mm 最大支座反力：F= 2.846kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.159106/8.333104 =1.911N/mm2实际弯曲应力计算值 =1.911N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.581100062500/(4.16710650)=0.474N/mm2；实际剪应力计算值 0.474 N/mm

36、2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.072mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.009mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.019mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483.0钢管为一组，共2组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E= N

37、/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2.846kN，计算挠度时取次楞的最大支座力2.203kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.405kNm 最大剪力：V= 3.665 kN 最大变形：= 0.310mm 最大支座反力：F= 5.089kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.405106/8.980103 =45.139N/mm2实际弯曲应力计算值 =45.139N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm

38、2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=1.83310006084/(2.1561053)=17.239N/mm2；实际剪应力计算值 17.239 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.310mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.033mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.309mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其

39、中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.089 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.089kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.

40、1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.300m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 300183/12= 1.458105mm4； W = 300182/6 = 1.620104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.300=0.150 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.3000.75=5.400 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.3000.75=0.338 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=5.888 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.300=0.600 kN/m；(1) 计算挠度采用

41、标准组合： q=5.888kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=7.683kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.25.888+1.40.600) =7.115kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.355.888+1.40.70.600) =7.683kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =1.620104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=1.176105Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q=7.683kN/m；面板计算跨度: l = 350/(2-1)=3

42、50.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.176105/1.620104=7.262N/mm2；实际弯曲应力计算值 =7.262N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 5.888 kN/m； l-面板计算跨度: l =350.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =1.458105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.400mm；面板的最大挠度计算值: = 55.888350.0004/(384

43、115001.458105) = 0.686 mm；实际最大挠度计算值: =0.686mm小于最大允许挠度值: =1.400mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根50100矩形木楞，共2组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 7.683350.000/

44、900.000+0.041=3.028 kN/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 5.888350.000/900.000+0.030=2.320 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.0280.92=0.245kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.63.0280.9=1.635kN最大支座力 N=1.1ql =1.13.0280.9=2.998kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6772.3209004/(10010000.0004.167106)=0.247mm(一) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.245106/8.333104 =2.94

45、3N/mm2实际弯曲应力计算值 =2.943N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=1.635100062500/(4.16710650)=0.491N/mm2；实际剪应力计算值 0.491 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.247mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=3.600mm；实际最大挠度计算值: =0.247mm小于最大允许挠度值: =3.600mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根483.0钢管，间距900mm。支撑梁的

46、截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=110.78104= 1.078105 mm4； W=14.49103= 4.490103 mm3； E= N/mm2；(一) 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力2.998kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力1.920kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力2.296kN；计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力1.460kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和

47、剪力时取0.045kN/m；计算挠度时取0.033 kN/m。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.351kNN2=3.181kNN3=0.351kN计算得到： 最大弯矩：M= 0.174kN.m 最大剪力：V= 1.590kN 最大变形：= 0.050mm 最大支座反力：F= 3.181kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.174106/4.490103 =38.838N/mm2实际弯曲应力计算

48、值 =38.838N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=1.59010003042/(1.0781053)=14.960N/mm2；实际剪应力计算值 14.960 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.050mm，容许挠度为1.900mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.050mm，容许挠度为1.900mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.第三层支撑梁的计算(一) 梁底支撑梁

49、验算梁底支撑梁采用1根483钢管为一组，共1组。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.78104= 1.078105 mm4；W=4.49103= 4.490103 mm3；E= N/mm2；取承受最大支座反力的支撑梁进行验算，支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁所受集中荷载F：计算弯矩和剪力时采用F1=3.181kN；计算挠度时采用F2=2.418kN；均布荷载取支撑梁的自重q：计算弯矩和剪力时采用q1= 0.045kN/m；计算挠度时采用q2= 0.033kN/m；根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图

50、弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩：M= 0.767kN.m 最大剪力：V= 4.053kN 最大变形：= 1.525mm 最大支座反力：F= 10.435kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.767106/4.490103 =170.829N/mm2实际弯曲应力计算值 =170.829N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=4.05310003042/(1.0781053)=38.126N/mm2；实际剪应力计算值 38.126 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为1.525mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.172mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！第3跨最大挠度为1.522mm，容许挠度为3.600mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值