桥墩柱模板支架方案

1、.沙西河桥桥墩施工方案计算书一、墩柱模板墩柱模板采用钢模， 模板由钢板冷弯成圆形 , 圆外面加焊圆箍 , 圆箍尺寸由计算决定 , 钢模 2 米一节 , 用螺栓连接 , 每节段由两个半圆组成 , 亦用螺栓连接 . 拟桥墩柱每 7.4 米为一个施工单元 , 因此每次浇注墩高为 7.4 米.1、 模板计算墩柱模板主要承受混凝土侧压力，按以下两式计算取用： pmax= h；3式中： 为混凝土 ( 含钢筋 ) 重 26KN/m;h 为混凝土有效压头高度，由下式计算：当浇注速度v 同混凝土入模温度之比：V/T 0.035 时.h=0.22+24.9 V/T;V/T0.035 时. h=1.53+3.8 V

2、/T;通常情况下 ,v 取 6 米/ 小时， T 为 25 度（），则 V/T=6/25=0.24;h=1.53+3.8 0.24=1.53+0.912=2.442m.pmax=26002.442=6349 /m2=0.635 /cm2; pmax=0.22t 0k1k2v? ；式中 ： t 0 为新浇混凝土初凝时间，取5 小时；k1 为外加剂影响修正系数，掺缓凝剂取1.2 ；k2 为坍落度影响修正系数 . 坍落度小于 30mm时，取 0.85 ; 5090mm时，取 1.0 ；110150mm时，取 1.15v 同上式意义 。 取 v=6 米/ 小时 , v ? =6? =2.449 米；代

3、入上式 pmax=0.22 260051.2 1.15 2.449=9665.7 /m2 =0.967 /cm2;学习资料.一般取两式中较小者 , p max=0.635 /cm2;考虑施工荷载 : 振捣混凝土时对侧模产生的压力0.04 /cm2；下注混凝土时对外侧模产生的压力0.02 /cm2；合计： pmax=0.635+0.04+0.02=0.641 /cm2;模板模板拟用厚为 8 毫米的钢板，冷弯卷成圆形，外侧面亦用厚8 毫米钢板焊成水平加劲箍及竖向加劲肋，其高度100 毫米。加劲箍间距400 毫米，竖向加劲肋间距 300 毫米。侧面板应力及挠度检算，按四边简支板计算，l X/ l y

4、=300/400=0.75;W=1/6400.8 2=4.267cm3;I=1/12 400.8 3 =1.71cm4;maxql22? cm;M =0.062=0.0620.641 4030 =1476.9 =1476.9/4.267=346.1 /cm2; f=0.00663 ql 4/kk=Eh3/12(1- 2) =2.1 1060.8 340/12(1-0.3 2)=3938462 f=0.00663 0.641 40304/3938462=0.0349cm=0.3mm1.5mm;从计算可知，侧模主要受挠度控制，加劲箍间距应在40 cm 以内为好。竖肋竖肋在加劲箍之间承受侧面板压应力

5、，按均布荷载简支梁计算。加劲肋板厚度8mm，高 100mm截.面特性：W=1/60.8 102=13.33cm3;I=1/12 0.8 103 =66.67cm4; 弯矩 =0.125 ql 2 ,q=0.641 30=19.23 ? cm, l =40cm; =0.125 19.23 402=3846 ? cm.学习资料.应力 =3846/13.33=288.5 /cm21450 /cm2 符合要求 ;挠度 f=5 19.23 402/384 2.1 10666.67=0.0046cm=0.046mm符合要求 ;(3) 加劲箍加劲箍承受侧面板产生的拉应力，计算图式如图1：2000加劲箍间距

6、40cm时，半圆模板水平侧压力：t=0.641 402000.5=2564kg=2.6t加劲箍截面： 0.8 10=8cm; =2564/ 8=320.5 /cm21400 /cm2 符合要求 ;(4) 连接螺栓柱模连接螺栓拟用粗制普通螺栓，螺栓孔中心距150 毫米，选用 M16螺栓，容许拉力为 2.45t ，螺栓数量： n=3.1/2.45=1.27 2 个。柱模竖向连接每加劲箍内有3 个螺栓，能承受拉力。（5）柱模节段间连接法兰板厚12mm，竖向接缝连接板厚度亦为12mm，板宽均为 100mm，在螺栓孔附近要设三角形加劲板，加劲板厚10mm,同连接板等高。二、帽（系）梁模板及支架桥墩施工程

7、序先浇底节墩柱， 随后浇底层系梁 ( 含同系梁等高的一段墩柱), 然后浇第二节墩柱、第二层系梁，以及第三节墩柱，最后浇帽梁。墩柱逐节段施工不需支架 , 但脚手架从底至顶约27 米高，系、帽梁除了脚手架外还需要支架。学习资料.现以右幅桥 2 号墩为例，对帽、系梁模板及支架进行计算。1、帽（系）梁模板（1）底模板1）荷载混凝土钢筋重1 11.6 2600=4160 /m2；底模自重110.02 600=12 /m2；混凝土振捣影响400/m2；施工荷载250/m2；混凝土导管入模200/m2；荷载组合1.2(4160+12)+1.4(200+250+400)=6196.4/m2=0.62 /cm2

8、；不考虑分项系数4160+12+400+250+200=5022 /m2=0.502 /cm2；底板每米宽线荷载51.0/cm2；底板下带木用方木，间距按20cm设置。2）应力M max=1/10 51.0 202=2040? cm; =2040/54=37.8 /cm295 /cm2( 可） ; 3） 挠度f=0.632 51204/100 9 10448.6=0.0118cm=0.118mm;带木间距改为 25cm时：应力 Mmax=0.1 51.0 252=3187.5 ? cm; =3187.5/54=59.03 /cm295 /cm2( 可)挠度 f=0.632 51254/100

9、910448.6=0.0288cm=0.288mm;学习资料.带木间距改为 30cm时：应力 Mmax=0.1 51.0 302=4590 ? cm; =4590/54=85 /cm295 /cm2( 可)挠度 f=0.632 51304/100 910448.6=0.0597cm=0.597mm;f/l =0.0597/30=1/50295 /cm2( 不可 )截面改为 1515cm时。 W=1/615152=562.5 cm 3; =89745.5 /562.5=159.55/cm295 /cm2( 不可 )截面改为 1818cm时。 W=1/618182=972 cm3; =89745.

10、5 / 972 =92.33 /cm295 /cm2带木截面改为 2016cm时:W=1/616202=1066.67cm3; I=1/12 16 203=10666.67cm4;学习资料.1) 应力 M= 1/8 ql 2q=0.51 30=15.3 /cm;带木自重 0.2 0.16 1600/100=0.192 /cm;合计： 15.5/cm;Mmax=0.125 15.5 216.2 2=90563 ? cm; =90563/ 1066.67 =84.9 /cm295 /cm2( 可)2) 挠度f=5 15.5 216.2 4/384 910410666.67=0.459cm=4.59

11、mm;f/ l =0.459/216.2=1/471 1/500( 可)帽梁底模带木应力及挠度检算帽梁带木跨度为160+16.2=176.2cm带木线荷载： 15.5kg/cm.Mmax=(0.125 15.5 176.2 2)=60152.5 ? cm;应力 =60152.5/ 1066.67 =56.4 /cm295 /cm2；挠度 f=(5 15.5 176.2 4)/(384 910410666.67)=0.20cm.f/ l =0.2/176.2=1/8811/500. (可)小结：将帽（系）梁底模板下的带木直接设置在大工字梁上，经上述计算，当间距 30cm时，其截面尺寸宽 16cm

12、，高 20cm，是由 3 号墩底层系梁控制 （跨度 216.2cm）, 用在帽梁上则应力及挠度都不大。此底模系统省去型钢横梁，但带木需 4 米长，单件重近 80kg, 在高空施工搬运较困难，因间距小，安楔木亦难。（3）带木( 带木放置于横梁上 )学习资料.带木纵向设置，带木设在型钢横梁上，横梁设在大工字梁上。带木采用1010cm方木，间距为 30cm，跨度拟 90cm.带木线荷载 0.51 30=15.3kg/cm,带木自重 0.1 0.1 1600=6kg/m=0.06kg/cm.线荷载合计 15.3+0.06=15.36kg/cm.截面特性： W=1/610102=166.67cm3 ;I

13、=(1/12)10103=833.33cm4;M=0.115.36 902=12441.6 ? cm;应力 =12441.6 / 166.67 =74.65 /cm295 /cm2；( 可)挠度 f=(0.677 15.36 904 )/(100 9104833.33)=0.09cm.f/ l =0.09/90=1/10001/500. (可)带木跨度改为100cm时： =( 0.1 15.36 1002) / 166.67 =92.16 /cm2 95 /cm2；( 可) f=(0.677 15.36 1004)/(100 9104833.33)=0.14cm.f/l=0.14/100=1/

14、7141/500. (可)将带木间距改为25cm时:带木线荷载 :0.51 250.06=12.81 /cm; =( 0.1 12.81 1002) / 166.67 =76.86 /cm2 95 /cm2；( 可) f=(0.677 12.81 1004)/(100 9104833.33)=0.116cm.f/l=0.116/100=1/7141/500. (可)（4）横梁横梁拟用 2 20a，间距 100cm，跨度 216.2cm(176.2cm);学习资料.34截面特性： W=1782=356 cm ；I=1780 2=3560cm;1) 荷载横梁承受带木集中荷载，计算图示如图2：带木集

15、中力 P= 26.67 900.51+0.1 0.1 0.9 600=1229.6kg;根据以上计算图及荷载，计算得最大弯矩及剪力见图3、图 4,最大弯矩：图 3. 弯矩图学习资料.图 4. 剪力图Mmax=268600? cm;应力 =268600/ 356=754.5 /cm21450/cm2；( 可)挠度 f=(5n 2-4)/384nEI(1.23 103 216.2 3)=(5 82-4) 1230216.2 3/(384 82.1 1063560)=0.171cm.f/l=0.171/216.2=1/12641/500. (可)小结：底模板下的带木设置的两种做法均可行，采用哪一种根

16、据经济比较选定，若有旧工字钢可取后者，从施工简便考虑可取前者。（5）侧模帽系梁侧模按通常构造用厚1.8cm 夹板做侧模板，采用510 方木做竖肋，横带一般用两根并列的48 钢管，在两钢管间穿拉杆承受混凝土侧压力，靠斜撑稳定侧模板。1）侧板学习资料. 荷载帽系梁高度只有1.6 米，混凝土侧压力按P=h 计算， h 采用 1.6 米：P=2600 1.6=4160 /m2混凝土振捣产生的侧压力400/m2下注混凝土产生的侧压力200/m2合计4760/m2=0.47 /cm2; 模板应力竖肋间距按 30cm计算，取模板单宽100cm，则最大弯距：2? cm;M =0.1 4730 =4230max

17、 =4230/ 54=78.33 /cm295 /cm2(可)；挠度f=(0.677 47304)/(100910448)=0.0597cm.f/l=0.0597/30=1/5031/500. (可)2) 竖带竖向肋木间距 30cm，在梁高范围设三道拉杆，将竖肋分成两跨连续梁，每跨按 60cm计算。竖肋截面特性： W=1/65102 =83.33cm3;I=(1/12)5103=416.67cm4; 荷载竖肋线荷载 q=470.3=14.1/cm；Mmax=0.125 14.1 602=6345 ? cm;应力 =6345/ 83.33=76.14 /cm295 /cm2；( 可)挠度 f=(

18、0.521 14.1 604 )/(100 9104 416.67)=0.025cm.学习资料.f/l=0.025/60=1/24001/500 ;3) 横带横带用 48 钢管，钢管之间穿拉杆螺栓，螺栓间距拟用60cm。横带承受竖肋集中力：P=14.160=846 弯矩 Mmax按多跨承受集中力的连续梁的计算：Mmax=0.175 84660=8883? cm;2 48 钢管 W=5.092=10.18 cm 3;I=12.19 2=24.38cm4;应力 =888.3 / 10.18=872.6 /cm21500/cm2；( 可)挠度 f=(1.146 846603)/(100 2.1 10

19、624.38)=0.041cm.f/l=0.041/60=1/14631692 (可)2支架如前所述，所谓帽（系）梁模板支架，是指支撑于墩柱圆钢轴上的两片大工字梁，圆钢轴设置在墩柱预留孔内，大工字钢对称放置在墩柱两侧，用拉杆螺栓等联结件将两片大工字钢联结牢靠，形成帽（系）梁模板的支架平台。此平台沿桥墩帽（系）梁全长一次搭成，每道帽（系）梁一次浇注混凝土。（1）工字钢梁工字钢梁拟用 I 50a, 重 93.654kg/m, 截面积 119.3cm2, W=1860cm3;I=46500cm4;学习资料.1) 荷载以右幅桥 3 号墩帽梁为例， 帽梁跨度大， 自重亦大。底模带木直接支承在工字梁上，带

20、木之间净距 15cm,故带木集中力可视为工字梁上均布荷载，工字梁按带悬臂的两跨连续梁计算，如图 5 示。均布荷载混凝土重1.6 0.9 12400)=3456kg/m.底模板 0.018 0.9 1600=9.72 kg/m;带木 0.16 0.2 2.1 6003.54=142.73 kg/m;钢筋重 (14920.7/50)0.9 1.6 1=429.72 kg/m;(按设计数量 )侧模(0.018 1.8 1+0.05 0.1 2 3.54) 600+3.84 1 23+0.1 0.1 212.5 600+1.5826=112.68 kg/m.防护设施30 kg/m；工字钢自重（含联结件

21、）94+15=109 kg/m；合计 4289.89 kg/m施工荷载振捣混凝土影响2000.9 2/10=36 kg/m ；下注混凝土2000.9 1/10=18 kg/m ；施工人员及设备（ 805+303）/10=49 kg/m;共计： 4289.85+36+18+49=4393 kg/m.根据以上计算， 工字梁上线荷载为 4393kg/m，考虑到还有可能发生一些施工荷载，工字梁上线荷载按 4500kg/m 计算。由于墩柱上帽梁荷载由墩柱本身承受，故工字钢梁上线荷载在墩柱位置中断，所以工字梁的计算图式如图5所示。为了比较弯矩的变化情况，亦计算了均布荷载连续的弯矩，见图6。学习资料.从图

22、6 看出，工字钢梁上荷载连续的最大弯矩为17445.5 ? m,荷载不连续的弯矩为 17107.99 ? m,后者比前者小337.51 ? m，后者不连续的计算图式接近实际情况，按此弯矩检算工字钢梁应力。另外, 按横梁的集中荷载作用在工字梁上 , 计算了工字梁上的弯矩、剪力，见图7，可以看出，此种受力体系，工字钢梁上弯矩、剪力比以上两种情况要小。2）应力=1710799/ 1860=919.78 /cm21450 /m2；( 可)按荷载连续时弯矩：=1744550/ 1860=937.93 /cm21450 /cm2；( 可)按单跨均布荷载时弯矩（先浇注完一跨情况）M=(1/8)q l2=(1

23、/8)45006.4 2=23040 ? m;=2304000/ 1860=1238.71 /cm21450 /cm2；( 可)2) 挠度计算挠度时，施工荷载可以不考虑，减少100kg/m, 按 4400kg/m=44 kg/cm计算；按单跨均布荷载 :f=(5/384EI)q l4= (5 446404)/(384 2.1 10646500)=0.98cm.f/l=0.98/640=1/6531/500 ; (可)按两跨均布荷载 :f=0.521 (44 6404)/(100 2.1 10646500)=0.394cm.f/l=0.394/640=1/16241450 /cm2 ,( 不可

24、)在工字梁上翼加设横向支撑， 即将 220a 槽钢同 I50a 工字梁用电焊连接，按距支点1.2 米及跨中各设一道支撑考虑，则支撑间距2 米，查得 b为 2.6, 代入则2304000 /(2.6 1860)=476.43 /cm2 1450 /cm 2 ,( 可)若不设跨中支撑时 , 工字梁上翼两支撑之间距4 米, 查表得为 0.97, 代入则2304000 /(0.97 1860)=1277.02 /cm2 1450 /cm2 ,( 可)小结 : 根据整体稳定计算 , 工字梁上翼需设横向支撑以约束自由长度 , 决定采用以 220a 作横梁的底模系统， 将跨中及两端的三根横梁兼作横向支撑，并

25、在梁下翼对应于横向支撑设三根 20 拉杆螺栓，保证梁的整体稳定。4）支座板、加劲板支座板工字梁设置在圆钢轴上， 若无支座板则梁底同圆钢是一条线接触， 这样承力是危险的， 必须在梁底设座板， 座板底面同圆钢面采用弧面接触， 弧面学习资料.半径同圆钢半径相同， 支座板顶面为水平板， 同梁下翼相接， 其顶、底板之间为竖向劲板，构造见图8。加劲板工字梁承受巨大荷载，支点反力很大，因此，梁端支点处腹板两侧设加劲板，加劲板同工字钢翼缘等宽，具体布置施工中另详。小结：经以上计算，决定选用I50b 工字钢作大梁，其应力及挠度均小于容许值。（2）圆钢轴圆钢轴安设在墩柱预留孔中, 悬出柱壁以外 , 工字钢梁支承在

26、钢轴上 , 承受其传来的竖向力。由于工字钢梁翼宽160mm,虽然紧靠墩柱，但复板仍距放置工字钢梁的洞口约80mm,使圆钢轴受弯曲，需检算钢轴的剪切及弯曲应力。支点反力 V=15377.572=30755.14kg=30.755t设圆钢轴直径为120mm，采用 3 号钢， = 1450kg/cm2， = 850 kg/cm2，Fa= R2=3.14 62=113.04 cm2， W=(1/32)3.14 123=169.56 cm3，剪应力 =30755/113.04=272.07 kg/cm 2850 kg/cm 2弯矩 M=307558=246040? cm弯曲应力 =246040/169.

27、56=1451.05 kg/cm21450 kg/cm 2圆钢轴直径为 130mm时：Fa= 3.14 6.5 2=132.665 cm2，W=(1/32)3.14 133=215.58 cm3，剪应力 =30755/132.665=231.82 kg/cm 2850 kg/cm 2;弯曲应力 =246040/215.58=1141.29 kg/cm 21450 kg/cm 2学习资料.圆钢轴直径为 140mm时：Fa= 3.14 72=153.86 cm 2，W=(1/32) 3.14 143=269.255 cm3，剪应力 =30755/153.86=199.89 kg/cm 2850 k

28、g/cm 2;弯曲应力 =246040/269.255=913.78 kg/cm 21450 kg/cm 2; 圆钢轴直径为 150mm时：Fa= 3.14 7.5 2=176.625 cm 2，W=(1/32) 3.14 153=269.255 cm3，剪应力 =30755/176.25=174.13 kg/cm 2850 kg/cm 2;弯曲应力 =246040/331.17=742.94 kg/cm 2 1450 kg/cm 2;通过以上计算，圆钢轴采用45 号钢时，可选用直径120mm圆钢。三脚手架沙西河桥有 6 个桥墩高度均超过17 米，其中 2 个墩高约 28 米，因此墩柱施工脚手

29、架较为重要，现简介3 号高墩脚手架结构及其计算。1脚手架结构3 号墩脚手架按 9 至 9.6 米节段逐阶段由底向上拼装， 桥墩施工完成后，再由上往下拆除。脚手架采用碗扣式钢管架， 根据墩柱直径及施工需要， 脚手架平面呈正方形，对称墩柱中心。拟用两排钢管组成双排框架，外排框架为4.2 4.2 米，钢管纵横向间距除四角两排钢管为 600mm外，其余为 900或 1200mm; 内排框架为 3.0 3.0 米，钢管间距 900 或 1200mm;两排钢管步距均为1200mm。脚手架结构示意见图 9，为保证脚手架总体稳定，在框架外侧每 5 步布置一道剪刀撑，斜杆同水平横杆夹角约 55。在竖向通过卡箍将

30、脚手架同已浇墩柱联结，卡箍由钢板或型钢弯成，每节段墩柱中间及顶部设一学习资料.道；或者在设卡箍相应高度设置缆风绳；在施工中的节段，脚手架在顶部四角设缆风绳，缆风绳锚固在地面锚点上。2立杆计算本墩脚手架为结构性脚手架，为框架结构，独立承受施工荷载。现对脚手架立杆进行应力检算。（1）立杆轴心压力计算 底层立杆结构自重产生的轴心压力脚手架柱距 600、900 及 1200mm,步距 1200mm,外排剪刀撑按 64.2 米布置，剪刀撑同横杆交角约 55，现计算立杆、 纵横向水平杆及剪刀撑自重 : 立杆：查表， 1.2 米立杆设计重量 7.05kg, 每米重： 7.05/1.2=5.88kg;30米高

31、重： 5.88 30=176.4kg=1.764KN横纵水平杆 : 按 600、 900、 1200mm三种长度查表，重量为 2.47 、3.63 、 4.78kg ，每步重量：（2.47+3.63+4.78 ） 0.5=5.44kg30米高计 25 步，重量： 5.44 25=136 kg =1.36KN ；剪力撑的杆件及扣件重GB:GB=(2 Hb/ cos)g+2Hb/( cos 6.5)g 2+6g3 / （HbLb）式中 g 为钢管自重： 0.0384 KN /m;g2 为一个对接扣件重： 0.0185 KN / 个；g3 为一个旋转扣件自重：0.0145 KN/ 个;为剪刀撑同立杆

32、夹角：=55;Hb 为剪刀撑竖向尺寸：6.0m;Lb 为剪刀撑横向尺寸：4.2m;学习资料.代入上式：GB=(2 6)/ cos55o 0.0384+2 6/( cos55o 6.5) 0.0185+6 0.0145 /(64.2 ）=0.0377 KN/m则 30 米高脚手架剪刀撑自重产生轴向压力：NGB=300.0377=1.131KN;脚手架结构自重产生轴向压力合计NG=1.764+1.36+1.131=4.26 KN; 底层立杆活载产生轴向压力2计算。 30米高脚手架仅一节段施工，在9 米高脚手板自重按 0.35KN/ m节段中有五层脚手板，则每根立杆轴向力：(0.9+1.2)/2 0

33、.6 0.5 0.35 5=0.551 KN;操作层防护材料产生轴心压力：栏杆、挡脚板按0.14 KN/ m ，每层 1 米计，共 0.14 3=0.42 KN ；立网封闭自重 :立网单重： 0.01 KN/ m2, 0.01 （ 0.9+1.2 ） 0.5 30=0.32 KN;施工荷载 : 按 3KN/ m2 计算 , 按节段内有三层同时操作:（0.9+1.2 ） 0.5 0.6 0.5 33=2.84 KN;楼梯脚手板重：楼梯设在内外框架之间，沿四周旋转上升，每四步有一层脚手板，全高计层：(0.9+1.2)/20.6 0.5 0.35 6=0.794KN.荷载组合 :N=1.2 (402

34、6+0.551+0.42+0.32)/K1+1.4 2.84式中 K1 为脚手架高度调整系数，查表K1=0.85 ，代入：N=7.84+3.98=11.82KN;学习资料.(2) 立杆稳定性检算立杆稳定性应满足： N/A f c, N Af c;2立杆截面积 A=4.89cm;回转半径 =1.58cm;2钢材抗压强度 f c=205N/mm; 为稳定系数，根据立杆长细比查表（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，第 5.3 条表 5.3.3, 碗扣式钢管立杆稳定性比扣件式钢管强，按扣件式钢管计算偏安全） ，=hk/ ，h 为脚手架步距 1.2m; 值为立杆长度计算系数查表为 1.73,k 为长

35、度计算附加系数，为 1.155; =(1.155 1.73 120)/151.8; 查表取 =0.301; N=0.301 2054.89 100=30173.75 N=30.1KN=3.01t;不考虑风载时，立杆N=11.82KN30.1 KN;(3) 立杆考虑风载时计算立杆由风荷载产生的弯矩Mw:Mw =(0.85 1.4 wkLah2) /10;式中： h 为步距 1.2m；La 为立杆纵距 1.2mwk 为风荷载标准值，按下式求算：wk=0.7 zsw0w0 为基本风压，深圳地区 w0 为 0.75 KN/m2; z 为风压高度变化系数，按脚手架高 30 米地面类别 B 查表（建筑结构

36、荷载规范）取 1.42;学习资料.s 为脚手架风荷载体型系数，按脚手架全封闭( 立网网肋按尺寸3.5 3.5 绳径 3.2mm)查表： s 为 1.0 , 为挡风系数， =(1.2A Z)/ A W, 代入 =1.2 (3.5+3.5) 0.32 1.05/ (3.5 3.5)=0.23, s=1.0 =0.23;代入上式： wk =0.7 1.42 0.23 0.75=0.171 KN/m 2;作用于立杆上风线荷载：qw=0.171 1.2=0.21 KN/m.2w=(0.036 106) / (5.08103)=7.1N/mm2;N32=(11.8210 ) / (0.301489)=80

37、.3N/mm;合计： =80.3+7.1=87.4 N/mm 2f=205 N/mm2。 (可)脚手架稳定计算脚手架稳定是指承受风荷载时总体稳定性，根据墩柱施工顺序，脚手架逐节段拼装，现简述各节段风荷载计算及其抗风荷载的措施。（） 第一节段脚手架，高度米风荷载按两种情况计算： 一是大风，脚手架处在施工状态， 外侧2面挂立网封闭，基本风压按0.27 m 计算。另一台风，脚手架处在2防台风状态，立网暂拆除。基本风压按0.75 m.2大风，基本风压0.27 m，脚手架挂立网封闭。风荷载标准值 wk=0.7 zsw0式中z 为风压高度变化系数，按建筑结构荷载规范表. . 类地面查得 z=1.0s 为风

38、荷载体型系数，s=0.23学习资料.2wk=0.7 10.23 0.27=0.0435 m;第一节段脚手架立面面积:10 4.2=42M2承受风荷载 Hw=1.4 0.0435 42=2.56 风力较小，底节段墩柱施工时，脚手架顶设四根缆风即可。 台风，基本风压. （深圳地区） , 拆除立网封闭 .k0风荷载标准值 w=0.7 zsw式中 s=1.2 (1+ )=1.15 （h+ l ）/( hl ）+(Hb/sin a2)/( HbLb)0.048式中 h 为步距， 1.2米;l 为柱距 0.9米;H b 为剪刀撑竖向尺寸6.0 米; L b 为剪刀撑横向尺寸4.2 米为剪刀撑杆与纵向水平杆的夹角,=55o ;1.15 为考虑节点挡风系数 ;0.048 为钢管直径 .代入上式 : =1.15 （ 1.2+0.9 ） /( 1.2 0.9 ） +(4.2/sin55o 2)/( 6.0 4.2)0.048=0.113为系数，查表取