净水厂工程高大模板施工方案培训资料

1、弋阳县净水厂工程 高大模板施工专项施工方案 江西省建工集团有限责任公司 2017 年 9 月 弋阳县净水厂工程 高大模板施工专项施工方案 审批： 职务（职称）： 审核： 职务（职称）： 编制： 职务（职称）： 江西省建工集团有限责任公司 2017 年 9 月 目录 1、工程概况 3 1.1 、工程简介 1.2 、项目概况： 2、 编制依据： 4 3、 施工部署 5 3.1 、材料准备 3.2、组织设置 3.3 、技术准备 3.4 、机具准备 4、 模板安装 6 4.1 、柱模板安装 4.2 、梁、板模板安装 5、模板施工质量要求 8 6、模板施工安全要求 9 7、梁模板高支撑架的构造和施工要求

2、 9 d. 地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.7. 施工使用的要求： a. 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中 部向两边扩展的浇筑方式； b. 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控 制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c. 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决 8模板工程事故应急预案 8.1、概况 本工程施工极可能发生高空坠落、顶架坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上 述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。 8.2、机构设置 为对可能发生的事故能够快速反应、

3、求援，项目部成立应急求援小组。由项目总指 挥黄前湖任组长。负责事故现场指挥，统筹安排等。 具体架构见下表： 应急救援领导小组 组长 项目经理 LJ 1 r 副组长 k技术负责人/ 质 检 r r 安 施 r r 栋 班 材 员 全 L丿 工 IJ 号 组 料 当施工时发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。 8.3、机构的职责 8.3.1、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。 8.3.2、 负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资 等资源的调配。 8.3.3、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。 8.3

4、.4、 当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快 控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。 8.4、应急救援工作程序 8.4.1、 当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时向当地政 府相关部门报告，以取得政府部门的帮助。 8.4.2、 由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽 快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。 8.4.3、事故发生时，组长或其它成员不在现场时，由在现场的其它组员作为临时现场救 援负责人负责现场的救援指挥安排。 8.4.4、项目部指定陈育正负责事故材料的收集、统

5、计、审核和上报工作，并严格遵守事 故报告的真实性和时效性。 8.5、救援方法 8.5.1、高空坠落应急救援方法： 8.5.1.1、 现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救 电话及马上报告应急救救援领导小组。 8.5.1.2、 仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落 地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。 8.5.1.3、如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速 送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞， 以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。 8.5.

6、1.4、如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随 意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时 要平稳，否则会加重伤情。 8.5.2、模板、坍塌应急救援方法: 地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的 情况下控制好事故现场； 8.5.2.1、报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、 联系电话等，并派人到路口等待）； 8.5.2.2、急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措 施； 8.5.2.3、 清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤

7、亡人员，把事故损失 控制到最小； 8.5.2.4、预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。 8.5.3、物体打击应急救援方法： 当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢， 应急以后及时送医院治疗。 8.5.3.1、止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带 止血法等。 8.5.3.2、对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少 伤痛。 8.533、对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克 等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流 出，千万不

8、能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染， 会危及伤员的生命安全。 8.5.3.4、如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院 拯救。 预备应急救援工具如下表: 序 号 器材或设 备 数量 主要用途 1 支架 若干 支撑加固 2 模板、木枋 若干 支撑加固 3 担架 2个 用于抢救伤员 4 止血急救 包 4个 用于抢救伤员 5 手电筒 6个 用于停电时照明求援 6 应急灯 6个 用于停电时照明求援 7 爬梯 3樘 用于人员疏散 8 对讲机 8台 联系指挥求援 8.6预防坍塌事故的技术措施 模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边

9、环境编制施工方 案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。 模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变 形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设 计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。 支撑立柱基础为泥土地面时，应采取排水措施, 并加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接， 形成整体。 模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人 员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。 楼面、屋面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，

10、应 进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。 装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥 堆放，以防坍塌事故发生。 安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高 度要高施工作业面至少1.2m。 拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌 伤人。 8.7预防高空坠落事故的技术措施 高支模工程应按相关规定编制施工方案，经公司技术部及分管技术的公司领导审 批签字；高支模安装完毕后，需经质安部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可 绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面 应按规定设置

11、安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设 计计算要求。 所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据 有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。 采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。 高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人 不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全 防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。 安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在 腰部的上方，并要注意带子

12、不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。 项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。 已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。 高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验 收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动 安全设施的， 应经项目分管负责人审批签字， 并组织有关部门验收， 经验收合格签字后， 方可实施。 9、高大模板钢管架计算书 加矶加氯间，其檐口高度为6.5m,坡屋顶高度8.5m，坡屋面板厚120mm最大梁截面 200

13、X 800mm( KL1)，支模架体最大高度为8.38 m。 9.1、KL1计算书。 9.1.1 、参数信息 9.1.1.1 、模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.20 ； 梁截面高度 D(m):0.8 混凝土板厚度 (mm):120； 立杆梁纵、横向间距 La(m):0.45 ； 立杆上端伸出至模板支撑点长度 a(m):0.10 ； 水平杆步距 h(m):1.50 ； 梁支撑架搭设高度 H(m)：8.5-0.8=7.3 ； 板底承重立杆横向间距或排距 Lb(m):0.45 ； 采用的钢管类型为 48 X 2.75 ; 扣件连接方式 : 双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载

14、力折减系 数:0.80 ； 9.1.1.2 、荷载参数 模板自重 (kN/m2):0.35 ； 钢筋自重 (kN/m3):1.50 ； 施工均布荷载标准值 (kN/ m 2):2 . 5 ； 新浇混凝土侧压力标准值 (kN/m2):24.0 ； 倾倒混凝土侧压力 (kN/m2):2.0 ； 振捣混凝土荷载标准值 (kN/m2):2.0 9.1.1.3 、材料参数 木材品种：杉木； 木材弹性模量 E(N/mm2) ：10000.0； 木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2) ：17.0 ； 木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2) ：1.7 ； 面板类型：胶合面板； 面板弹性模量 E(N/mm2)

15、：8500.0； 面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2) ：10.0 ； 9.1.1.4 、梁底模板参数 梁底纵向支撑根数： 3； 面板厚度 (mm)： 15.0 ； 9.1.1.5 、梁侧模板参数 主楞间距 (mm)： 300； 穿梁螺栓水平间距 (mm)：450； 穿梁螺栓竖向根数： 1； 穿梁螺栓竖向距板底的距离为： 400mm； 穿梁螺栓直径 (mm)：M12； 主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管48X 2.75 ; 主楞合并根数： 2； 次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm高度80mm 板 6轴旳方300 頁曲扣14 O O CD r o in g / CD 夹板/ V厂/ /产一横

16、冋钢管 円钢瓷（纵向） 可调顶托 00 g 貫“如.对拉 900 *50 450 900 o o 显 丁匚辽；-Lb 人Pg-is pp Hu J人:.直G：门人（n.JI 素碇地面 KL1 9.1.2、梁模板荷载标准值计算 9.121、梁侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新 浇混凝土侧压力。 中的较小值: 按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其 炖足丽 R 二了 E 其中丫 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t -新浇混凝土的初凝时间，取4.000h ; T -混凝土的入模温度，取35.000 C；

17、V -混凝土的浇筑速度，取1.500m/h ; H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m； B 1-外加剂影响修正系数，取1.200 ; B 2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 分别为35.7kN/m2、19200 kN/m 2,取较大值36.00kN/m2作为本工程计算荷载。 9.1.3梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压 力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算

18、。 F1 f V 1 p 1 Q? 6 1 L300I L300 L.300 L T r彳 r 面板计算简图（单位：mm） 面板计算简图（单位：mm） 9.1.3.1、强度计算 跨中弯矩计算公式如下： M . 7 =- f W 其中，（7 - 面板的弯曲应力计算值（N/mn2）; M -面板的最大弯距（N.mm）; W -面板的净截面抵抗矩，W = 30 X 1.0 x 1.0/6=5.0cm 3; f-面板的抗弯强度设计值（N/mml）; 按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中，q -作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值：q 1= 1.2 X 0.3 X 24X 0.9=7.78

19、kN/m ; 倾倒混凝土侧压力设计值：q 2= 1.4 X 0.3 X 2X 0.9=0.76kN/m ; q = q 计q2 = 7.78+0.756 = 8.532 kN/m ; 计算跨度（内楞间距）:l = 300mm ; 面板的最大弯距 M= 0.1 X 8.532 X 3002 = 7.68 X 104N.mm 经计算得到，面板的受弯应力计算值：7 =7.68 X 104 / 1.62 X 104=4.74N/mm ; 面板的抗弯强度设计值：f = 10N/mm 2 ; 面板的受弯应力计算值7 =4.74N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=10N/mm2,满足要求! 9.131、

20、挠度验算 0.677昇 10057 =O250 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q = 24 X 0.3 = 7.2N/mm ; l-计算跨度（内楞间距）:l = 300mm ; E-面板材质的弹性模量：E = 8500N/mm 2; I-面板的截面惯性矩:I = 30 X 1.5 X 1.5 X 1.5/12=8.44cm 4; 面板的最大挠度计算值：3 = 0.677 X 7.2 X 3004/（100 X 8500X 0.844 X 105）= 0.55mm 面板的最大容许挠度值:3 = 1/250 =300/250 = 1.2mm; 面板的最大挠度计算值3 =0.55mm小于 面

21、板的最大容许挠度值3 =1.2 mm , 满足要求！ 9.1.4、梁侧模板内外楞的计算 9.1.4.1、内楞计算 内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度60mm截面高度80mm截面惯性矩I和截面 抵抗矩W分别为： W = 60X 802X 2/6 = 128cm 3; I = 60 X 803X 2/12 = 512cm 4; Q I I 1 1111 1 .L X i 社b u n 42,5- 42,5异 内楞计算简图 9.1.4.1.1 、内楞强度验算 强度验算计算公式如下 其中, (T 内楞弯曲应力计算值（N/mm

22、2）； M -内楞的最大弯距（N.mm）; W -内楞的净截面抵抗矩； f-内楞的强度设计值（N/mn2）。 按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = （1.2 X24X 0.85+1.4 X2X 0.85） X 0.43=11.55kN/m ; 内楞计算跨度（外楞间距）:l = 425mm ; 内楞的最大弯距：M=0.1 X 11.55 X 425.002= 2.09 X 105N.mm 最大支座力:R=1.1 X 11.55 X 0.425=5.40 kN ; 经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值（T = 2.09 X 105/1.67 X 105 = 1.25N/mm

23、； 内楞的抗弯强度设计值：f = 17N/mm 2; 内楞最大受弯应力计算值（7 = 1.25N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足要求！ 9.1.4.1.2 、内楞的挠度验算 0.677 斗 c W -外楞的净截面抵抗矩； f- 外楞的强度设计值（N/mn2）。 根据连续梁程序求得最大的弯矩为 M= 0.1 X 8.532 X 0.452=1.73 N.mm 外楞最大计算跨度：I = 450mm ; 经计算得到，外楞的受弯应力计算值：7 = 1.73 X 106/8.98 X 103 = 192.65N/mm2; 外楞的抗弯强度设计值：f = 205N/mm2; 外楞的

24、受弯应力计算值7 =192.65N/mmf小于外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！ 9.1.4.2.2、外楞的挠度验算 根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为 0.985 mm 外楞的最大容许挠度值：3 = 450/400=1.12mm ; 外楞的最大挠度计算值3 =0.985mm小于外楞的最大容许挠度值3 =1.12mm, 满足要求！ 9.1.5、穿梁螺栓的计算 验算公式如下： NN = fxA 其中N -穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积（mm2）; f -穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mml; 查表得： 穿梁螺栓的直径：12 mm ; 穿梁螺栓有效直径

25、：9.85 mm ; 穿梁螺栓有效面积：A= 76 mm2; 穿梁螺栓所受的最大拉力：N =24 X 0.3 X 0.45 =3.24kN 。 穿梁螺栓最大容许拉力值：N = 170 X 76/1000 = 12.92 kN ; 穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.24kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求! 9.1.6、梁底模板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间 距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混 凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、

26、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： W = 450 X 15X 15/6 = 1.69 X 104m金 I = 450 X 15X 15X 15/12 = 1.27 X 10間 9.1.6.1、抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算: 其中，（T -梁底模板的弯曲应力计算值（N/mn2）; M -计算的最大弯矩（kN.m）; I-计算跨度（梁底支撑间距）：l =250.00mm ; q -作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）; 新浇混凝土及钢筋荷载设计值： q1： 1.2 X( 24.00+1.50 ) X 0.9 X 0.8 X 0

27、.2=4.4kN/m ; 模板结构自重荷载： q2：1.2 X 0.35 X 0.9 X 1.20=0.45kN/m ; 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3： 1.4 X 2.00 X 0.3 X 0.90=0.756kN/m ; q = q1 + q2 + q3=4.4+0.45+0.756=5.6kN/m 跨中弯矩计算公式如下： M = O.lql2 2 MU = 0.10 X 5.6 X 0.2 =0.0224kN.m； (T =0.0224 X 106/1.69 X 104=1.33N/mnn； 梁底模面板计算应力c =1.33N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=10N/m

28、m，满足要求！ 9.1.6.2、挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用 最大挠度计算公式如下： 0.677畀 1007 弘=250 其中，q-作用在模板上的压力线荷载： q =(24.0+1.50) X 0.8+0.35 ) X 0.9= 18.7KN/m ; l- 计算跨度(梁底支撑间距)：l =200.00mm ; E-面板的弹性模量：E = 8500.0N/mm 2; 面板的最大允许挠度值:3 =300.00/250 = 1.200mm ; 面板的最大挠度计算值：3 = 0.677 X 18.7 X 2004/(100 X 8500X 1.27 X 1

29、05)=0.19mm； 面板的最大挠度计算值：3 =0.19mm小于面板的最大允许挠度值:3 = 300 / 250 = 1.2m m,满足要求！ 9.1.7、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用钢管。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和 振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重 荷载。 9.7.1、荷载的计算： (1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m): q1 = (24+1.5) X 0.8 X 0.2=4.1kN/m ； 模板的自重线荷载(kN/m): q2 = 0.35 X( 0.9+2 X 1.2)=1.155kN/

30、m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m): 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2) X 0.3=1.35kN/m ； 9.1.7.2、钢管的支撑力验算 静荷载设计值 q = 1.2 X 4.1+1.2 X 1.155=6.3kN/m ; 活荷载设计值 P = 1.4 X 1.35=1.89 kN/m ; 450 450 4M 450 /Z 7 7 钢計算简图 钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为: 3 W=4.49cm l=10.78cm 4 钢管强度验算： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，

31、计算公式如下： 线荷载设计值 q =6.3+1.89=8.2kN/m; 最大弯距 M =0.1ql2= 0.1 x 8.2 X 0.45 X 0.45= 0.17kN.m ; 最大应力(T = M / W = 0.17 X 106/4490 = 38N/mm2; 抗弯强度设计值f=205 N/mm 2; 钢管的最大应力计算值38N/mrm小于钢管抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求! 钢管抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下： 截面抗剪强度必须满足 其中最大剪力：V = 0.6 X 8.2 X 0.45= 2.2kN ; 钢管的截面面积矩查表得 A = 424.000 mm 2; 钢管受剪

32、应力计算值 t =2 X 2200/424.000 = 10.4N/mm 2; 钢管抗剪强度设计值t = 120 N/mm 2; 钢管的受剪应力计算值10.4N/mm2小于 钢管抗剪强度设计值120 N/mm2,满足要 求！ 钢管挠度验算： 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下： q = 6.3+ 1.155= 7.5 kN/m ; 钢管最大挠度计算值 3 = 0.677 X 7.5 X 4504 /(100 X 206000X 10.78 X 10)=0.1mm； 钢管的最大允许挠度3 =600/250=2.4mm； 钢管的最大挠度计算值3 = 0.1mm小于

33、 钢管的最大允许挠度3 =2.4mm,满足 要求！ 9.1.7.3、支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下： (1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m2): q1 = (24.000+1.500) X 0.80 X 0.2= 4.1kN/m 2; (2) 模板的自重(kN/m2): q2 = 0.350 kN/m 2; (kN/m2): (3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m ; q = 1.2 X (4.1+ 0.350 )+ 1.4 X 4.500 = 11.64kN/m 450 450 450

34、 / / / 经过连续梁的计算得到褫赫解 支座反力Ra = RB=1.19kN，中间支座最大反力Rmax=4.77kN 最大弯矩 Mma=0.5724kN.m； 最大挠度计算值Vmax=0.628mm 支撑钢管的最大应力(T =0.5724 X 106/4490=127.48N/mm; 支撑钢管的抗压设计强度f=205.0 N/mm 2; 支撑钢管的最大应力计算值127.48 N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0 N/mrf)满足要求！ 9.1.8、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 9.1.9、扣件抗滑移的计算： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培

35、训讲座刘群主编，P96页，双 扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件 承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN ; R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=4.47kN ; R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 9.1.10、立杆的稳定性计算： 立杆的稳定性计算公式 9.1.10.1、梁两侧立杆稳定性验算： 其中N -立杆的轴心

36、压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力：N1 =1.19 kN ; 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2 X 0.132 X 3.95=0.626 kN ; 楼板的混凝土模板的自重：2=1.2 X (1.2/2+(1.2-0.3)/2) X 0.6 X 0.35=0.265kN ; 楼板钢筋混凝土自重荷载： N4=1.2 X (1.2/2+(1.2-0.3)/2) X 0.2 X 0.2 X (0.8+24.00)=1.25kN ; N =1.19+0.626+0.265+1.25=3.33kN ; -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比I o/i查表得到； i -计算立杆的截面回转半径(cm)

37、 : i = 1.59 ; A -立杆净截面面积(cm2) : A = 4.24 ; W - 立杆净截面抵抗矩(cm3) : W = 4.49 ; (T -钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2); f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2; 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 l o = k 1uh(1) k 1 - 计算长度附加系数，取值为： 1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ， u =1.7 ； 上式的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k iuh = 1.155 X 1.7 X 1.5 = 2.945 m ; Lo/i =

38、2945.25 / 15.9 = 185； 由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.209 ; 钢管立杆受压应力计算值；(T =6091/(0.209 X 424) = 68.73N/mm 2; 钢管立杆稳定性计算(T =68.73N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f N/mrf,满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l o = k 1k2(h+2a)(2) k1 - 计算长度附加系数按照表 1取值1.167； k2 - 计算长度附加系数， h+2a = 1.7 按照表2取值1.035 ； 上式的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k 1k2(h+

39、2a) = 1.167 X1.035X(1.5+0.1 X2) = 2.053m ； Lo/i = 2053.3365 / 15.9 = 129.15； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.417 ； 钢管立杆受压应力计算值;(T =6091/(0.417 X 424) = 34.5N/mm 2; 钢管立杆稳定性计算(T = 34.5N/mm小于钢管立杆抗压强度的设计值f N/mrf,满足要求！ 9.1.10.2 、梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 : 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =4.47 kN ; 脚手架钢管的自

40、重： N2 = 1.2 X0.132X(8.5-0.8)=1.22 kN ; N =4.47+1.22=5.7kN; - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l o/i 查表得到; i -计算立杆的截面回转半径 (cm) ：i = 1.59 ; A - 立杆净截面面积 (cm 2) ： A = 4.24 ; W - 立杆净截面抵抗矩 (cm3) ：W = 4.49 ; (T -钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2); = 205 = 205 f -钢管立杆抗压强度设计值： f =205 N/mm 2; 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 l o = k 1uh(1) k 1 -

41、计算长度附加系数，取值为： 1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ， u =1.7 ； 上式的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k iuh = 1.167 x 1.7 x 1.5 = 2.976 m ; Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187； 由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.205 ; 钢管立杆受压应力计算值；(T =5056/(0.205 x 424) = 58.17N/mm2; 钢管立杆稳定性计算(T = 58.17 N/mm 2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f= 205 N/mn2,满足要求！ 如果考虑到高支

42、撑架的安全因素，适宜由下式计算 l o = k 1k2(h+2a)(2) k1 - 计算长度附加系数按照表 1取值1.167； k2 - 计算长度附加系数, h+2a = 1.7 按照表2取值1.035 ； 上式的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k 1k2(h+2a) = 1.167 x1.035x(1.5+0.1 x2) = 2.053m ； Lo/i = 2053.3365 / 15.9 = 129； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.417 ； 钢管立杆受压应力计算值;(T =5056/(0.417 x 424) =28.6N/mm2; 钢管立杆稳定性

43、计算(T = 28.6N/mm小于钢管立杆抗压强度的设计值f = 205 N/mrf,满足要求！ 由于立杆全支撑在原土夯实后做的100m厚砼地面上，其承载力标准值为4.0KN/m2 , 根据以上计算结果;钢管立杆的轴心压力设计值 (kN) ：N = 5.7 kN ;每平方的荷载值为 5.7 x 0.9 x 0.9/4=1.15KN/m2:8500 ;面板抗弯强度设计值（N/mni）:10 ； 9.2.1.4、楼板参数 楼板的计算厚度120.0mm O 扳60*30方木6300 互扣 纵问钢管 可週两托 900 900 900 1 匸邑/素琏地面 图1楼板支撑架立面简图 单也：（mm 图2楼板支

44、撑架荷载计算单元 模板面板计算 模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板 W = 10 反的截 面惯性 1 2 . 1 :矩 I 和截面 r1 1抵抗矩 k W分 P 别为： 、 | ；IIJj.:川 模板面板的按照三跨连续梁计算。 q 丨 1 F% F f1 f1 f人 OOW 1 L3001 L3(W L.迦 I- r彳 r彳 rd r 面板计算简图 922、荷载计算 （1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）: qi = 25.5 X 0.2 X 1+0.5 X 1 = 5.6kN/m ; (2) 活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m): q

45、2 = 1 X 1= 1 kN/m ; 923、强度计算 计算公式如下： M=0.1ql9.2.5.1、荷载的计算 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m): q1= 25.5 X 0.3 X 0.12+0.5 X 0.3 = 1.07kN/m ; 活荷载为施工人员及设备荷载(kN): q2 = 1 X 0.3 = 0.3 kN/m ; 9.2.5.2、纵向支撑钢管强度验算 其中：q=1.2 X 5.6+1.4 X 1= 8.12kN/m 最大弯矩 M=0.1 X 8.12 X 3002= 73080 N m 面板最大应力计算值(T =M/W= 73080/32666.667 = 2

46、.24 N/mm 2; 面板的抗弯强度设计值 f=10 N/mm 2； 面板的最大应力计算值为2.24N/mm2小于面板的抗弯强度设计值10 N/m满足要 求！ 9.2.4、挠度计算 挠度计算公式为 v =0.677ql 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 最大弯矩计算公式如下： /(100EI) v =l/250 其中 q =q 1=3.56kN/m 面板最大挠度计算值v = 0.677 X 5.6 X 3007(100 X 8500X 22.867 X 104)=0.16 mm 面板最大允许挠度 v =300/ 250=1.2 mm ; 面板的最大挠度计算

47、值0.16 mm小于 面板的最大允许挠度1.2 mm,满足要求! 9.2.5、纵向支撑钢管的计算 纵向支撑钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩w=4.49cm 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 截面惯性矩 I=10.78cm 2 2 MLx =-0.10q 1I -0.117q 2I 静荷载：q1 = 1.2 X q 1 = 1.2 X 1.07 = 1.284 kN/m ; 活荷载：q2 = 1.4 X 0.3 = 0.42 kN/m ; 最大弯矩 Mmax = (0.1 X 1.284+0.117 X 0.42 ) X 12 = 0.18kN m 最大支座

48、力计算公式如下： N=1gl+1.2q 2I 7 (T = M/W= 0.188 X 106/4490 = 41.9 N/mm 2; f=205.0 N/mm 2; 54.57N/mm小于纵向支撑钢管的抗压强度设计值 最大支座力 N = ( 1.1 X 1.248 + 1.2 X 0.42) X 1 = 1.88kN 纵向支撑钢管的最大应力计算值 纵向支撑钢管的抗压强度设计值 纵向支撑钢管最大应力计算值为 205.0 N/mm2,满足要求！ 9.2.5.3、挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 4 V ma=0.677q1l /(100EI) 静荷载 q 1

49、= 2.02 kN/m ; 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 44 V = 0.677 X 2.02 X 900/( 100 X 206000X 10.78 X 10 ) =0.25 mm ; 纵向支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10 mm,满足要求！ 9.2.6、横向支撑钢管计算 P= 1.914kN; 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力， p 1. WOO ppPpP 1!IL1 1000 支撑钢管计算简图(mm) 0.644 0.644 支撑钢管计算弯矩图（kN m） 支撑钢管计算变形图（mm） 1.652 1.652 01261 2.

50、175 2175 20252 1.652 75 n?E 4.089 4.089 4069 089 支撑钢管计算剪力图（kN） 最大弯矩 Mmax = 0.644 kN m ; 最大变形 Vmax = 1.862 mm ; 最大支座力 Qmax = 6.96 kN ； 最大应力 （T = 644222.65/4490 = 143.479 N/mm ; 支撑钢管的抗压强度设计值f=205 N/mm 2; 支撑钢管的最大应力计算值143.479 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 N/mm满足要求！ 支撑钢管的最大挠度为1.862mm小于1000/150与10 mm,满足要求！ 9.2.7、扣件

51、抗滑移的计算 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双 扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件 承载力取值为 12.00kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 6.96 kN ； R 12.00 kN, 所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 ! 9.2.8 、模板支架立杆荷载设计值 (轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 9.2.8.1 、静荷载标准值包括以下内容 (1) 脚手架的自重 (kN) ： Nai = 0.138 X 20.0 = 2.76 kN ; 钢管的自重计算参照扣

52、件式规范附录 A。 (2) 模板的自重 (kN) ： NG2 = 0.5 X1X1 = 0.5 kN ； (3) 钢筋混凝土楼板自重 (kN) ： NG3 = 25.5 X0.12X1X1 = 3.06 kN ； 经计算得到，静荷载标准值 NG = N G1+NG2+NG3 = 2.76+0.5+3.06=6.32 kN； 9.2.8.2 、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+0.45 ) X1X1 = 1.45 kN ； 9.2.8.3 、不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2N G + 1.4N Q =1.2 X6.32+1.4X1.45= 9.6kN ； 9.2.9 、立杆的稳