板桩码头受力特征试验试验报告河海港航

1、板桩码头受力特征试验实验报告一、试验目的及试验内容板桩码头受力特征试验主要是通过试验了解有锚板桩码头的结构组成，了解有锚板桩墙后土压力的分布规律、板桩墙在外荷载作用下的变形规律及 板桩墙的内力变化规律，了解在外荷载作用前后锚杆轴力的变化情况。具体 试验内容有以下几点：1、在水平外荷载作用下板桩墙的变形测试；2、在水平外荷载作用下板桩墙后土压力的测试；3、在水平外荷载作用下锚杆拉力的测试；4、在水平外荷载作用下板桩墙的内力测试。二、试验的基本原理板桩码头是应用广泛的主要码头结构型式之一。它的工作原理是利用板 桩墙下部打入土中，上部安装各种锚定结构（对有锚板桩而言）以维持其稳定O本次试验模型采用单

2、锚板桩结构型式主要构件由板桩墙、帽梁、导梁、 锚杆、锚定组成。板桩墙由下部打入地基的钢筋混凝土板桩向成连续墙；钢导梁采用 10号 槽钢，位于锚杆穿过板桩处；拉杆采用直径为25mm的钢筋制成，拉杆上装有 紧张器；锚定板采用混凝土板；板桩顶端用现浇钢筋混凝土做成帽梁。板桩墙相当于一个竖直放置的梁，上端由拉杆拉紧，下端支承在地基中。板桩墙承受墙前土压力、墙后土压力、水压力、船舶荷载等水平荷载。拉杆作为板桩墙和锚定结构之间的传力构件，将板桩墙上的水平荷载传递给 锚定结构，再将荷载传给后方地基。单锚板桩在水平力的作用下，由于单锚板桩墙上的锚定结构的固定作 用，使得板桩墙上端受到约束而不能自由移动，从而在

3、上端形成一个铰接的 支承点，从而板桩墙的下端由于真入土深度的不同产生不同的工作状态：第一种工作状态：板桩入土不深，在墙后主动土压力作用下，板桩产生 弯曲变形，并围绕板桩上端支承点转动。板桩中只有一个方向的弯矩且数值 最大，入土部分位移较大。属于自由支承情况，按底端自由支承的弹性线法 计算。第二种工作状态：其入土情况和受力情况介于第一种工作状态和第三种 工作状态之间。第二种工作状态：随着板桩人土深度增加，入土部分出现与跨中相反方 向的弯矩，板桩弹性嵌固于地基中，入土部分位移小。按底端嵌固支承的弹 性线法或竖向弹性地基梁法计算。第四种工作状态：与第三种工作状态类似，但入土深度更大，固端弯矩 大于跨

4、中弯矩。作用于板桩墙的土压力分布根据施工方法、拉杆位置及锚着点的水平位 移、板桩入土深度、板桩刚度与地基之间的关系等因素的变化而不同，分为 两类：一种是以顶端位移为主的情况，板桩墙后主动土压力线线性分布；另 一种是以弯曲变形为主，墙后主动土压力视为“ R型分布。板桩墙属于柔性薄壁结构，在土压力等侧向荷载作用下，其轴线将发生 挠曲变形，呈复杂的曲线形状。三、试验设备及仪器板桩码头模型、振弦式应变计、振弦式钢筋测力计、振弦式土压力计、 千分表、采点箱及振弦频率仪、计算机、水平加压系统（千斤顶、振弦式反 力计）、电源等。其中板桩码头实验模型采用几何比尺 10 : 1，模型长度约 4m振弦式钢筋测力计

5、和振弦式土压力计在模型制作时已经安装。四、实验步骤1、在板桩墙前泥面以上沿高程方向（以板桩墙桩尖为基准面）按一定的 间距安装千分表；2、在板桩墙前泥面以上沿高程方向（以板桩墙桩尖为基准面）按一定的 间距粘贴振弦式应变计；3、用引线将振弦式应变计、振弦式钢筋测力计、振弦式土压力计与采点 箱相连，并将采点箱、振弦频率仪、计算机连接起来；4、将千斤顶及振弦式反力计按照试验设计施加水平荷载的位置安装好，并将振弦式反力计与振弦频率仪（单点）连接起来；6、 开启振弦频率仪、计算机电源，打开计算机内已安装的振弦频率仪 的联机软件；7、读取数字式位移计的初始读数；8按动振弦频率仪的Ec功能键，选择Ec9命令菜

6、单，进入100点自动 扫描自动定时测量状态，再接下 RET键，开始进行测量；9、待数据测量完毕后，按动 Pr键，选择Pr8命令菜单，进入串口向计 算机送数状态，开始向计算机送入数据；10、打开联机软件操作菜单，从仪器中接收数据，起始点号选择 000,终止点号选择039，并确定。待数据读取完毕后存盘；11、用单点频率仪读取振弦式反力计的初始频率值;12、施加水平荷载Hi ；13、读取加荷后振弦式反力计的频率值并记录；15、读取数字式位移计的读数并记录。五、试验数据记录及计算，并绘制相关曲线和弯矩图1、数据记录(1)记录表1，见下页板桩码头受力特征试验记录表格传感器类型编号灵敏度K水平力H(KN)

7、仪器原始 值f。加荷前加荷后f 1（Hz）f 2（Hz）振弦式 土压力 计108.47E-081014.71111.6967.3118.57E-081029.81110.81004.612P1.03E-071032.91071.9968138.81E-081087.91091.11013.9148.73E-081116.51108.91003.815:8.60E-081099.71093.91019.1168.48E-081107.81117.81026.9178.20E-0811091112.31028.9188.56E-0811741178.11119198.90E-081013.5101

8、0.71001.8振弦式 钢筋计301.39E-051558.31509.61396.8311.46E-051474.314161395.4321.51E-051542.714941395.3331.48E-051488.114761385.3振弦式 应变计K拉K压07.67E-047.44E-041927.11921.217.72E-048.00E-0419271929.827.68E-047.43E-041873.31878.837.96E-047.57E-042035.8204248.39E-047.60E-041926.81932.557.68E-047.59E-041725.5172

9、9.967.59E-047.48E-041688.41669.177.78E-047.55E-041747.51748.4振弦式 反力计-3.90E-041749.61749.1-3.90E-041766.81736.1-3.90E-041760.11735.4说明：1、fl为加载前的初始读数；f2为加载后的读数。2、表格中的水平荷载值大 小由反力计的频率值换算得到。3、f为仪器出场时的率定记录值。表1(2) 记录表2数字式位移计读数记录表格仪器编号水平力H(KN)加荷前加荷后数字式位 移计读数(mrh1-1.567-1.9823.9593.653-0.338-0.5294-0.209-0.3

10、175-0.245-0.28961.0441.0267-0.008-0.014 n8-2.532-2.533表22、数据计算、绘制曲线和弯矩图首先计算一下所施加的水平力大小，如下表3板桩码头手受力特征试验水平加载计算表荷载加荷前值fi加荷后值f2频率的平方差仪器灵敏 系数K水平加载值HzHzN水平力Hi1794.61749.1-161238.35-3.90E-0446.171766.81736.1-107539.031760.1P 1735.4-86338.85说明：水平加载采用单点频率仪测读数据表3(1) 板桩墙的变形A、板桩墙的变形计算表，见下页表4数字式位移计读数记录表格位移计 位置编号

11、水平力H(KN)H作用下的变 形加荷前加荷后mmmmmmmm3201-1.567-1.98-0.41351023.9593.65-0.3097003-0.338-0.529-0.1918904-0.209-0.317-0.10810805-0.245-0.289-0.044127061.0441.026-0.01814607-0.008-0.014-0.00616508-2.532-2.533-0.001表4B、板桩墙的变形曲线图加荷引起的板桩墙变形变化曲线分别如下图1(2) 板桩墙上的土压力A、板桩墙上的土压力计算表， 见下页表5板桩码头手受力特征试验板桩墙后土压力计算表仪器 位置编 号仪器

12、原 始 值f。加荷前 值f1加荷后 值 f2仪器灵敏 系数K加荷 前土 压力值存1加荷后 土压力值加荷前 后土压力 变化值ActmmHzHzHzkPakPakPa30010967.31014.71111.68.47E-08P 7.9625.41 彳17.45500111004.61029.81110.88.57E-084.3919.2514.86700129681032.91071.91.03E-0713.3821.838.45900131013.91087.91091.18.81E-0813.7014.32 10.611100141003.81116.51108.98.73E-0820.86

13、19.38-1.481300151019.11099.71093.98.60E-0814.6913.59-1.091500161026.91107.81117.88.48E-08r 14.64 :16.53 11.891700171028.911091112.38.20E-0814.0414.640.60190018111911741178.18.56E-0810.8011.620.832100191001.81013.51010.78.90E-08r 2.101.59 1-0.50说明：振弦式土压力位置以码头面为基准。表5B、板桩墙上的土压力曲线加荷所引起的土压力变化(即水平力作用下的土压力

14、变化)曲线分别如图图2(3) 锚杆拉力拉杆轴力计算如下页表6板桩码头手受力特征试验拉杆轴力计算表仪器位置编 号仪器原 始值fo加荷前 值f1加荷后 值 f2仪器灵敏 系数K加荷 刖拉杆 轴力值P1加荷后 拉杆轴 力值R加荷前 后拉杆轴 力变化值 PmmHzHzHzKNKNKN1301396.81558.31509.61.39E-056.634.56-2.082311395.41474.314161.46E-053.310.85-2.463：321395.31542.714941.51E-056.544.31-2.234331385.31488.114761.48E-054.373.84-0.5

15、3表6(4) 板桩墙的内力A、板桩墙的内力计算，如下表7板桩码头手受力特征试验板桩内力计算表应变 计加荷加荷后值频率的仪器灵敏板桩墙混凝土编 号前值f1平 方差应 变值弹 性模量弯矩值M位置f 2系数K fA zEmmHzHzKpaKNm21001927.1921.-22704.7.44E-16.892.80E+-1.771297-0407430119271929.810799.047.72E-048.342.80E+070.8865021873.1878.20636.57.68E15.852.80E+1.66385-040787032035.204225282.37.96E20.122.80

16、E+2.1186-040710901926.1932.21998.08.39E18.462.80E+1.944851-0407131051725.1729.15203.77.68E11.682.80E+1.23596-0407153061688.1669.-64799.7.59E-49.182.80E+-5.164175-0407175071747.1748.3146.317.78E2.452.80E+0.2654-0407说明：1、板桩墙模型采用C25昆凝土。2、应变计粘贴位置以板桩墙桩尖为基准 点。B、板桩墙弯矩变化图， 如下图3图3六、试验分析本试验主要研究 在水平外荷载作用下板桩墙的变

17、形、板桩墙后土压力、 锚杆拉力、板桩墙的内力。下面分别从这四个方面对本试验结果进行分析：（1）板桩墙的变形分析表4和图3,可以发现水平力H作用下引起的板桩墙的位移变化值在 力的作用点处最大，从板桩上部到下部逐渐变小，且位移变化值均为负值。（2）板桩墙后土压力分析表5和图2,可以发现水平力引起板桩墙上部土压力变化较大、下部变化较小，且使得上部土压力变大、下部土压力减小。（3）锚杆拉力分析表6,不难发现水平力H的作用使得4根拉杆的轴力均减小，四根 拉杆的轴力共减小了 7.3KN,占水平力H的16%可见拉杆传递了较大部分的 水平力。于是可以进一步认为，在有锚板桩码头中，拉杆将作用在板桩上的 一部分水

18、平荷载传给后方的锚定结构。（4）板桩墙的内力板桩墙相当于一个竖直放置的梁，上端由拉杆拉紧，下端支承在地基 中。板桩墙承受墙前土压力、墙后土压力、水压力、船舶荷载等水平荷载。 分析表7和图7,可以发现水平力H作用下的板桩墙弯矩变化较复杂。板桩墙 下部弯矩变化值比上部弯矩变化值偏大；板桩墙两端弯矩变化值均为负值、中间部分基本上为正值，则水平力 H使得板桩墙两端内侧受压、中间部分内侧受拉。通过板桩码头受力特性试验，我们了解到了板桩码头的结构组成、传力机理和在水平外荷载作用下板桩码头板桩墙的变形、板桩墙后土压力的分布、拉杆轴力、板桩墙的内力。七、分析思考题1、为什么每次施加荷载前均需测定初始频率值 ？

19、答：一方面，钢弦自振频率都与相关物理量有对应关系，如钢弦自振频率与应变：f = 1二=1 .E ，其中二为粘贴振弦式传感器处的结构应力，；为粘2l P 2l P2贴;辰弦式传感器处的结构应变。易得，.-4l2f2，一般地，为常数，故 EE又可写为；.f2，其中K为敏感系数，对于某一特定实验为常数。为了测定加荷引起的变化，贝I沐f22 - fl2，其中，fl为加载前的初始读数；f2为加载 后的读数。因此在施加荷载前需测定初始频率值 fi ,然后再在加荷后测定频率 f2 ,带入公式、fl - fi,即可算出所施加的荷载引起的相关物理量的变化。另一方面，各次施加荷载前的初始频率值会有差异，所以每次施加荷载前均 需测定