高层建筑施工用脚手架

1、第八章第八章 高层建筑施工用脚手架高层建筑施工用脚手架 为满足结构施工和外装饰施工的需要，高层建筑施工为满足结构施工和外装饰施工的需要，高层建筑施工 时都需要搭设外脚手架。按照建筑结构和施工组织的不同；时都需要搭设外脚手架。按照建筑结构和施工组织的不同； 结构施工和外装饰施工可以采用同一架子，也可以采用不结构施工和外装饰施工可以采用同一架子，也可以采用不 同的脚手架。同的脚手架。 脚手架的种类有扣件式钢管脚手架、碗扣式钢管脚手脚手架的种类有扣件式钢管脚手架、碗扣式钢管脚手 架和门式钢管脚手架等。架和门式钢管脚手架等。 高层建筑外脚手架的构造形式应按工程特点和施工组高层建筑外脚手架的构造形式应按

2、工程特点和施工组 织的要求选用，首先要满足施工的需要，同时还四角虑材织的要求选用，首先要满足施工的需要，同时还四角虑材 料用量，搭拆难易，安全保障程度等，需综合考虑经技术料用量，搭拆难易，安全保障程度等，需综合考虑经技术 经验比较后加以确定。经验比较后加以确定。 高层建筑施工用的外脚手架，常用的构造形式有悬挑高层建筑施工用的外脚手架，常用的构造形式有悬挑 式脚手架、附着升降式脚手架、悬吊式脚手架等。式脚手架、附着升降式脚手架、悬吊式脚手架等。 第一节第一节 悬挑式脚手架悬挑式脚手架 一、悬挑式脚手架的构造一、悬挑式脚手架的构造 悬挑式脚手架是搭设在由正在施工的建筑物结构外缘悬挑式脚手架是搭设在

3、由正在施工的建筑物结构外缘 挑出构件上的脚手架，其荷载最后全部传给建筑结构。挑出构件上的脚手架，其荷载最后全部传给建筑结构。 按悬挑构件的构造形式的不同，悬挑式脚手架分为斜按悬挑构件的构造形式的不同，悬挑式脚手架分为斜 拉式和下撑式。斜拉式是在由建筑结构伸出的型钢挑梁端拉式和下撑式。斜拉式是在由建筑结构伸出的型钢挑梁端 部加钢丝绳斜拉，钢丝绳另一端固定到顶埋在建筑物内的部加钢丝绳斜拉，钢丝绳另一端固定到顶埋在建筑物内的 吊环上，见图吊环上，见图4 41a1a。下撑式悬跳脚手架是在跳梁端部下。下撑式悬跳脚手架是在跳梁端部下 面加一斜杆支撑，见图面加一斜杆支撑，见图4 4lblb。在挑梁所耗的材料

4、及挑梁。在挑梁所耗的材料及挑梁 的制作和安装、拆卸用工方面，斜拉式都远低于下撑式，的制作和安装、拆卸用工方面，斜拉式都远低于下撑式， 但在使用方面斜拉式不如下撑式方便。但在使用方面斜拉式不如下撑式方便。 图图4-24-2所示是一种三角式挑架的具体构造。挑梁由工所示是一种三角式挑架的具体构造。挑梁由工 字钢制作，挑梁的一端埋置在墙体结构的混凝土内，另一字钢制作，挑梁的一端埋置在墙体结构的混凝土内，另一 端利用螺栓与钢管制作的斜杆连接，斜杆下端焊接到混凝端利用螺栓与钢管制作的斜杆连接，斜杆下端焊接到混凝 土结构中的预埋钢板上。土结构中的预埋钢板上。 当结构中钢筋过密，挑梁无法埋入时，可采用预埋件，

5、当结构中钢筋过密，挑梁无法埋入时，可采用预埋件， 将挑梁与预埋件焊接。预埋件的锚固筋要采用锚塞焊，并将挑梁与预埋件焊接。预埋件的锚固筋要采用锚塞焊，并 由计算确定。由计算确定。 挑梁与结构的连接还可根据结构情况和工地条件采用挑梁与结构的连接还可根据结构情况和工地条件采用 其他可靠的形式。如利用连接杆件和连接螺栓与结构柱连其他可靠的形式。如利用连接杆件和连接螺栓与结构柱连 接。接。 钢底梁用螺栓与挑架连接。底梁宜先在地面整体组装钢底梁用螺栓与挑架连接。底梁宜先在地面整体组装 后利用塔式起重机吊装安装于悬挑三角架上，也可以分件后利用塔式起重机吊装安装于悬挑三角架上，也可以分件 吊至悬挑三角架上组装

6、。吊至悬挑三角架上组装。 钢底梁安装后，在其上安装钢底梁安装后，在其上安装8 8槽钢的小横梁做为脚槽钢的小横梁做为脚 手架立柱的支座。槽钢小横梁与钢底梁的连接宜用可移动手架立柱的支座。槽钢小横梁与钢底梁的连接宜用可移动 和可校正的压板方式固定，不宜用螺栓连接。在槽钢小横和可校正的压板方式固定，不宜用螺栓连接。在槽钢小横 梁的槽钢槽口内电焊短钢管，做为脚手架立柱的定位销，梁的槽钢槽口内电焊短钢管，做为脚手架立柱的定位销， 如图如图4-34-3所示。所示。 挑架间距视柱网而定，最大间距不宜超过挑架间距视柱网而定，最大间距不宜超过6m6m。挑架。挑架 上脚手架搭设的高度一般取上脚手架搭设的高度一般取

7、4 41010个楼层高度，最高不得个楼层高度，最高不得 超过超过25m25m。脚手架随建筑结构的升高，向上逐段搭设，下。脚手架随建筑结构的升高，向上逐段搭设，下 方不用的脚手架则逐段拆除。脚手架与建筑物外皮的距离方不用的脚手架则逐段拆除。脚手架与建筑物外皮的距离 为为20cm20cm。每。每3 3步架应设一道与建筑物拉结的杆件。步架应设一道与建筑物拉结的杆件。 悬挑脚手架的另一种做法是在楼扳上预埋钢筋环，外悬挑脚手架的另一种做法是在楼扳上预埋钢筋环，外 伸的横向水平构件伸的横向水平构件( (钢管、型钢等钢管、型钢等) )插入钢筋环内固定，在插入钢筋环内固定，在 横向水平构件上搭设脚手架。架子的

8、上部用钢丝绳和花篮横向水平构件上搭设脚手架。架子的上部用钢丝绳和花篮 螺丝与楼板拉结，或用斜钢管支撑在下层楼板上，如图螺丝与楼板拉结，或用斜钢管支撑在下层楼板上，如图4-4- 4 4所示。所示。 利用建筑物外墙利用建筑物外墙 上的窗口搭设的插口上的窗口搭设的插口 架，可视为悬挑脚手架，可视为悬挑脚手 架的一种特殊形式。架的一种特殊形式。 其做法是利用悬臂杆其做法是利用悬臂杆 件插入窗口内，用双件插入窗口内，用双 扣件与室内立柱连接，扣件与室内立柱连接， 借助别杠与建筑物固借助别杠与建筑物固 定，如图定，如图4 45 5所示。所示。 二、悬挑式脚手架的计算。二、悬挑式脚手架的计算。 悬挑脚手架的

9、计算包括脚手架的计算和下部钢底梁、悬挑脚手架的计算包括脚手架的计算和下部钢底梁、 挑架的计算。此处只介绍钢底梁与挑架的计算。挑架的计算。此处只介绍钢底梁与挑架的计算。 1 1钢底梁的计算钢底梁的计算 钢底梁承受上方脚手架立柱传来的集中荷载钢底梁承受上方脚手架立柱传来的集中荷载f f和本身和本身 的自重。按简支梁计算，偏于安全，计算简图如图的自重。按简支梁计算，偏于安全，计算简图如图4 46 6所所 示。示。 (1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算 钢底梁抗弯强度计算如下：钢底梁抗弯强度计算如下： （4-14-1） 式中式中 mxmx，mymy绕绕x x轴和轴和y y轴的弯矩轴的弯矩( (对于工字

10、截面，对于工字截面，x x轴为强轴，轴为强轴，y y轴为轴为 弱轴弱轴)(n)(n mm) mm)； wnx,wnywnx,wny对对x x轴和轴和y y轴的净截面抵抗矩轴的净截面抵抗矩(mm(mm3 3) )； 截面塑性发展系数：对于工字形截面截面塑性发展系数：对于工字形截面1 10505；对其他截面可按；对其他截面可按 gbj17-88gbj17-88表表5 52 21 1采用；采用； f f钢材的抗弯强度设计值钢材的抗弯强度设计值(n/mm(n/mm2 2) )。 (2)(2)抗剪强度计算抗剪强度计算 钢底梁抗剪强度计算采用公式钢底梁抗剪强度计算采用公式(4(42)2)： （4-24-2

11、） 式中式中v v计算截面沿胶板平面作用的剪力计算截面沿胶板平面作用的剪力(n)(n)； s s计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩(mm(mm3 3) )； i i毛截面惯性矩毛截面惯性矩(mm(mm4 4) )； t tw w腹板厚度腹板厚度(mm)(mm)； f fv v钢材的抗剪强度设计值钢材的抗剪强度设计值(n(nmmmm2 2) )； (3)(3)局部承压强度计算局部承压强度计算 钢底梁局部承压强度计算如下：钢底梁局部承压强度计算如下： (4-3)(4-3) 式中式中 f f集中荷载集中荷载(n)(n)； 集中荷载增大系数，此处集中荷载增大系

12、数，此处1 10 0； l lz z集中荷载在腹扳计算高度上边缘的假定分布长度集中荷载在腹扳计算高度上边缘的假定分布长度(mm)(mm)，按下式计算：，按下式计算： l lz z=2h=2hy y ( (其中：其中：a a为集中荷载沿梁跨度方向的支承长度，为集中荷载沿梁跨度方向的支承长度，h hy y为梁顶面至腹板计算为梁顶面至腹板计算 高度上边缘的距离，单位均为高度上边缘的距离，单位均为mm)mm)。 (4)(4)整体稳定验算整体稳定验算 钢底梁整体稳定验算采用公式钢底梁整体稳定验算采用公式(4-4)(4-4)： (4-4)(4-4) 式中式中 mxmx绕强轴作用的最大弯矩绕强轴作用的最大弯

13、矩(n(nmmmm) )； wxwx按受压纤维确定的梁毛截面抵抗矩按受压纤维确定的梁毛截面抵抗矩(m(m3 3) )； b b梁的整体稳定系数，按梁的整体稳定系数，按gbjl7gbjl78888附录一确定附录一确定; ; f f钢材的设计强度钢材的设计强度(n(nmmmm2 2) )。 (5) (5)挠度计算挠度计算 钢底梁挠度计算如下：钢底梁挠度计算如下： f f maxmax = f= f 1 1 + f+ f 2 2 (4(45)5) 式中式中 f fmax max钢梁最大挠度 钢梁最大挠度(mm)(mm)； 实例实例 钢底梁跨度为钢底梁跨度为6m6m，上部有，上部有1616排脚手架，脚

14、手架立排脚手架，脚手架立 柱纵距为柱纵距为1 15m5m，横距为，横距为1m1m，脚手架步高，脚手架步高1 18m8m，钢梁选用，钢梁选用125125 号工字钢，计算简图见图号工字钢，计算简图见图4 47 7。 (1)(1)荷载计算荷载计算 每根立柱传下的荷载：每根立柱传下的荷载：f=14290nf=14290n 梁自重：梁自重：q q0.3810n/mm0.3810n/mm2 2； m ma a=0=0 f f(6000+4500+3000+1500)-r(6000+4500+3000+1500)-rb b6000+q6000+q(6000)(6000)2 28=08=0 r rb b =

15、(2.14 = (2.1410108 8+1.71+1.716 6)/6)/610103 3 =3.6 =3.610104 4 n n r ra a = r = rb b = 3.6 = 3.610104 4 n n (2)(2)内力计算内力计算 q qmax max = r = ra a = 3.6 = 3.610104 4 n n m mmax max = r = ra a6000/2-f6000/2-f(3000+1500)-0.38(3000+1500)-0.38600060002 2/8=4.19/8=4.1910107 7n nmmmm (3)(3)验算验算 抗弯强度抗弯强度 查得

16、查得x x1 10505，则，则 剪应力剪应力 查得查得i/s=216mm,ti/s=216mm,tw w=8=8则：则： 支座局部承压支座局部承压 设支座长度为设支座长度为3030，h hy y= 13= 13，则，则l lz z=a+2h=a+2hy y5656，查得，查得=1=1，则：，则： 整体稳定性整体稳定性 查查gbj17gbj178787附录附录- -表表1 13 3得得b b0 07676 挠度挠度 集中荷载引起的挠度为集中荷载引起的挠度为 f=l/250=6000/250=24mmf=l/250=6000/250=24mm 则则ffff。 2 2三角挑架的计算三角挑架的计算

17、三角挑架的计算简图如图48所示； (1)(1)内力计算内力计算 将斜杆简化成一根弹簧，则钢挑梁在荷载作用下产生的位移与弹簧支座反力产生将斜杆简化成一根弹簧，则钢挑梁在荷载作用下产生的位移与弹簧支座反力产生 的位移差，应等于斜杆的压缩距离在反力方向上的投影，于是得出：的位移差，应等于斜杆的压缩距离在反力方向上的投影，于是得出： （4-64-6） 式中式中 pp钢挑梁外端在荷载作用下产生的位移钢挑梁外端在荷载作用下产生的位移(mm)(mm)； 弹簧支座在外力作用下的变形模量弹簧支座在外力作用下的变形模量(n(nmm)mm)； n nz z钢梁外端支座的垂直分力钢梁外端支座的垂直分力(n)(n)；

18、斜杆的压缩距离在反力方向上的投影斜杆的压缩距离在反力方向上的投影(mm)(mm)， 式中式中 n n斜杆内力斜杆内力(n)(n)； l lc c斜杆长度斜杆长度(mm)(mm)； e e斜杆的弹性模量斜杆的弹性模量(n(nmmmm2 2) )； a ac c斜杆截面面积斜杆截面面积(mm(mm2 2) )； 斜杆与墙面夹角。斜杆与墙面夹角。 n=nn=nz z/cos/cos 式中式中 f f集中荷载集中荷载(n)(n)； f f钢挑梁长钢挑梁长(mm)(mm)； e e阅跳梁的弹性模量阅跳梁的弹性模量(n(nmmmm2 2) )； i i钢跳梁的惯性矩钢跳梁的惯性矩(mm(mm4 4) )；

19、 l l 内侧的集中荷载与墙面的距离 内侧的集中荷载与墙面的距离(mm)(mm)。 将上述各式代入式将上述各式代入式(4(46)6)得得 (4-7)(4-7) (4-8) (4-8) (1)(1)验算挑梁拉弯强度验算挑梁拉弯强度 （4-94-9） 式中式中 n n轴心拉力轴心拉力(n)(n)； a an n钢梁截面面积钢梁截面面积(mm(mm2 2) )； m mx x,m,my y绕绕x x铀和铀和y y轴的弯矩轴的弯矩(n(nmmmm) )； w wnx nx,w ,wny ny对 对x x轴和轴和y y轴的净截面抵抗矩轴的净截面抵抗矩(mm(mm3 3) )； 截面塑性发展系数，按截面塑

20、性发展系数，按gbj17gbj178888表表5 52 21 1计算；计算； f f钢材的抗拉设计强度。钢材的抗拉设计强度。 (3) (3)钢挑梁埋入验算钢挑梁埋入验算 钢挑梁埋入处的受力比较复杂钢挑梁埋入处的受力比较复杂, ,沿垂直方向的剪力由沿垂直方向的剪力由 钢挑梁承受，平面内的弯矩由上部结构自重产生的压力与钢挑梁承受，平面内的弯矩由上部结构自重产生的压力与 之平衡，故剪力与弯矩不会使钢挑梁产生水平位移，而轴之平衡，故剪力与弯矩不会使钢挑梁产生水平位移，而轴 向拉力则有可能使钢挑梁产生水平位移，故一般均在钢挑向拉力则有可能使钢挑梁产生水平位移，故一般均在钢挑 梁端部设置锚固件，锚固件多用

21、短钢筋销入钢挑梁端部孔梁端部设置锚固件，锚固件多用短钢筋销入钢挑梁端部孔 内，这种情况下一般验算锚筋的抗剪强度：内，这种情况下一般验算锚筋的抗剪强度： （4-104-10） 若钢挑梁直接埋设有困难时若钢挑梁直接埋设有困难时( (如钢筋过密或截面较薄如钢筋过密或截面较薄) ) 也可以先设预埋件，将钢挑梁焊于预埋件上。预埋件的计也可以先设预埋件，将钢挑梁焊于预埋件上。预埋件的计 算按有关规定进行，并要计算钢跳梁与预埋件焊接的焊缝算按有关规定进行，并要计算钢跳梁与预埋件焊接的焊缝 强度。强度。 (4) (4)钢挑梁嵌固端的混凝土局部承压的验算钢挑梁嵌固端的混凝土局部承压的验算 在进行钢跳梁嵌固端的混

22、凝土局部承压的验算时，其承压区的截在进行钢跳梁嵌固端的混凝土局部承压的验算时，其承压区的截 面尺寸应符合下式要求面尺寸应符合下式要求( (配置间接钢筋构件配置间接钢筋构件) )： 式中式中 f fl l局部荷载设计值局部荷载设计值(n)(n)； f fc c混凝土轴心抗压强度设计值混凝土轴心抗压强度设计值(n/mm(n/mm2 2) )； a aln ln混凝土局部承压净面积 混凝土局部承压净面积(mm(mm2 2) )； 混凝土局部承压强度提高系数；混凝土局部承压强度提高系数；混凝土局部受压净面混凝土局部受压净面 积积(mm(mm2 2) )。 (5) (5)斜杆的验算斜杆的验算 强度强度

23、斜杆的强度验算按下面公式进行：斜杆的强度验算按下面公式进行： (4-12)(4-12) 稳定性稳定性 斜杆的稳定性验弊按公式斜杆的稳定性验弊按公式(4(413)13)进行：进行： (4-13)(4-13) 式中式中 n n轴心受压的设计荷载轴心受压的设计荷载(n)(n)； a a斜杆的截面面积斜杆的截面面积(mm)(mm)； f f钢斜杆的抗压设计强度钢斜杆的抗压设计强度(n(nmmmm2 2) )； 轴心受压的稳定系数，按轴心受压的稳定系数，按gbj17-88gbj17-88中的表中的表 5 51 12 2的截面分类查附录三采用。的截面分类查附录三采用。 斜杆焊缝验算斜杆焊缝验算 斜杆焊缝验

24、算按下式进行：斜杆焊缝验算按下式进行： (4-14)(4-14) 式中式中 n n平行于焊缝长度方向的轴力，此处平行于焊缝长度方向的轴力，此处n=nn=nz z(n(n) )； h he e角焊缝的有效厚度角焊缝的有效厚度(mm)(mm)； l lw w焊缝的有效长度焊缝的有效长度(nm)l(nm)l 沿角焊缝长度方向的剪应力沿角焊缝长度方向的剪应力(n/mm(n/mm2 2) )； 角焊缝的抗剪设计强度角焊缝的抗剪设计强度(n(nmmmm2 2) )。 实例实例 钢三角挑架简图见图钢三角挑架简图见图4 48 8。图中。图中l l1500mm 1500mm ， a=500mm a=500mm

25、，b b1000mm1000mm，h h1500mm1500mm，钢挑梁选用，钢挑梁选用i18i18工字工字 钢，斜杆选用钢，斜杆选用89895 5水煤气管。水煤气管。 钢挑梁正应力为：钢挑梁正应力为： 端部伸入混凝土端部伸入混凝土500mm500mm，锚筋，锚筋220220，则，则 混凝土局部承压验算：混凝土局部承压验算： 6 6808010104 41.51.51 1215215500500100=1.61100=1.6110107 7n n，满，满 足条件。足条件。 （3 3） 斜杆验算斜杆验算 正应力正应力 稳定性稳定性 焊缝验算焊缝验算 焊缝厚度焊缝厚度5mm5mm，周长为，周长为8

26、9893.1416=279.6mm3.1416=279.6mm 第二节第二节 附着升降式脚手架附着升降式脚手架 附着升降式脚手架是目前高层建筑中应用较多的一种，附着升降式脚手架是目前高层建筑中应用较多的一种， 它是一种工具式脚手架可以重复使用，但使用中要注意安它是一种工具式脚手架可以重复使用，但使用中要注意安 全。它主要用于剪力墙和框架结构。全。它主要用于剪力墙和框架结构。 一、一、 附着升降式脚手架的形式和工作原理附着升降式脚手架的形式和工作原理 附着升降式脚手架是指不携带施工外模板的架体结构附着升降式脚手架是指不携带施工外模板的架体结构 及附着支承结构、依靠设置于架体上或主体结构上的专用及

27、附着支承结构、依靠设置于架体上或主体结构上的专用 升降设备实现升降的施工外脚手架。按构造形式的不同有升降设备实现升降的施工外脚手架。按构造形式的不同有 套管式、整体提升式、互升降式等多种形式。套管式、整体提升式、互升降式等多种形式。 1 1套管式附分升降式脚手架套管式附分升降式脚手架 套管式附着升降式脚手架的主要构件是一个套管升降套管式附着升降式脚手架的主要构件是一个套管升降 架架( (图图4-94-9）。每个升降架由外架）。每个升降架由外架( (又称固定架又称固定架) )和内架和内架( (又又 称内套架或活动架称内套架或活动架) )组成。外架是用直径较小的钢管焊接组成。外架是用直径较小的钢管

28、焊接 成的框架，高度一般为成的框架，高度一般为3 3个楼层高、宽个楼层高、宽1m1m左右，中间一段左右，中间一段 不设横向杆件。内架是用内径大于外架钢管外径的无缝钢不设横向杆件。内架是用内径大于外架钢管外径的无缝钢 管焊成的框架，高管焊成的框架，高1 16m6m左右。内、外架钢管的具体规格左右。内、外架钢管的具体规格 应由计算确定。一般常用的规格，外架为应由计算确定。一般常用的规格，外架为48mmx 348mmx 35mm5mm， 内架为内架为63635mm5mm4mm4mm。内架的立管套在外架的立管上，。内架的立管套在外架的立管上， 内架可沿外架立管上下滑动，滑动的幅度即为每次升内架可沿外架

29、立管上下滑动，滑动的幅度即为每次升( (降降) ) 的幅度。的幅度。 外架和内架均各设有两个与建筑物墙或柱连接的固外架和内架均各设有两个与建筑物墙或柱连接的固 定附墙支座。当进行提升时，首先将提升葫芦悬挂在外架定附墙支座。当进行提升时，首先将提升葫芦悬挂在外架 的上横杆上，通过钢丝绳用吊钩吊住内架的下横杆，松开的上横杆上，通过钢丝绳用吊钩吊住内架的下横杆，松开 内架与建筑物墙内架与建筑物墙( (柱柱) )的连接，操纵提升葫芦提升内架，再的连接，操纵提升葫芦提升内架，再 将内架与建筑物连接固定，然后将提升葫芦悬挂到内架的将内架与建筑物连接固定，然后将提升葫芦悬挂到内架的 上横杆上，钢丝绳吊住外架

30、的下横杆，松开外架与建筑物上横杆上，钢丝绳吊住外架的下横杆，松开外架与建筑物 的连接，操纵提升葫芦提升外架，然后格外架与墙的连接，操纵提升葫芦提升外架，然后格外架与墙( (拄拄) )连连 接固定，即完成一个提升循环。每一提升循环，可提升接固定，即完成一个提升循环。每一提升循环，可提升1 1 2 21 1个楼层高度。内、外架如上所述交替提升，升降架个楼层高度。内、外架如上所述交替提升，升降架 即可沿建筑物逐步升高。下降时的操作与提升时相似，只即可沿建筑物逐步升高。下降时的操作与提升时相似，只 是依次将内、外架下降。是依次将内、外架下降。 每两个升降架之间用钢管横向连接起来组成一个脚手每两个升降架

31、之间用钢管横向连接起来组成一个脚手 架单元，两个升降架之间距离一般不大于架单元，两个升降架之间距离一般不大于4m4m，两个脚手架，两个脚手架 单元之间保持单元之间保持10cm10cm间隙。工作时将各脚手架单元连接起来间隙。工作时将各脚手架单元连接起来 形成整体脚手架，升降时，拆开单元之间的连接，各单元形成整体脚手架，升降时，拆开单元之间的连接，各单元 独立进行升降作业，一个脚手架单元的两个升降架在升独立进行升降作业，一个脚手架单元的两个升降架在升 ( (降降) )时必须严格保持同步。时必须严格保持同步。 图图4 41010是套管式升降架的提升过程示意图。是套管式升降架的提升过程示意图。 2 2

32、整体提升式整体提升式 整体提升式外墙脚手架的构造示意图如图整体提升式外墙脚手架的构造示意图如图4 41111所示。所示。 沿建筑物周边等间距布置若干承重三角架，承重三角架与沿建筑物周边等间距布置若干承重三角架，承重三角架与 建筑物的墙或柱用连接螺栓连接固定。在承重三角架上搁建筑物的墙或柱用连接螺栓连接固定。在承重三角架上搁 置水平承重桁架，按常规方法在水平承重桁架上搭设脚手置水平承重桁架，按常规方法在水平承重桁架上搭设脚手 架，脚手架高度为架，脚手架高度为4 4个楼层高度。个楼层高度。 脚手架内侧沿墙高安装若干导向滑轮，使脚手架可沿脚手架内侧沿墙高安装若干导向滑轮，使脚手架可沿 建筑物墙建筑物

33、墙( (柱柱) )升降。在承重三角架上方安设提升机三角架。升降。在承重三角架上方安设提升机三角架。 当升当升( (降降) )时，先松开下方承重三角架的连接螺栓，利用同时，先松开下方承重三角架的连接螺栓，利用同 步控制设备，开动若干台提升机将整个脚手架提升步控制设备，开动若干台提升机将整个脚手架提升( (下降下降) ) 一个楼层高度后，再将承重三角架用连接螺栓与建筑物固一个楼层高度后，再将承重三角架用连接螺栓与建筑物固 定。提升机三角架随之升定。提升机三角架随之升( (降降) )一个楼层高度，准备下一次一个楼层高度，准备下一次 升升( (降降) )作业。作业。 整体提升式外脚手架升降方便迅捷，提

34、升速度为整体提升式外脚手架升降方便迅捷，提升速度为50mm50mm minmin。在结构施工阶段，每次提升一个楼层高度，可完。在结构施工阶段，每次提升一个楼层高度，可完 成结构混凝土浇捣施工任务；在外装饰阶段，每下降一个成结构混凝土浇捣施工任务；在外装饰阶段，每下降一个 楼层高度，可完成三层大面积的外装饰作业。楼层高度，可完成三层大面积的外装饰作业。 这种升降脚手架主要用于框架结构，其升降特别注意这种升降脚手架主要用于框架结构，其升降特别注意 同步，否则易造成重大事故。同步，否则易造成重大事故。 3 3互升降式互升降式 互升降式脚手架又称相邻架段交替升降脚手架，见图互升降式脚手架又称相邻架段交

35、替升降脚手架，见图 4 41212。它分为甲、乙两种单元。甲、乙单元沿外墙相间。它分为甲、乙两种单元。甲、乙单元沿外墙相间 布置，相邻单元间设有滑软和滑槽组成的连接装置。布置，相邻单元间设有滑软和滑槽组成的连接装置。 升降时，甲、乙单元互为支点，交替升降，图升降时，甲、乙单元互为支点，交替升降，图4-134-13表表 示其升降过程。示其升降过程。 二、二、 附着升降式脚手架的构造、安装和使用附着升降式脚手架的构造、安装和使用 1 1构造要求构造要求 附着升降式脚手架应具有足够强度和刚度且构造合理附着升降式脚手架应具有足够强度和刚度且构造合理 的架体结构，应具有安全可靠、适应于主体结构特点且满的

36、架体结构，应具有安全可靠、适应于主体结构特点且满 足咖要求的附着支承结构，应具有可靠的升降动力装置，足咖要求的附着支承结构，应具有可靠的升降动力装置， 对整体升降的脚手架要具有能保证同步升降的控制系统，对整体升降的脚手架要具有能保证同步升降的控制系统， 并应具有可靠的防坠安全装置。并应具有可靠的防坠安全装置。 附着升降式脚手架的架体尺寸应符合如下规定：附着升降式脚手架的架体尺寸应符合如下规定： 整体式附着升降式脚手架：指升降时跨数超过二跨的整体式附着升降式脚手架：指升降时跨数超过二跨的 附着升降式脚手架，架体高度应不大于附着升降式脚手架，架体高度应不大于4 45 5倍建筑层高，倍建筑层高， 架

37、体每步步高宜取架体每步步高宜取1 18m8m；架体宽度应不大于；架体宽度应不大于1 12m2m；架体；架体 跨度系指在两木品竖向主框架中心轴线之间的水平距离应跨度系指在两木品竖向主框架中心轴线之间的水平距离应 不大于不大于8m8m，悬挑长度指单跨架体或架体边跨处于附着支承，悬挑长度指单跨架体或架体边跨处于附着支承 点之外的水平长度一般应不大于点之外的水平长度一般应不大于1 14 4支承跨度，最大值不支承跨度，最大值不 超过超过2m2m； 若悬挑长度超过若悬挑长度超过1 14 4支承跨度限值时，必须采取相应支承跨度限值时，必须采取相应 的措施，确保架体结构的安全；架体位于上部附着支承点的措施，确

38、保架体结构的安全；架体位于上部附着支承点 或其他形式刚性拉结点之上的自由高度称悬臂高度，不宜或其他形式刚性拉结点之上的自由高度称悬臂高度，不宜 大于大于4 45m5m，最大值不超过，最大值不超过1/31/3架体全高；若悬臂高度超过架体全高；若悬臂高度超过 4 45m5m，必须采取相应的措施确保体结构的安全；架体全，必须采取相应的措施确保体结构的安全；架体全 高与支承跨度的乘积应不大于高与支承跨度的乘积应不大于110m110m2 2。 单片式附着升降式脚手架是指实行单跨或双跨升降的单片式附着升降式脚手架是指实行单跨或双跨升降的 附着升降式脚手架：架体高度应不大于附着升降式脚手架：架体高度应不大于

39、4 4倍建筑层高，架倍建筑层高，架 体每步步高宜取体每步步高宜取1 18m8m；架体宽度应不大于；架体宽度应不大于1 12m2m；架体跨；架体跨 度应不大于度应不大于6m6m，悬挑长度应不大于，悬挑长度应不大于1 14 4支承跨度；架体悬支承跨度；架体悬 臂高度应不大于臂高度应不大于1 12 2架体全高；架体在附着支承点的竖向架体全高；架体在附着支承点的竖向 平面内应设置刚性竖向主框架或具有足够刚度与强度的定平面内应设置刚性竖向主框架或具有足够刚度与强度的定 型竖向主框架。型竖向主框架。 附着升降式脚手架架体跨度大于附着升降式脚手架架体跨度大于3 36m6m时，架体底部时，架体底部 应设置或构

40、成水平承重桁架或其他承重结构；架体对立面应设置或构成水平承重桁架或其他承重结构；架体对立面 应按跨设置剪刀撑，剪刀撑斜角为应按跨设置剪刀撑，剪刀撑斜角为45456060；架体板内；架体板内 部应设置必要的竖向斜杆和水平斜杆，以确保架体结构的部应设置必要的竖向斜杆和水平斜杆，以确保架体结构的 整体性与稳定性。相邻两个机位之间的架体应直线布置。整体性与稳定性。相邻两个机位之间的架体应直线布置。 架体结构在与附着支承结构连接处、在提升机构及防架体结构在与附着支承结构连接处、在提升机构及防 坠装置的设置处、在平面布置的转角处、碰到塔吊、施工坠装置的设置处、在平面布置的转角处、碰到塔吊、施工 电梯：物料

41、平台等设施而断开或开洞处以及在其他有加强电梯：物料平台等设施而断开或开洞处以及在其他有加强 要求的部位；应采取可靠的加强构造措施。要求的部位；应采取可靠的加强构造措施。 物料平台等可能增大架体外倾力矩的设施必须单独设物料平台等可能增大架体外倾力矩的设施必须单独设 置、单独升降，不可与附着升降式脚手架共用传力杆件。置、单独升降，不可与附着升降式脚手架共用传力杆件。 升降动力装置、防坠装置与架体结构的连接，应通过升降动力装置、防坠装置与架体结构的连接，应通过 底部水平承重结构或竖向主框架来实现。附着支承结构的底部水平承重结构或竖向主框架来实现。附着支承结构的 防倾构件与架体结构的连接应通过竖向全框

42、架来实线；防倾构件与架体结构的连接应通过竖向全框架来实线； 附着支承结构采用螺栓与建筑主体结构连接时，应采附着支承结构采用螺栓与建筑主体结构连接时，应采 用双螺母，螺杆露出螺母不少于用双螺母，螺杆露出螺母不少于3 3牙。螺栓宜采用穿墙螺牙。螺栓宜采用穿墙螺 栓，若必须采用预埋螺栓时，预埋螺栓的长度及构造应满栓，若必须采用预埋螺栓时，预埋螺栓的长度及构造应满 足承载力要求。螺栓垫板应根据设计确定，最小不得小于足承载力要求。螺栓垫板应根据设计确定，最小不得小于 100mm100mm100mm100mm8mm8mm。附着支承结构宜采取腰形孔、可调。附着支承结构宜采取腰形孔、可调 节螺杆等构造措施，以

43、适应主体结构在允许范围内的施工节螺杆等构造措施，以适应主体结构在允许范围内的施工 误差。附着支承结构与主体结构连接处混凝土强度要求应误差。附着支承结构与主体结构连接处混凝土强度要求应 按计算确定，并不得小于按计算确定，并不得小于c10c10。 附着升降式脚手架所用升降动力装置的额定起重量应附着升降式脚手架所用升降动力装置的额定起重量应 不小于吊点最大设计荷载不小于吊点最大设计荷载( (不考虑荷载计算系数不考虑荷载计算系数) )的的1 18 8倍。倍。 用于整体式附着升降式脚手架的升降动力装置，应具有同用于整体式附着升降式脚手架的升降动力装置，应具有同 步控制系统。同步控制系统应通过控制吊点实际

44、荷载来控步控制系统。同步控制系统应通过控制吊点实际荷载来控 制各机位间的升降差。吊点实际荷载的变化值应不大于吊制各机位间的升降差。吊点实际荷载的变化值应不大于吊 点最大设计荷载点最大设计荷载( (不考虑荷载计算系数不考虑荷载计算系数) )的的5050。同步控。同步控 制系统应具备超载报警停机、失载报督停机等功能，并宜制系统应具备超载报警停机、失载报督停机等功能，并宜 与防坠装置实现联动。对单片式附着升降式脚手架，可通与防坠装置实现联动。对单片式附着升降式脚手架，可通 过人工控制来实现同步升降。过人工控制来实现同步升降。 附着升降式脚手架的架体外侧必须用密目安全网附着升降式脚手架的架体外侧必须用

45、密目安全网 (2000(2000目目100cm100cm2 2) )围挡并兜过架体底部，底部还必须加设围挡并兜过架体底部，底部还必须加设 小眼网。在每一作业层架体外侧必须设置防护栏杆、围护小眼网。在每一作业层架体外侧必须设置防护栏杆、围护 笆等防护设施。使用状态下架体与建筑物结构外表面之间、笆等防护设施。使用状态下架体与建筑物结构外表面之间、 单片架体之间的间隙必须封闭；升降状态下架体开口处必单片架体之间的间隙必须封闭；升降状态下架体开口处必 须有可靠的防止人员及物料坠落措施。须有可靠的防止人员及物料坠落措施。 脚手架平面布置中，升降动力机位应与架体主框架对脚手架平面布置中，升降动力机位应与架

46、体主框架对 应布置，并且每一个机位设置一套防坠装置。防坠装置的应布置，并且每一个机位设置一套防坠装置。防坠装置的 技术性能除满足承载力的要求外，制动时间和制动距离应技术性能除满足承载力的要求外，制动时间和制动距离应 符合表符合表4-14-1的规定。的规定。 2 2安装和使用的有关要求安装和使用的有关要求 附着升降式脚手架安装搭设前，应检验主体结构施工附着升降式脚手架安装搭设前，应检验主体结构施工 时设置的预留螺栓孔洞或预埋件的平面位量、标高和预留时设置的预留螺栓孔洞或预埋件的平面位量、标高和预留 螺栓孔洞的孔径、垂直度等，还应核实预留螺栓孔洞处或螺栓孔洞的孔径、垂直度等，还应核实预留螺栓孔洞处

47、或 预埋件处混凝土的强度等级。预埋件处混凝土的强度等级。 附着升降式脚手架的安装搭设应按照施工组织设计规附着升降式脚手架的安装搭设应按照施工组织设计规 定的程序进行。搭设前应设置可靠的安装平台来承受安装定的程序进行。搭设前应设置可靠的安装平台来承受安装 时的竖向荷载。安装平台的水平精度应满足架体安装精度时的竖向荷载。安装平台的水平精度应满足架体安装精度 要求，任意两点间的高差最大值不应大于要求，任意两点间的高差最大值不应大于20mm20mm。安装中应。安装中应 严格控制底部水平承重结构与竖向主框架的安装偏差。底严格控制底部水平承重结构与竖向主框架的安装偏差。底 部水平承重结构相邻二点的高差应小

48、于部水平承重结构相邻二点的高差应小于20mm20mm；相邻两木品；相邻两木品 竖向主框架的水平高差应小于竖向主框架的水平高差应小于20mm20mm；竖向主框架的垂直偏；竖向主框架的垂直偏 差应小于差应小于33；若有竖向导轨，则导轨任一点的垂直偏差；若有竖向导轨，则导轨任一点的垂直偏差 应小于应小于22。 安装过程中架体与主体结构间应采取可靠的临时水平安装过程中架体与主体结构间应采取可靠的临时水平 拉结措施，防止架体外倾。螺栓螺母的扭力矩应控制在拉结措施，防止架体外倾。螺栓螺母的扭力矩应控制在 404050n50nm m范围内。范围内。 架体搭设的整体垂直度偏差应小于架体搭设的整体垂直度偏差应小

49、于44，最大水平偏，最大水平偏 差不大于差不大于50mm50mm。 脚手架安装完毕，应进行架体提升试验，检验升降动脚手架安装完毕，应进行架体提升试验，检验升降动 力装置是否能够正常运行。整体式附着升降式脚手架按机力装置是否能够正常运行。整体式附着升降式脚手架按机 位数位数3030的比例进行超载与失载试验，检验控制系统的可的比例进行超载与失载试验，检验控制系统的可 靠性。靠性。 脚手架试验合格后方可投入使用。脚手架试验合格后方可投入使用。 使用过程中，脚手架上的施工荷载必须符合设计的规使用过程中，脚手架上的施工荷载必须符合设计的规 定，严禁超载，严禁放置影响局部杆件安全的集中荷载。定，严禁超载，

50、严禁放置影响局部杆件安全的集中荷载。 建筑垃圾应及时清理。禁止利用脚手架吊运物料及在脚手建筑垃圾应及时清理。禁止利用脚手架吊运物料及在脚手 架上推车。架上推车。 升降作业前应作全面检查：所有施工荷载是否撤离，升降作业前应作全面检查：所有施工荷载是否撤离， 所有障碍是否拆除，各种连接是否紧固，动力系统、防坠所有障碍是否拆除，各种连接是否紧固，动力系统、防坠 装置是否正常，安全措施是否落实。架体升降到位后亦应装置是否正常，安全措施是否落实。架体升降到位后亦应 经全面检查无误后才能投入使用。经全面检查无误后才能投入使用。 附着升降式脚手架在六级及六级以上大雨、遇大雨、附着升降式脚手架在六级及六级以上

51、大雨、遇大雨、 大雪、浓雾、黑夜等情况下禁止上架作业。大雪、浓雾、黑夜等情况下禁止上架作业。 附着升降式脚手架在空中悬挂时间不得超过二年，超附着升降式脚手架在空中悬挂时间不得超过二年，超 过时必须拆除。过时必须拆除。 三、附着升降脚手架的计算三、附着升降脚手架的计算 附着升降式脚手架的架体结构和附着支撑结构按附着升降式脚手架的架体结构和附着支撑结构按“以以 概率理论为基础的极限状态设计法概率理论为基础的极限状态设计法”进行设计计算，即按进行设计计算，即按 下式进行计算：下式进行计算： 0 0sr (4sr (415)15) 式中式中 s s作用效应组合的设计值；作用效应组合的设计值； r r结

52、构抗力的设计值；结构抗力的设计值； 0 0结构重要性系数，取结构重要性系数，取0 09 9。 附着升降式脚手架升降机构中的吊具、索具，按机械附着升降式脚手架升降机构中的吊具、索具，按机械 设计的设计的“容许应力设计法容许应力设计法”进行设计计算，即按下式进行进行设计计算，即按下式进行 计算：计算： kk (4 (416)16) 式中式中 设计应力；设计应力； 材料容许应力；材料容许应力； k k安全系数。安全系数。 附着升降式脚手架应按其结构形式与构造、工况确定附着升降式脚手架应按其结构形式与构造、工况确定 计算简图，进行荷载分析、内力分析、杆件和节点验算。计算简图，进行荷载分析、内力分析、杆

53、件和节点验算。 1 1荷载荷载 (1)(1)恒载标准值恒载标准值 包括架体结构、围护设施、作业层设施、固定于架体包括架体结构、围护设施、作业层设施、固定于架体 上的升降机构及其他设备、装置等的自重，一般按上的升降机构及其他设备、装置等的自重，一般按建筑建筑 结构荷载规范结构荷载规范(gbj9-87)(gbj9-87)附录一确定。对木脚手板、竹附录一确定。对木脚手板、竹 串片脚手板，考虑到搭接、吸水、沾浆等因意，取自重标串片脚手板，考虑到搭接、吸水、沾浆等因意，取自重标 准值为准值为0.35kn0.35knm2(m2(按厚度按厚度50mm50mm计计) )。 (2) (2)施工活载标准值施工活载

54、标准值 使用工况一般按三层作业、每层使用工况一般按三层作业、每层2kn/m22kn/m2或二层作业、或二层作业、 每层每层3kn3knm2m2计算；升降工况与坠落工况按作业层水平投计算；升降工况与坠落工况按作业层水平投 影面积上影面积上0 05kn5knm2m2计算。计算。 (3) (3)风荷载标准值风荷载标准值w wk k按下式计算：按下式计算： 风荷载体形系数，按表风荷载体形系数，按表4-24-2选用。选用。 (4) (4)按按“概率极限状态设计法概率极限状态设计法”进行设计计算时，荷载效应进行设计计算时，荷载效应 组合的设计值按下式计算：组合的设计值按下式计算： 不考虑风荷载：不考虑风荷

55、载： (4(418)18) 考虑风荷载：考虑风荷载： (4(419)19) 式中，式中，k k为荷载计算系数，按表为荷载计算系数，按表4-34-3取用。取用。 (5) (5)附着升降式脚手架升降机构中的吊具、索具荷载附着升降式脚手架升降机构中的吊具、索具荷载 计算时，应在荷载标准值的基础上再按表计算时，应在荷载标准值的基础上再按表4-44-4考虑荷载计考虑荷载计 算系数。算系数。 2 2材料及材料强度材料及材料强度 (1)(1)钢材宜采用力学性能适中的钢材宜采用力学性能适中的q235aq235a钢，钢材强度设计值与钢，钢材强度设计值与 弹性模量按表弹性模量按表4-54-5取用。取用。 (2)

56、(2)扣件应符合扣件应符合钢管脚手架扣件钢管脚手架扣件的要求，承载力的要求，承载力 设计值按表设计值按表4-64-6采用。采用。 (3)(3)焊缝强度计值按表焊缝强度计值按表4-74-7取用。取用。 (4)(4)螺栓连接强度设计值按表螺栓连接强度设计值按表4 48 8取用。取用。 (5)(5)吊具、索具材料容许应力取值参照相关的设计规范。吊具、索具材料容许应力取值参照相关的设计规范。 3 3结构计算规定结构计算规定 (1)(1)附着升降式脚手架的各部分应按使用、升降与坠附着升降式脚手架的各部分应按使用、升降与坠 落三种工况朋分别进行计算。落三种工况朋分别进行计算。 (2)(2)材料强度设计值与容许应力值取用时应考虑材料材料强度设计值与容许应力值取用时应考虑材料 强度调整系数强度调整系数m m，m m取值按表取值按表4-94-9取用：取用： (3)(3)升降机构中吊具、索具的安全系数应达到升降机构中吊具、索具的安全系数应达到6 60 0。 (4)(4)附着升降式脚手架的设计计算应包括下列项目：附着升降式脚手架的设计计算应包括下列项目： 架体结构的强度、稳定性、变形计算；架体结构的强度、稳定性、变形计算； 附着支承结构的强度计算；附着支承结构的强度计算； 升降机构中吊具、吊索强度计算；升降机构中吊具、吊索强度计算； 附着处建筑物结构